mẫu đồ án thiết kế cầu bê tông cốt thép dầm I căng sau

Đồ án mẫu thiết kế cầu bê tông cốt thép dầm I căng sau , đính kèm file CAD và thống kê cốt thép . Full lan can lề bộ hành .Dầm I là kết cấu cơ bản để hình thành các kết cấu mới phát triển sau như superT , dầm U, dầm hộp hay các dầm liên hợp.

CHƯƠNG 1SỐ LIỆU THIẾT KẾ

1.1 Kích thước cơ bản:

- Khổ cầu: B = 7.7 m- Bề rộng lề bộ hành: K = 0.75 m- Chiều dài nhịp dầm chính : L = 22.6 m.- Số dầm chính: 6 dầm

- Khoảng cách 2 dầm chính: 1.65 m.- Số dầm ngang: 5 dầm

- Khoảng cách 2 dầm ngang: 5.65 m- Khoảng cách 2 trụ lan can: 2m- Loại dầm chữ I

- Phương pháp: căng sau

Thép G40 (280):

- Bản mặt cầu:Bêtông:

Thép G60 (420):

- Dầm ngang:Bêtông:

Thép chủ G60 (420):

Thép dọc dầm ngang, thép đai G40(280):

1.3 Chọn kích thước sơ bộ:

1.3.1 Dầm chính:- Mặt cắt ngang dầm chính:Chiều cao dầm chính: H= 1000 mmChiều cao bầu dầm dưới: H1= 200 mmChiều cao vút dưới: H2= 100 mmChiều cao sườn dầm: H3= 450 mmChiều cao vút trên: H4= 100 mmChiều cao bầu dầm trên: H5= 150 mmBề rộng bầu dầm dưới: b1= 500 mmBề rộng sườn dầm: b2= 200 mmBề rộng bầu dầm trên: b3= 500 mmBề rộng vút dưới: b4= 150 mmBề rộng vút trên: b5= 150 mm

X500 150

200150

500150200150

X

Hình 1.1 Tiết diện dầm chủ

- Số dầm chính: 6 dầm (4 dầm giữa 2 dầm biên)- Khoảng cách giữa các dầm: L2 =1650 mm- Chiều dài nhịp tính toán:

- Chiều dài thực tế: Trong đó:

+ Với nhịp dầm tính toán 22600 mm chọn a = 300 mmSuy ra: L = 22600 + 2 x 300 = 23200 mm

- Độ mở rộng hai đầu dầm như hình vẽ:+ Phần mở rộng: L1 = 1000 mm+ Phần vát: L’1 =500 mm

Hình 1.2 Phần mở rộng đầu dầm

1.3.2 Dầm ngang:

- Chiều cao dầm ngang h: với h = x = x 1000 =800 mmChọn h = 1000 mm

- Bề rộng dầm ngang b: với Chọn b = 250 mm

1.3.3 Bản mặt cầu:- Chọn bề dày bản mặt cầu là

1.4 Lựa chọn kích thước hình học các bộ phận kếtcấu nhịp :

1.4.1 Chọn cấu tạo lớp phủ mặt cầu

Bản mặt cầu dày: 200 mmLớp phòng nước (RC7) dày : 5mm

mm

1.4.2 Chọn kết cấu lan can tay vịn

dày 3 mm

dày 5 mmn2 þ 54 n3 160x6x2025

1400

Hình 1.2 kết cấu lan can tay vịn

1.4.3 Chọn kích thước mặt cắt ngang dầm chủ:

500150200150

500150200150

Thép tấm n6thép

ống n2

tay vịn n1

Thép tấm n4160x6x6

65

AA

BB

1.4.5 Chọn cấu tạo ống thoát nước

Hình 1.5 cấu tạo ống thoát nước

1.4.6 chọn kích thước dầm ngang:

1.4.7 Vật liệu thiết kế cầu

Chọn bê tông có f'c = 30 (Mpa) làm bê tông bảnmặt cầu dầm ngang và lề bộ hành

Theo đề bài lấy bê tông có f'c = 50MPa làmbêtông dầm chủ

Lựa chọn cáp dự ứng lực:

Sữ dụng tao thép 12.7mm Diện tích 1 tao A1 =98.71 mm2

Cường độ chịu kéo của thép ứng suất

Môđun đàn hồi của thép ứng suất trước:

MPaEp197000

Sử dụng thép có độ chùng nhão thấp củahãng VSL: ASTM A416 cấp 270

Ứng suất trong thép khi kích

MPaf

Lựa chọn cốt thép thường

Chọn thép AII làm thép chịu lực cho dầmngang , bản mặt cầu và lề bộ hành,và dùng làm thépcấu tạo cho dầm chủ

Thép AII có fy = 280 (Mpa)

Hình 1.4 bố trí dầm trên mặt cắt ngang cầu

CHƯƠNG II

TÍNH TOÁN LAN CAN LỀ BỘ HÀNH

2.1-Trọng lượng bản thân của lan can :

Từ lựa chọn cơ bản ở phần 1.2 ta tính trọng lượngbản thân cũa lan can (Hình 1.2)

Q8=

Trọng lượng bản thân của lan can và lề bộ hànhtính cho 1m dài cầu

DC3 = Q +Q +Q +Q +Q +Q +Q +Q =12345678

0.061+0.073+0.081+0.034+0.011+0.17+4.125+2.875=7.43(N/mm)

Thép tấm n6thép ống n2

tay vịn n1

Thép tấm n4160x6x665

AA

BB

2000

Hình 2.2: lan can tay vịn theo phương dọc cầu

2.2.1 Sơ đồ tính toán thanh n1

2000

w=0.37N/mmDClc=0.061N/mm

P=890N

MẶT CẮT A-A

2.2.2 tải trọng tác dụng lên thanh n1

Theo phương thẳng đứng

Trọng lượng bản thân : DClc = Q1 =0.061(N/mm)

Tải phân bố : w = 0.37 (N/mm)Tải tập trung : P = 890 (N)

2.2.3 Tính nội lực tác dụng lên thanh lan can n1 theophương thẳng đứng

Mômen do tỉnh tải tại mặt cắt giữa nhịp

2DClc 0.061×2000

8Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp

2PLlc 0.37×2000 890×2000

  với hoạt tải người)

MU là mômen tổng cộng do ngoại lực gây ra ởtrạng thái giới hạn cường độ

Lan can làm bằng thép CT3 có fy = 280 (Mpa)

Vậy thanh lan can n1 đảm bảo khả năng chịu lực

2.3- Kiểm toán thanh lan can n2:

2.3.1 Sơ đồ tính toán thanh n2:

2.3.2 tải trọng tác dụng lên thanh n2 gồm

Theo phương thẳng đứng

Trọng lượng bản thân : DClc = Q1 =0.073(N/mm)

Trọng lượng bản thân của tấm n6 : Q6= 0.17(N/mm)

Tải phân bố : w = 0.37 (N/mm)Tải tập trung : P = 890 (N)

Theo phương mằm ngang

Tải phân bố : w = 0.37 (N/mm)Tải tập trung : P = 890 (N)

2.3.3 Tính nội lực tác dụng lên thanh lan can n2 theophương đứng

Mômen do tỉnh tải tại mặt cắt giữa nhịp

Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp

2PLlc 0.37×2000 890×2000

MẶT B

w=0.37N/mm

2000

22U= M +M12

Mômen tổng cộng do ngoại lực gây ra

Sức kháng của tiết diện thanh

ny

M =f ×SS là mômen kháng uốn của tiết diện

Lan can làm bằng thép CT3 có fy = 240 (Mpa)

Vậy thanh lan can n2 đảm bảo khả năng chịu lực

2.4 Kiểm toán trụ lan can thép

I102

dày 3 mm

dày 5 mmn2 Þ 54

n3 160x6x2025

Hình 2.4 chi tiết trụ lan can

Bỏ qua các lực thẳng đứng tác dụng vào trụ lan can

Lực ngang tác dụng vào trụ

P = Ta kiểm toán tại hai mặt cắt sau :

Mặt cắt I – I có tiết diện thay đổi

Mặt cắt II-II có mômen lớn nhấtXét mặt cắt I-I

66

9280

Hình 2.5: mặt cắt I-I

Mômen tại mặt cắt I-I

MI-I =1630x481=784030(Nmm)Mặt cắt I-I đảm bảo khả năng chịu lực khiMn  iMi

Sức kháng của tiết diện M =f ×Sn yS mômen kháng uốn của tiết diện

Hình 2.6: mặt cắt II-II

Mômen tại mặt cắt II-II

MII-II = 1630x(184+665)=1383870(Nmm)Mặt cắt II-II đảm bảo khả năng chịu lực khiM   M

Vậy M =1580173056 M =1383870(N/mm)n Mặt Cắt II – II Đảm bảo khả năng chịu lực* Kiểm tra độ mảnh của cột lan can [6.3.9]:

Trong đĩ:+ K = 0.875: hệ số chiều dài hữu hiệu [22TCN 272-05;4.6.2.5].+ : chiều dài khơng được giằng ( )

+ r : bán kính hồi chuyển nhỏ nhất (ta tính cho tiết diện tại mặt cắt I - I vì tiết diệnnhỏ nhất)

°Mơmen quán tính lấy đối với trục x-x:

° Mơmen quán tính lấy đối với trục y-y:

° Diện tích tiết diện:° Bán kính quán tính đối với trục x-x:

° Bán kính quán tính đối với trục y-y:

2.5 Thiết kế cốt thép cho lề bộ hành :

2.5.1 Tải trọng tác dụng lên lề bộ hành

Xét trên 1 m dàiHoạt tải người PL

PL = 0.003x1000 = 3(N/mm)

Tỉnh tải DCbh

DCbh = 1000x100x0.25x10-4 = 2.5 (N/mm)

2.5.2 Sơ đồ tính

Hình 2.7: sơ đồ tính lề bộ hành

* Giả sử bản dầm làm việc dạng dầm giản đơn.- Mơmen tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Do tĩnh tải: + Do hoạt tải: - Trạng thái giới hạn cường độ:

Trong đĩ:+ : là hệ số điều chỉnh tải trọng:Với:

: hệ số dẻo : hệ số dư thừa.: hệ số quan trọng

- Trạng thái giới hạn sử dụng:* Chuyển về dạng dầm siêu tĩnh hai đầu ngàm.

- Tại gối:+ Trạng thái giới hạn cường độ:

+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

- Giữa nhịp:+ Trạng thái giới hạn cường độ:

+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

2.6 Tính cốt thép:2.6.1 Tính cốt thép cho momen âm (tại gối):

- Tiết diện chịu lực b x h = 1000 mm x 100 mm- Giả thiết khoảng cách từ mép trên LBH đến trọng tâm cốt thép là 30 mm.- Giả thiết dùng Ø10 G40(280) có db = 10 mm, Ab = 78.5mm2, fy = 280 Mpa.-

- Xác định chiều cao vùng nén a:

- Bản lề bộ hành có : 28 MPa < f'c = 30 Mpa<56MPa Hệ số quy đổi :

- Khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hoà:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép lớn nhất, tương đương với điều kiện sau:

thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép lớn nhất.- Xác định diện tích cốt thép:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu:

=> Chọn hàm lượng cốt thép tối thiểu để tính As- Chọn 1000 mm có 5 thanh thép, diện tích cốt thép:

Trên phạm vi 22.6m thì diện tích cốt thép cần thiết là :

Chọn thép chịu lực chính cho lề bộ hành là AII đường kính ᶲ10

Diện tích 1 thanh : Số thanh trên 22.6m là:

Khoảng cách giữa các thanh là : Vậy theo phương ngang LBH ta bố trí Ø10a200 Phương dọc cầu bố trí Ø10a250

Hình 2.8 :Bố trí cốt thép trên LBH trên 1m dài

2.6.2 Tính cốt thép cho momen dương (giữa nhịp):

- Tiết diện chịu lực b x h = 1000 mm x 100 mm- Giả thiết khoảng cách từ mép trên LBH đến trọng tâm cốt thép là 30 mm.- Giả thiết dùng Ø10 G40(280) có db = 10 mm, Ab = 78.5mm2, fy = 280 Mpa.-

- Xác định chiều cao vùng nén a:

- Bản lề bộ hành có: 28MPa< f'c = 30 Mpa<56MPa

- Khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hoà:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép lớn nhất, tương đương với điều kiện sau:

thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép lớnnhất

- Xác định diện tích cốt thép:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu:

=> Chọn hàm lượng cốt thép tối thiểu để tính As- Chọn 1000 mm có 5 thanh thép, diện tích cốt thép:

Trên phạm vi 22.6m thì diện tích cốt thép cần thiết là :

Chọn thép chịu lực chính cho lề bộ hành là AII đường kính 10Diện tích 1 thanh :

Số thanh trên 22.6m là:

Khoảng cách giữa các thanh là :

Vậy ta bố trí thép như tại gối: Phương ngang LBH ta bố trí Ø10a200 Phương dọc cầu bố trí Ø10a250

Vậy theo phương ngang cầu ta bố trí Ø10a200 chịu momen dương Ta bố trí thép chịu lực cho lề bộ hành theo phương ngang cầu như hình vẽ:

< 50 mm- Diện tích của vùng bê tông bọc quanh 1 nhóm thép:- Diện tích trung bình của bê tông bọc quanh 1 thanh thép:

- Mômen do ngoại lực tác dụng vào tiết diện: - Khối lượng riêng của bêtông:

- Môđun đàn hồi của bêtông:

- Môđun đàn hồi của thép: - Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông: - Chiều cao vùng nén của bêtông khi tiết diện nứt:

-Mômen quán tính của tiết diện bê tông khi bị nứt:

-Ứng suất trong cốt thép do ngoại lực gây ra:

- Khí hậu khắc nghiệt: - Ứng suất cho phép trong cốt thép:

- So sánh: fsa = 365.1 Mpa > 0.6 x fy = 0.6 x 280 = 168 Mpa chọn fy = 168 Mpa đểkiểm tra:

Vậy thoả mãn điều kiện về nứt

Hình 2.10 : Sơ đồ ứng suất

2.7.2- Kiểm toán tại giữa nhịp:

Tiết diện và thép giống tại gối nên ta có:

Từ công thức : Vì mà tại gối đã thỏa mãn điều kiện về nứt

Vậy thoả mãn điều kiện về nứt

2.8 Bó vỉa:

- Ta tiến hành kiểm tra khả năng chịu lực của bó vỉa dạng tường như sau:+ Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo

+ Chọn cấp lan can là cấp L3 dùng cho cầu có xe tải

Bảng 2.1: Lực tác dụng vào lan can

Ms=50Þ 10a2

1000Ms=N/mm

fs=12.19MPa

Phương lực tác dụng Lực tác dụng (KN) Chiều dài lực tácdụng(mm)

: sức kháng mômen trên một đơn vị chiều dài đối với trục thẳng đứng.: sức kháng mômen trên một đơn vị chiều dài đối với trục nằm ngang.: sức kháng của dầm đỉnh

H : chiều cao tường.: chiều dài đường chảy.: chiều dài phân bố của lực theo phương dọc cầu Ft : lực xô ngang quy định ở bảng 2.1

2.8.1 Xác định : (Tính trên 1 mm dài)

- Ta bố trí cốt thép (hình 2.9)

Hình 2.11 Tiết diện và bố trí cốt thép bó vỉa theo phương đứng

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trí tươngtự

- Ta tính Mc trên 1mm Nên xét tiết diện bxh = 1x200.- Giả thiết dùng Ø14 G40(280) có db = 14 mm, Ab = 153.94 mm2, fy = 280 Mpa Bốtrí mm, 1000 mm dài có 5 thanh

- Diện tích cốt thép As trên 1mm:

- Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu:

As = 0.77 mm2/mm > Asmin = 0.643 mm2/mmVậy thoả mản điều kiện hàm lượng cốt thép nhỏ nhất.- Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép ngoài bó vỉa là 50 mm.- Xác định chiều cao vùng nén a:

- Bó vỉa có : 28MPa<f'c = 30 MPa<56MPa

Hệ số quy đổi :

- Khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hoà:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép lớn nhất, tương đương với điều kiện sau:

5Ø14

- Sức kháng uốn cốt thép đứng trên 1 mm:

2.8.2 Xác định

- : Là sức kháng mômen trên toàn chiều cao tường đối với trục đứng:- Tiết diện tính toán b x h = 300 mm x 200 mm và bố trí cốt thép (hình 2.10)

Hình 2.12 Tiết diện và bố trí cốt thép theo phương dọc cầu

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trítương tự

- Giả thiết dùng Ø14 G40(280) có db = 14 mm, Ab = 153.9 mm2 Bố trí cốt thépnhư hình 2.10

- Diện tích cốt thép As:

- Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu:

As > Asmin Vậy thoả mản điều kiện hàm lượng cốt thép nhỏ nhất.- Xác định chiều cao vùng nén:

2Ø14

150 50

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép lớn nhất, tương đương với điều kiện sau:

- Sức kháng uốn cốt thép ngang trên toàn bộ chiều cao bó vỉa:

2.8.3 Chiều dài đường chảy (Lc)

Chiều cao bó vỉa: H=300 mm, vì không bố trí dầm đỉnh nên * Với trường hợp xe va vào giữa tường:

- Chiều dài đường chảy:

(thoả)

2.8.4 Kiểm tra trượt của lan can và bản mặt cầu:

- Biểu đồ phân tích lực truyền từ lan can xuống bản mặt cầu :

2No.16PcVct

Mct

ldhMct

Pc

Vct

Hình 2.13 Biểu đồ phân tích lực truyền từ lan can xuống bản mặt cầu

- Sức kháng cắt danh định Rw phải truyền qua mối nối bởi ma sát cắt.- Giả thiết Rw phát triển theo góc nghiêng 1:1 bắt đầu từ Lc Lực cắt tại chân tườngdo va xe, Vct trở thành lực kéo T trên 1 đơn vị chiều dài trên bản mặt cầu :

- Sức kháng cắt danh định Vn của mặt tiếp xúc [22TCN 272-05:5.8.4.1-1]:

Trong đó : + Acv :diện tích bêtông tham gia truyền lực cắt

+ Avf :diện tích cốt thép chịu cắt đi qua mặt phẳng cắt

+ + c = 0,52 [22TCN272-05:5.8.4.2]+ = 0,6 [22TCN272-05:5.8.4.2]- Hai hệ số c, dùng cho bê tông đổ trên lớp bêtông đã đông cứng được rửa sạchvữa bẩn

nhưng không làm nhám mặt.- Sức kháng cắt danh định đối với 1mm chiều rộng bản thiết kế :

Không lớn hơn :Vậy Vn = 274.66 N- Sức kháng cắt tính toán:

Hình 2.14 Bố trí cốt thép cho lề bộ hành

SVTH:PHẠMVĂNTÌNH-1251090162

CHƯƠNG 3BẢN MẶT CẦU

3.1 Số liệu tính toán:

- Khoảng cách giữa 2 dầm chính là: L2 = 1650 mm- Khoảng cách giữa 2 dầm ngang là: L1 = 5650 mm- Xét tỷ số: = >1.5 bản làm việc theo 1 phương mặc dù bản được kêtrên 4 cạnh

- Bản mặt cầu kê lên cả dầm chính và ngang.Khi khoảng cách giữa các dầm nganglớn hơn 1,5 lần khoảng cách giửa các dầm chủ thì hướng chịu lực chính của bản theophương ngang cầu Theo điều 4.6.2.1.6 (22 TCN 272_05) cho phép sử dụng phươngpháp phân tích gần đúng là phương pháp dải bản để thiết kế bản mặt cầu Để sử dụngphương pháp này ta chấp nhận các giả thiết sau:

+ Xem bản mặt cầu như các dải bản liên tục tựa trên các gối cứng là các dầm đỡcó độ cứng vô cùng

+ Dải bản được xem là 1 tấm có chiều rộng SW kê vuông góc với dầm đỡ.- Chiều dày bản mặt cầu: hf = 200 mm

- Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp sau:+ Lớp vải nhựa phòng nước dày 5 mm.+ Lớp bêtông asphalt tương lai dày 75 mm

Hình 3.1: Cấu tạo bản mặt cầu

mm

3.2.Sơ đồ tính bản mặt cầu:

- Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ: Bản congxon và bản loại dầm Trongđó phần bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khi tínhtoán dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục của bản mặt cầu

3.3 Tính nội lực cho bản congxon (bản hẫng):

Hình 3.2 Sơ đồ tính cho bản congxon

3.3.1 Tải trọng tác dụng lên bản congxon:3.3.1.1 Tĩnh tải:

Xét tĩnh tải tác dụng lên dải bản rộng 1000 mm theo phương dọc cầu:

Hình 3.3 Tĩnh tải tác dụng lên bản congxon

* Trọng lượng bản thân: * Trọng lượng lan can, lề bộ hành:

DC3 lấy kết quả chương 2 ta có :

3.3.1.2 Hoạt tải:

- Hoạt tải tác dụng cho dải bản rộng 1000 mm trong trường hợp này chỉ có tải củangười đi bộ truyền xuống (hoạt tải này được chia đôi bó vỉa nhận một nửa và lan canphần bê tông chịu một nửa, và tập trung tại đầu bản congxon)

(K = 750 mm: bề rộng phần lề bộ hành)

3.3.2 Nội lực trong congxon:

- Sơ đồ tính nội lực (hình 3.5):

Hình 3.4 Sơ đồ tải trọng tác dụng lên bản hẫng

- Xét hệ số điều chỉnh tải trọng: Trong đó:

hệ số dẻo cho các thiết kế thông thường và theo đúng yêu cầu.: hệ số dư thừa, vì bản hẫng

: hệ số quan trọng

+ Trạng thái giới hạn cường độ:

(Lb = 775 mm: chiều dài bản hẫng)

+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

3.4 Tính nội lực cho bản dầm cạnh dầm biên:

Bản đặt trên hai gối là hai dầm chủ, nhịp của bản là khoảng cách giữa hai dầm S =1750 mm, cách tính ta sẽ tính như dầm đơn giản đặt trên hai gối, xét cho dải bản rộng1000 mm

PL+DC3=1125+7430=8555 N/mm

3.4.1 Tĩnh tải và nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm biên:3.4.1.1 Tĩnh tải:

* Trọng lượng bản thân:* Trọng lượng lề bộ hành và bó vỉa:

- Trọng lượng lề bộ hành người đi truyền xuống bó vỉa:

- Trọng lượng bó vỉa:(b2 = 100 mm bề dày lề bộ hành, b4 = 200 mm chiều rộng bó vỉa, h4 = 300 mmchiều cao bó vỉa)

* Trọng lượng lớp phủ mặt cầu :- Lớp phủ bêtông asphalt:

Hình 3.5 Sơ đồ tính bản dầm

-Với L1 = 275 mm; L2 = 1375 mm; S = 1650 mm- Xét hệ số điều chỉnh tải trọng:

+ Hệ số độ dẻo, + Hệ số dư thừa, bản dầm có tính dư 0.95, vì bản liên tục.+ Hệ số quan trọng,

- Giá trị mômen dương tại giữa nhịp:

+ Trạng thái giới hạn cường độ:

+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

1650

27

50DC3’=2437

N/mm

3.4.2 Hoạt tải và nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm:3.4.2.1 Hoạt tải:

- Gồm có 2 hoạt tải: tải trọng người đi truyền xuống bản mặt cầu thông qua bó vỉa,tải trọng xe 3 trục đặt như hình 3.6:

- Tải người: lực tập trung có giá trị như sau:

(K= 1000 mm bề rộng lề bộ hành)- Tải xe3 trục: đặt một bánh xe 3 trục (hình 3.6)

+ Bề rộng bánh xe tiếp xúc với bản mặt cầu 510 mm+ Diện truyền tải của bánh xe xuống bản mặt cầu:+ Giá trị tải p:

Hình 3.6 Tải trọng động tác dụng lên bản biên

27

S=1650

p=102.113 N/mm

+ Khi tính mômen dương tại giữa nhịp:- Giá trị mômen tại giữa nhịp:

+ Do tải xe3 trục:° Trạng thái giới hạn cường độ:

° Trạng thái giới hạn sử dụng:

+ Do tải người: ° Trạng thái giới hạn cường độ:

+ Tai giữa nhịp:

3.5 Tính nội lực cho bản dầm giữa:

3.5.1 Tĩnh tải và nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm:3.5.1.1 Tĩnh tải

- Cũng giống như trường hợp bản dầm cạnh dầm biên nhưng đối với bản dầm giữathì sẽ không có tải trọng bó vỉa và tải trọng lớp phủ mặt cầu sẽ phân bố đầy dầm

- Trọng lượng bản thân:- Trọng lượng lớp phủ mặt cầu :

3.5.1.2 Nội lực

- Sơ đồ tính như sau:

Hình 3.7 Sơ đồ tính tĩnh tải cho bản dầm giữa

- Hệ số điều chỉnh tải trọng lấy như bản dầm biên- Giá trị mômen dương tại giữa nhịp:

+ Trạng thái giới hạn cường độ:

+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

3.5.2 Hoạt tải và nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm:

1650

DW=2.2575 N/mm

S=1650