Kết cấu cầu với dầm T ngược , 1 loại dầm thi công mới với tính năng ưu việt với khuynh hướng phát triển mạnh ở nước ta trong thời gian sắp tới . bài mẫu dồ án thiết kế cầu bê tông T ngược đính kèm file CAD . Tương đối hay và đầy đủ ,....
Trang 1SỐ LIỆU ĐỒ ÁN TIẾT DIỆN CHỮ T NGƯỢC CĂNG TRƯỚC
- Chiều dài nhịp tính toán: L = 18700 mm
- Lan can, cốt thép thường: tự chọn
CHỌN SỐ LIỆU THIẾT KẾ VÀ PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ
- Lan can: khoảng cách giữa 2 trụ lan can: 2000 mm
- Bản mặt cầu : tính theo bản dầm, bản làm việc theo phương ngang cầu
- Dầm ngang: tính như dầm liên tục có gối là các dầm chính
Trang 2-Lan can, tay vịn bằng ống sắt tráng kẽm.
-Ông thoát nước bằng ống nhựa PVC φ100
-Kiểm toán:
VẬT LIỆU DÙNG TRONG THI CÔNG:
-Lan can, dầm ngang, bản mặt cầu:
f =50Mpa
Thép: y
f =280Mpa-Trình tự thi công :
+ Thi công đúc toàn khối dầm + BMC + căng cáp UST trên công trường , sau đó cẩu lắp lên cầu
+ Với dầm biên lúc đặt cốt thép phải chừa thép chống trượt cho bó vỉa
+ Sau khi cẩu lắp lên cầu ta mới tiến hành thực hiện mối nối ướt cho BMC và dầm ngang
CHƯƠNG I : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH
1.SỐ LIỆU ĐẦU VÀO CỦA LAN CAN ĐƯỜNG Ô TÔ
Sử dụng bêtông cấp 30 MPa có: fc’ = 30(MPa)
Thép thanh lan can dùng CT3 Cầu có fy = 200(MPa)
Bố trí khoảng cách giữa các cột lan can là 2000(mm)
Bố trí khe giãn nở vì nhiệt cách nhau 8600(mm) với bề rộng là 20(mm)
2.XÁC ĐỊNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA TƯỜNG LAN CAN 2.1 Khả năng chịu lực của dầm đỉnh M b :
Do không có dầm đỉnh nên Mb = 0
2.2 Khả năng chịu lực của tường quanh trục thẳng đứng M w H:
Do cốt thép bố trí đối xứng nên ta có momen âm và dương đều bằng nhau
Đối với tiết diện thay đổi ta qui đổi về tiết diện chữ nhật tương đương có diện tích bằng với diện tích banđầu nhưng không làm thay đổi chiều cao của lan lan
Chia tường thành 3 phần tại 3 vị trí thay đổi tiết diện như hình vẽ:
3
Tiết diện phần 1 như hình vẽ:
50100 50200
s
s y ' c
2 .12
412
Trang 3Chiềurộngb(mm)
Chiềucaoh(mm)
Diện tíchcốt thép
2.3 Khả năng chịu lực của tường theo trục nằm ngang M c :
Phần này chỉ do cốt thép phía trong chịu và cũng chia làm 3 đoạn để tính trung bình
Khi tiết diện thay đổi ta chọn tiết diện lớn nhất ở ngàm để xác định khả năng chịu lực
Thép ở đây dùng thép Ф14 bố trí với a = 200 theo phương dọc cầu
Phương pháp tính tương tự như MwH
Cốt thép chọn 1 thanh đường kính 14 mm, khoảng cách giữa các thanh là 200 mm
Có As=153,9/200=0,77(mm2/mm)
Ta có bảng tổng hợp sau:
Phầnbêtông
Bề rộngb(mm)
Chiềucaoh(mm)
Diện tíchthép
As(mm2)
Chiềucao cóhiệu
ds(mm)
Chiềucao vùngnén quiđổi a(mm)
MPY
=
Với:
Y= 200 (mm): chiều cao của cột lan can
Mp = φ.S.fy: là momen kháng uốn tại mặt cắt ngàm vào tường lan can
S:momen kháng uốn của tiết diện quanh trục x-x
Momen quán tính của tiết diện:
Trang 4MR = φ.S.fy
S : momen kháng uốn của tiết diện
4 3
2 w
L L 8H(M M H)L
Với Lc =3318 (mm) nên chỉ có 2 nhịp tham gia chịu lực vì n.L = 2.2000 = 4000 (mm)
Số cột tham gia chịu lực là 1 cột
Sức kháng kết hợp của thanh lan can và cột lan can:
2
R p t
16M P n LR
216.5568611, 21 101462,99.2 2000
2.2.2000 1070
129986 N129,986 kN
' w
w
R H k.P HR
−
=
=
⇒ Sức kháng của cả tường và lan can kết hợp
R H R.HH
+
=
= Đối với lan can cấp L3 ta có:
Trang 5Hc = 810 (mm)
=>
t c
Đảm bảo chịu va xe
4.1.2 Vị tri va tại thanh lan can
Với Lc = 3318 (mm) có 3 nhịp tham gia chịu lực do L = 2000 (mm)
Số cột tham gia chịu lực là 2 cột
Sức kháng của thanh và cột lan can:
t
16M (n 1)(n 1)P LR
Đảm bảo chịu va xe
4.2 Va tại đầu tường.
142317 N142,317 kN
=
= Triết giảm khả năng chịu lực của tường như phần 4.1.1 và ta có:
t c
Đảm bảo chịu va xe
Vậy lan can đủ khả năng chịu lực
4.3 Kiểm tra chống truợt của lan can.
Lực cắt do va xe truyền xuống ứng với lan can cấp L3 là:
t CT
Pc trọng lượng tỉnh trên 1 đơn vị chiều dài
Để an toàn ta chỉ lấy phần bêlông
Pc = 1(400.150+300.300+200.350).0,2.45.10-4 = 5,39 (N/mm)
Fy = 280 (MPa) ⇒ Vn = 0,52.400+0,6(0,77.280+5,39) = 340,59(N/mm) Kiểm tra khả năng chịu lực cắt:
Trang 6CHƯƠNG 2 : BẢN MẶT CẦU 1.CẤU TẠO VÀ BỐ TRÍ
-Khoảng cách giữa 2 dầm chính là L2 = 950 mm
-Khoảng cách giữa 2 dầm ngang là L1 = 4750 mm
-Bản làm việc 1 phương ,khi thực tế bản đựơc kê trên 4 cạnh (do
4.750
50.95 =
>1.5) -Cắt bản có bề rộng 1 m để tính
-Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp:
-Lớp bêtông atphan dày 7cm-Lớp phòng nước dày 2cm -Độ dốc ngang cầu: 2%
-Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ : bản congsol và bản loại dầm
Trong đó phần bản loại dầm được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khi tính toán
dầm đơn giản xong ta nhân với hệ số xét đến tính liên tục của bản mặt cầu
-Tải trọng tác dụng :
-Lan can và lề bộ hành : DC3
-Trọng lượng bản thân BMC : DC2
-Trọng lượng bản thân lớp phủ : DW -Hoạt tải :LL, PL
2.2.1 Tĩnh tải tác dụng cho dải bản rộng 1m theo phương dọc cầu
-Trọng lượng bản thân bản mặt cầu:
2
-5
DC = 200 2.5 10× × ×1000 = 5 N/mm = 5 KN/m -Trọng lượng bản thân của thanh lan can truyền xuống được qui thành lực tập trung
Một nhịp lan can có 1 loại thanh: D1=100mm , dày 4 mm
+Diện tích thanh lan can thép :
+Trên toàn chiều dài nhịp 18.7m , nên ta có trọng lượng toàn bộ thanh lan can là:
DC3’= 0.095x18.7 = 1,7765 KN -Trọng lượng cột lan can có tiết diện chữ I:
Trọng lượng một cột lan can:(tính gần đúng)
9
78500((120 4) 2 172 4).200
10
= 25.9 N =0.0259KN -Chọn khoảng cách 2 cột lan can là 2m , trên chiều dài m có 11cột
Trọng lượng toàn bộ cột lan can là: DC3=11×
0.0259 = 0.285KN -Trọng lượng toàn bộ thanh và cột lan can là:
Qui đổi thành lực tập trung là:
Trang 7P2 =
1(0.2 0.8 0.2 0.3 0.2 0.15) 1 25
2
=5.5 KN -Tổng tỉnh tải qui thành lực tập trung truyền xuống :
η = 1.05 : hệ số kể đến tầm quan trọng
R
η = 0.95 : hệ số liên quan đến tính dẻo D
η = 0.95 :hệ số liên quan đến tính dẻo Suy ra
η
= 0.95×
0.95×1.05= 0.95(TTGH cường độ) Lấy
η
= 1 trong THGH sử dụng -Xét ở trạng thái giới hạn cường độ :
2.2.Tính cho bản dầm giữa 2.2.1 Trường hợp 1: chỉ dặt một xe
a Tĩnh tải tác dụng
+Trọng lượng bản thân BMC : DC2 = 0.2x1x25=5 KN/m +Trọng lượng bản thân lớp phủ : DW=0.07x23+0.02x15=1.91 KN/m
Trang 8
Hình 2.5 Sơ đồ tính bản cạnh dầm giữa đặt một bánh xe
b Nội lực do tĩnh tải gây ra
+Xét ở trạng thái giới hạn cường độ:
SW 1220 0.25 S 1220 0.25 950 1457.5mm
d Nội lực do hoạt tải xe 3 trục gây ra :
+Xét ở trạng thái giới hạn cường độ :
e Xét tới tính liên tục bản mặt cầu
+Ở trạng thái giới hạn về cường độ:
DC DW u2
1.1825
8.002 KNm+Ở trạng thái giới hạn về sử dụng:
DC DW s2
1.1825
4.910 KNm
Từ kết quả trên ta lấy giá tị mômen lớn nhất để thiết kế cốt thép cho BMC :
+ Mômen dương lớn nhất là ở dầm giữa đặt một bánh xe :
Trang 9u
1 2M
= 8.002KN.m+ Mômen âm lớn nhất là ở gối đặt một bánh xe :
Mugoi = -9.218 KN.m
3 THIẾT KẾ THÉP CHO BMC
Cắt dãy bản 1000 mm dài theo phương dọc cầu để tính thép
Kích thước tiết diện :
' c
f = 30 Mpa
3.1 Với mômen âm
= 200 - ( 25 +
12)2
Ta có
2 218.025
280
c s
= 643mm2 -Ta chọn trước số thanh rồi kiểm tóan cường độ:
) = 200 – (25+
122
-Bố trí thép chịu mômen âm trên BMC là φ 12 khoảng cách a = 200mm
3.2 Với mômen dương
Mu1/2 = 8.002 KNm -Ta chọn trước số thanh rồi kiểm tóan cường độ:
) = 200 – (25 +
122
) = 200 – 31 = 169 mm
Trang 10Vậy: Thoả mãn khả năng chịu lực.
-Bố trí thép chịu mômen dương trên BMC là φ 12 khoảng cách a =200 mm
EnE
Z : Thông số vết nứt = 23000 - Khí hậu khắc nghiệt
sa 3
c c
Z f
c o
EnE
Z : Thông số vết nứt = 23000 - Khí hậu khắc nghiệt
sa 3 c
Z f
d A
=
Trang 11fy = 168 Mpa > fs =53.369 Mpa → Đạt
CHƯƠNG 3 : DẦM NGANG
-Kích thước dầm ngang như sau :
+ Chiều cao dầm ngang: h = 850 mm+ Bề rộng dầm ngang : b = 200 mm-Bêtông :
+ Bê tông fc’ = 30 MPa + Trọng lượng riêng của bêtông : bt
γ = 2.5 KN/m3-Cường độ chịu nén của thép : y
f = 280 Mpa-Khoảng cách hai dầm chủ : S = l2 = 0.95 m-Khoảng cách hai dầm ngang : l1 = 4.750 m-Giả thiết dầm ngang là các dầm đơn giản có hai gối là hai dầm chính
-Khẩu độ tính toán của dầm ngang là khoảng cách giữa tim hai dầm dọc
-Dầm ngang chịu lực từ bản mặt cầu truyền xuống
-Chiều cao tính toán tính luôn bề dày của bản mặt cầu
Sơ đồ tính dầm ngang :
Trang 124750mm 2375mm
Hình 3.2 Sơ đồ tính toán dầm ngang do tỉnh tải
+Trạng thái giới hạn cường độ:
-Dựa vào đường ảnh hưởng áp lực ta xác định được :
1 1
=
i i
1 P y
' 01 P
= 0.5×0.65(145000×
0.00076+ 145000×
1 + 35000×
0.00076) = 47169 N=47.169 KN
Trang 13Hình 3.4 Đ.A.H áp lực dầm ngang cho xe 2 trục
-Dựa vào đường ảnh hưởng áp lực ta xác định được :
l2
47502
P
=
i i
1 P y
-Tải trọng làn là tải phân bố đều trên chiều dài theo phương dọc cầu và rộng 3 m theo phương ngang
cầu.Do đó nội lực do tải trọng làn gây ra được nhân với diện tích đường ảnh hưởng áp lực :
4675 4675
q
Ω
1
Hình 3.5 Đ.A.H áp lực dầm ngang cho tải trọng làn
-Diện tích đường ảnh hưởng áp lực:
Hình 3.6 Sơ đồ tính toán mômen do xe 3 trục theo phương ngang cầu
-Giá trị moment tại mặt cắt giữa nhịp :
Trang 14-Giá trị lực cắt tại gối ở trạng thái giới hạn cường độ:
Trang 15950
Hình 3.15 Đ.A.H moment dầm ngang tại giữa nhịp cho tải trọng làn
-Giá trị moment tại mặt cắt giữa nhịp:
2 ' l
+ Trạng thái giới hạn về cường độ :LL
u u 2 truc ulan
M =M +M =31692134 1670402 33362536Nmm+ = + Trạng thái giới hạn về sử dụng:
LL
s s2truc slan
M =M +M =19062938 1004753 20067691Nmm+ =-So sánh hai tổ hợp chọn nội lực trong tổ hợp 2 để thiết kế thép
+Nội lực do tĩnh tải và hoạt tải gây ra.(xe 2 trục + tải trọng làn)
u
M
=
DC DW u
M +
+
LL uM = 5075606+33362536= 38438142KNm
+Mômen dùng để kiểm tra nứt : (xe 2 trục + tải trọng làn)s
M
=
DC DW s
M +
+
LL sM
= 4069485+20067691=24137176Nmm
*XÉT TỚI YẾU TỐ NGÀM CỦA DẦM NGANG:
-Trạng thái giới hạn về cường độ:
+Mômen tại gối :
Mu= -0.7×
38438142= -26906699 Nmm+Mômen tại giữa nhịp:
Mu= 0.5×
38438142 = 19219071Nmm-Trạng thái giới hạn về sử dụng:
+Mômen tại gối :
Ms= -0.7×
24137176= -16896203Nmm+Mômen tại giữa nhịp:
giuanhip DC DW LL
V = V + +V =0 66720 0 66720N+ + =
Trang 16c smin
c smin
4d12
Hình 3.18 Bố trí cốt thép dầm ngang
6 KIỂM TRA NỨT CHO DẦM NGANG THEO TRẠNG TTGHSD 6.1 Kiểm tra nứt tại gối đối với mômen âm
Ms = -16896023Nmm-Tính fs :
Trang 17Xác định :
S C
EnE
Z : Thông số vết nứt = 23000 - Khí hậu khắc nghiệt
sa 3
c c
Z f
EnE
87
89
MPa-Ứng suất cho phép trong thanh cốt thép :
Z : Thông số vết nứt = 23000 - Khí hậu khắc nghiệt
sa 3
c c
Z f
2 2.160.200
21333.333
c o
fsa = 0.6×
fy = 168 Mpa > fs = 31.320Mpa → Đạt.
7 THIẾT KẾ CỐT ĐAI CHO DẦM NGANG:
Với dầm ngang , do chiều dài nhỏ 950mm nên để đơn giản ta chỉ cần xét 2 mặt cắt của dầm ngang là mặtcắt tại gối và mặt cắt giữa nhịp
Trang 187.1 Thiết kế cốt đai cho mặt cắt tại gối
- Xác định chiều cao chịu cắt hữu hiệu v
d
: +Để đơn giản trong tính toán, khoảng cách từ trọng tâm vùng nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo ta lấy
u p V
w v
V
Vv
b d
−Φ
=
=
160673 0.9
200 811.413 ×
= 1.1 Mpa
Do trong dầm ngang chỉ có cốt thép thường không có cáp DUL nên các đại lượng liên quan đến cáp
DUL đều bằng không :( f po p p
P ;f ;E ;V
) =0
Lập tỉ số:
' c
A =603mm
( bao gồm 3 thanh d16 )s
−
=0Mpapc
vf
vf
+Lực cắt yêu cầu cho thép đai:
' u
.cot 38 157.240.811, 413.cotg 38
1703.28622975
Trang 19+Để thuận tiện cho thi công, chọn đường kính cốt đai không đổi nhưng khoảng cách thay đổi
theo sự giảm cắt dọc theo chiều dài dầm
-Tính bước đai theo điều kiện cấu tạo:
+ Khi đặt cốt đai bước đai phải thỏa mãn các điều kiện sau:
+Kiểm tra bước đai theo điều kiện cấu tạo:
Ta có:
u '
Chọn theo cấu tạo khoảng cách cốt đai là S = 150 mm
Kết luận: Với mặt cắt tại gối ta chọn bước cốt đai 150 mm
7.2 Thiết kế cốt đai cho mặt cắt tại giữa nhịp
Ta thực hiện tương tự theo các bước tính toán trên ta được bước đai cho mặt cắt giữa nhịp là S=200 mm
CHƯƠNG 4: DẦM CHÍNH
Số liệu thiết kế :Thiết kế cầu bêtông cốt thép DƯL, nhịp giản đơn theo các số liệu sau
-Loại dầm : Dầm T ngược BTCT DƯL căng trước
-Chiều dài dầm tính toán: Ltt = 18.7 m -Khổ cầu K = 9 + 2×
0.4 = 9.8 m-Tải trọng thiết kế 0.65x HL93
-Tao cáp DƯL -Bêtông Mác 50 Mpa-Quy trình thiết kế : 22TCN 272 – 05-Tải trọng Thiết kế là 0.65xHL93, tải trọng người bộ hành 300 Kg/m
1.CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM CHỦ
Trang 20Hình 4.1 Qui đổi tiết diện dầm chính
2.TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM CHÍNH 2.1.Trọng lượng bản thân dầm chính
0, 42.356484.687.(1,125 ) 286688.351.(16,95 0, 4)
19.2
2.2.Trọng lượng dầm ngang tác dụng lên 1 dầm chính
-Theo chiều dọc cầu bố trí 7 dầm ngang
-Theo chiều ngang bố trí 9 dầm trong và 2
1 2
dầm ngoài ⇒
Tổng số dầm ngang: 7x10=70 dầm ngang
-Tính cho một dầm:
DC2 = (950-160).200.650.2,5.10-5 =2567.5(N)-Tĩnh tải phân bố đều lên dầm chủ của dầm ngang:
Trang 212.3.Tải trọng do lan can
-Cột lan canvà thanh lan can truyền lên dầm chủ: DC’3=0.11 (KN)
-Trọng lượng trụ bêtông dưới lan can truyền lên dầm chủ: P2=5.5 (KN)
-Mômen : Mu = p
η.γ ω.g
-Lực cắt : Vu =
+ p
η = 1.05 , R
η = 0.95, D
η = 0.95Suy ra η
= 0.95×
0.95×1.05= 0.95 lấy đối với TTGH Cường độ
η
= 1 lấy đối với TTGH Sử dụng
Vẽ đường ảnh hưởng tại các mặt cắt
3.1.Mặt cắt tại gối
Đường ảnh hưởng mômen và lực cắt mặt cắt tại gối:
Trang 22dah M dah V 18.7m
M
=0
b/Lực cắt: ta có ω=
1 18.7 1
2 × × =
9.35-Xét ở trạng thái giới hạn cường độ:
Vη 1.25(DC= DC+ DC ) 1.5DW ω+ ++ Dầm biên:
u
0.95×
[1.25×(7.408+6.436+5.61)+1.5×
1.337] ×
9.35 = 233.814 KN
1.815] ×
9.35 = 169.567 KN
-Xét ở trạng thái giới hạn sử dụng:
Vη 1.(DC= DC+ DC+ DW ω++ Dầm biên:
18.7m 4.675m
+
- 0.25 3.50625 0.75
Mη 1.25(DC= DC+ DC ) 1.5DW ω+ ++ Dầm biên:
u
0.95×[1.25×(7.408+6.436+5.61)+1.5×
1.337]×
32.781 = 819.750KNm
+ Dầm trong:
u
0.95×[1.25×(7.408+5.686+0) +1.5×
1.815]×
32.781 = 594.500KNm
-Xét ở trạng thái giới hạn sử dụng:
Mη 1.(DC= DC+ DC+ DW ω++ Dầm biên:
S
1×[1×(7.408+6.436+5.61+1.337]×
32.781= 681.550KNm + Dầm trong:
S
1×[1×(7.408+5.686+0+1.815]×
32.781 = 488.732 KNmb/Lực cắt : Ta có:
-ω = -ω - -ω
= 0.5x0.75x(18.7-4.675)-0.5x0.25x4.675 = 4.675-Xét ở trạng thái giới hạn cường độ:
Vη 1.25(DC= DC+ DC ) 1.5DW ω+ ++ Dầm biên:
Trang 230.95×
[1.25×(7.408+6.436+5.61)+1.5×
1.337]×
4.675 = 116.907 KN+ Dầm trong:
u
0.95×
[1.25×(7.408+5.686+0) +1.5×
1.815]×
4.675 = 84.783 KN-Xét ở trạng thái giới hạn sử dụng:
ñah M
ñah V 9.35m
Hình 4.5 Đ.A.H mômen và lực cắt tại mặt cắt giữa nhịp
a/Mômen: Ta có ω = 2
1
×18.7×4.675 = 43.711 m2-Xét ở trạng thái giới hạn cường độ:
Mη 1.25(DC= DC+ DC ) 1.5DW ω+ ++ Dầm biên:
Mu =
0.95×
[1.25×(7.408+6.436+5.61)+1.5×
1.337]×
43.711 = 1093.074 KNm
+ Dầm trong:
u
M = 0.95×[1.25×(7.408+5.686+0) +1.5×
1.815]×
43.711 = 792.721 KNm
S
M =
1×[1×(7.408+6.436+5.61+1.337]×
43.711 = 908.795 KNm + Dầm trong:
S
M =
1×[1×(7.408+5.686+0+1.815]×
0-Xét ở trạng thái giới hạn sử dụng:
Vη 1.(DC= DC+ DC+ DW ω++ Dầm biên: S
0+ Dầm trong: VS =
0
3.4.Mặt cắt thay đổi tiết diện
Đường ảnh hưởng mômen và lực cắt tại mặt cắt:
DC DW
18.7m
+ 0.082 1.4 0.918
ñah M
ñah V 1.525
Trang 24Hình 4.6 Đ.A.H mômen và lực cắt tại mặt cắt cách gối 1.525m
a/Mômen: Ta có ω = 2
1
×18.7×1.40 = 13.099 m2-Xét ở trạng thái giới hạn cường độ:
Mη 1.25(DC= DC+ DC ) 1.5DW ω+ ++ Dầm biên:
u
M =
0.95×[1.25×(7.408+6.436+5.61)+1.5×
1.337]×
13.099 = 327.565 KNm + Dầm trong:
u
M =
0.95×[1.25×(7.408+5.686+0) +1.5×
1.815]×
13.099 =237.557 KNm-Xét ở trạng thái giới hạn sử dụng:
Mη 1.(DC= DC+ DC+ DW ω++ Dầm biên:
S
1×[1×(7.408+6.436+5.61+1.337]×
13.099 =272.341 KNm + Dầm trong:
S
1×[1×(7.408+5.686+0+1.815]×
1.337]×
7.827 = 195.729 KN
+ Dầm trong:
u
V =
0.95×[1.25×(7.408+5.686+0) +1.5×
1.815]×
7.827 = 141.947 KN
-Xét ở trạng thái giới hạn sử dụng:
Vη 1.(DC= DC+ DC+ DW ω++ Dầm biên:
S
1×[7.408+6.436+5.61+1.337]×
7.827 = 162.731KN+ Dầm trong:
S
V =
1×[7.408+5.686+0+1.815]×
Đặc trưng hình học của tiết diện quy đổi:
-Tiết diện T ngược căng trước, tiết diện lúc này là tiết diện đặc:
-Chọn trục xx’ đi qua mép dưới của tiết diện -Diện tích mặt cắt ngang tiết diện: As=286688.351mm2-Mômen của tiết diện đối với trục xx’ như hình vẽ :
K 91214549.92y
A 286688.351
= 318.166 mm
Trang 25tg bg
=750-318.166 = 431.834 mm-Xác định mômen quán tính của tiết diện
225430.67 160 225 431.834
Kiểm tra điều kiện sử dụng:
Khi tính mặt cắt ở giữa nhịp giản đơn ta có:
3 4
12.8
0.05'
Hình 5.10 Mặt cắt dọc dầm dài 1000mm
Diện tích tiết diện tính toán:
2 n
A =1000 200 650 200 330000mm× + × =Momen tĩnh đối với trục X-X:
3 X-X