: PHAN I:
Trang 2L SỐ LIỆU THIẾT KẾ:
- Chiểu đài nhịp: L = 24.5 m
_ CHUONG I: | SỐ LIỆU BAN ĐẦU
- Chiểu đài tính toán: Lụ = 23.9m - Số nhịp: n = 5 - Khổ câu: K=8+2xIm - Tĩnh không: 3,5m - Mực nước CN-TT-TN: 3,5:1,6:0,0m - Số liệu địa chất:
K/hiệu lớp Chiểu | Độ ẩm | Dung trọng | Dung trọng | Lực dính Góc ma địa chất đày(m) | W(%) tự nhiên đẩy nổi đơn vịC | sát trong Đất sét pha cát lẫn sỏi sạn 7 34 1,738 0,812 0,125 710° Laterite L1 Đất sét lẫn bột và hữu cơ L2 16 75,2 1,407 0,404 0,207 4°30 2393 Đất sét lần bột | ¢ cát mịn L3 25,5 1,959 0,979 0,493 150! Cát hạt trung 212 1,984 1,016 0,03 37°25" lin sdi san L6
IL CAC NGUYEN TAC KHI THIET KE CAU:
- Dam bdo vé mat kinh té : hao phí xây dựng câu là ít nhất, hoàn vốn nhanh và
thu lợi nhuận cao
- Đảm bảo về mặt kỹ thuật : Đảm bảo đủ khả năng chịu lực theo yêu cầu thiết kế, đầm bảo ổn định và thời gian sử dụng lâu dài
- Đảm bảo về mặt mỹ quan : hòa cùng và tạo đáng đẹp cho cảnh quan xung quanh
Dựa vào ba nguyên tắc trên ta phải chú ý một số vấn dé sau:
+ Phương án thiết kế lập ra phải dựa trên điểu kiện địa chất, thủy văn và
khổ thông thuyén,
+ Cố gắn tận dụng những kết cấu định hình sẵn có để công xưởng hóa và cơ
giới hóa hàng loạt nhằm giẩm giá thành công trình + Tận dụng vật liệu sẵn có tại địa phương
+ Ap dụng những phương pháp thi công tiên tiến nhằm đẩm bảo tiến độ và
chất lượng công trình
Trang 3- CHƯƠNG II: -
THIET KE CAU DAM GIAN DON DAM THEP
LIEN HOP BE TONG COT THEP
D Các số liệu thiế kế:
Kết cấu nhịp gồm có 5dầm chính
Khoảng cách giữa 2 trục của dầm chính : 2100 mm Chiểu dài toàn dầm : 24500 mm
Chiểu dài tính toán : 23900 mm
Kết cấu lan can lễ bộ hành giống như phương án sơ bộ I
Khoảng cách các hệ LKN là 4000 mm Được cấu tạo như trong bẩn vẽ 1U Tính toán dầm chính: F) MĐ - „ 0 —_ 8, [ I | ee eT » Te J TH.) Chọn sơ bô diện dầm chính: Phần dầm thép: Chọn thép dầm chủ là thép M270M cấp 345 ( A 709M cấp 345 ~ ASTM ) ,thép hợp kim thấp cường độ cao Số lượng dầm chủ : 5 đầm
Chiêu dai nhịp tính toán : Ltt = 23900 mm
Chiều cao của dầm thép : h = 1600 mm
Chiểu rộng bản cánh trên của đầm : be = 300 mm Bề dày bản cánh trên của dầm : tc = 25 mm
Chiểu dày bản sườn dầm : tw = I§ mm
Chiểu rộng cánh dưới dầm bf = 400 mm
Trang 4Bé day ban phi : fl = 25 mm
Chiểu cao bản sườn dầm : d = 1600 — 25 — 25 — 25 = 1525 mm
Phần bản bê tông cốt thép:
Ban làm bằng bê tông mác 30 có : / = 30 MPa
Chiểu đầy bản bê tông : ts = 200 mm Khoảng cách giữa 2 trục dầm chủ : S = 2100 mm Chiểu cao đoạn vút bê tông : hv = 100 mm Góc nghiêng phân vút : # = 45” Bề rộng bản hãng : bhấng = 1050 mm Lưới cốt thép bản mặt cầu theo phương đọc Lưới trên sử dụng thép có gờ ÿ12 Khoảng cách giữa các thanh : a = 200 mm Lưới dưới sử dụng thép có gờ $12
Khoảng cách giữa các thanh : a = 200 mm Trọng lượng riêng của bê tông : ?z 2100 ® Hel = 2500KG/m?
1L2) Xác đỉnh các đặc trưng hình học của tiết diện dầm thép: Diện tích mặt cắt ngang dâm :
A, =6,4, + dt, + byt, + By ty,
= 300.25 + 1525.18 + 400.25 + 500.25
= 57450mm?
Chọn trục X~ X đi qua đáy đầm như hình vẽ
Trang 5TTH X X Mô men tĩnh của dâm đối với trục X - X : f, dad t f Sy = VAY, = BAMA S44 +4, Fit Ppt ply +3)* t2 =300.25.1600~22)< 1525.18 +25+25)+400.25.(25+ 25) +50025.” =34740625mmm` Khoảng cách từ đầy đầm đến truc trung hồ: = ¬ As 57430 Khoảng cáh từ mép trên dầm thép đến trục (rung hoà: #„ =l— y„ = 1600 —604,71 = 995, 29m Mô men quán tính đối với truc trung hoà của dầm thép: 1 1 1 d 1= DG PA) = bk tbe — BY todd tat +, Fu) (,+x.A)Z=-—k#)+b,d O9)” + d4) ta CC+t,T y„} t 1 1 3 ra 3 riya Byte + Opt Wa En “> + nh + by dy Oy Hy = 21351881439mm*
TI.3) Xác đình các đặc trưng hình học của tiết diện đầm giữa liên hợp:
Tỉ số mô dun giữa thép và bê tông :
Bần bê tông có 7ÿ =304/Pa, theo điều 6.10.3.1.1b ta có : n =8
Xác định bể rộng có hiệu của bản cánh:
Theo diéu 4.6.2.6 chiéu rộng có hiệu trong ban bé tông dầm giữa trong tác dụng liên
Trang 6Diện tích mặt cắt ngang đầm : Diện tích phần dâm thép : A; = 57450 mm? Diện tích phần cốt thép dọc bẩn — 22x3.14x122 A, = = 2486.88 Trong d6 22 1a số thanh thép trong phạm vỉ b„
Diện tích phần bản bê tông đã được quy đổi thành thép Ae A, _ 2100x200 + 300x100+ 100? 9g TT 4 8 Vay diện tích mặt cắt ngang dầm A, = 574504+2486.88+57500 = 117436.88 mm” = 57500 Mô men tĩnh của dầm đối với trục trung hoà của tiết điện nguyên của đầm thép : tt) ¬ Sun ale tắt ho hệ = 68000580nm? Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết điên nguyên dầm thép đến trục trung hoà tiết diện liên hợp ngắn hạn : c= Saco _ 68000580 _ A, 117436.88 Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết diện liên hợp ngắn hạn đến mép trên dầm thép: Vue = Yay —€ = 995.29 — 579 = 416,29 Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết diện liên hợp ngắn hạn đến mép dưới dầm thép: = h— Vue =1600— 416/29 =1183.71 Khoảng cách từ truc trung hoà của tiết diên liên hợp ngắn han đến mép trên bẩn bê tông: #„ = X +, + hy = 416.29 + 200 + 100 = 716.29 Mô men quán tính của tiết diện liên hợp ngắn hạn: + 3 2 3 2 t 1f 64 í, 1f bf: h 1, =I+A?+A, -+ | +-)-* 45,4 —+| |+—|-*+b,h, + fi ,C (ie ?) uf 1 te [> ;] 4 tee soe ?) 4 2 +1 n\ 36 nal y, 4%) |= 6183798620! 3
1L3.2) Tiết diên liên hợp dài han:
Trang 7Diện tích mặt cắt ngang dầm : Diện tích phần dâm thép : A; = 57450 mm? Diện tích phần cốt thép dọc bẩn _ 22x3.14x12? A, = = 2486.88
Trong đó 22 là số thanh thép trong pham vib,
Diện tích phần bản bê tông đã được quy đổi thành thép Ay = A 2100x200 + 300x100 +1007 hận 3x8 Vay dién tich mat cắt ngang dâm A, = 57450+2486.88+19166.67 = 79103.55 mm” =19166.67mm? Mô men tĩnh của dầm đối với trục trung hoà của tiết diện nguyên của dầm thép t hy br + Sh) ) bbl» +4) a +t + Ấse=———————+4„i 0-9 5 et [» +t+h, 21% n 3 = 22666860mm?
Trang 8TỶ số mô dun giữa thép và bê tông :
Ban bé téng co f’ =30MPa, theo điều 6,10.3.1.1b ta có :n =8 Xác định bể rộng có hiệu của bản cánh:
Theo điều 4.6.2.6 chiểu rộng có hiệu trong ban bê tông dầm biên trong tác dụng liên
hợp được xác định như sau : L, 14 = 23900/4 = 5975mm %, = min4L22, + max(/„;b, /2) = 12x200 + max(18,150)mzm = 2550 Š/2 + Gyng = 2100/ 2mm + 1050 = 2100 b, = 2100mm 1L4.1) Tiết diện liên hợp ngắn hạn: Diên tích mặt cắt ngang đầm : Diện tích phần dầm thép : A, = 57450 mm” Diện tích phần cốt thép doc ban _ 22x3.14x12? le = 2486.88
Trong đó 20 là số thanh thép trong pham vi be
Diện tích phần bản bê tông đã được quy đổi thành thép
A.-Ắ- 2100x200 + 300x100 + 100? ar = 57500mm?
n 8
Vậy diện tích mặt cắt ngang đầm A, = 57450+2486.88+57500 = 117436.88 mm?
Mô men tĩnh của dầm đối với trục trung hoà của tiết diện nguyên của dầm thép ', hy taleeeteon) 28) tr) n c3) " 3n = 68000580wm° t Seo= +4, (» x3,
Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết diện nguyên dâm thép đến trục trung hoà
Trang 9Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết điện liên hợp ngắn hạn đến mép trên bản bê tông Vine = Vac tt, + b, = 416.29 + 200 + 100 = 716.29 Mô men quán tính của tiết diện liên hợp ngắn han: 2 3 z 3 2 ksmaesa(x=t}<1f s1} I(Eaa(ø,<5}) , : + lễ +8 (>= + 5] =6183798.62mm" n\ 36 1L4.2) Tiết diện liên hợp dài hạn: Diên tích mặt cất ngang đầm : Diện tích phần dâm thép : A, = 57450 mm? Diện tích phần cốt thép dọc bắn _ 22x3.14x12” et A = 2486.88
Trong đó 20 là số thanh thép trong phạm vi b„
Diện tích phần bản bê tông đã được quy đổi thành thép
A a Sn =f A, _ 2100x200+ 300x1 00+ 100? 83 = 19167mm? mm
Vậy diện tích mặt cắt ngang dâm A, = 57450+2486.88+19167 = 79103.88 mm?
M6 men finh của dầm đối với trục trung hoà của tiết diện nguyên của dâm thép h bah x + 3] ie + tH n 3n t, bs + i) n = 22666860mn*
Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết điện nguyên đâm thép đến trục trung hoà
Trang 10Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết diện liên hợp đài hạn đến mép đưới dầm thép Vig = 4— Yq = 1600 — 708.79 = 891.21 Khoảng cách từ trục trung hoà của tiết diện liên hợp dài hạn đến mép trên bản bê tông You = Iu +t, +h, = 708.79 + 200 + 100 = 1008.79 Mô men quần tính của tiết điện liên hợp dài hạn 2 3 2 3 2 4) fh , 1f ba A, 1 =1+ Ae? _ -š) dt ` -š] Jel 12 tà, vỗ] 1Í hệ is „Ý ‘ + +He| Yat | |=1550885000mm ø| 36
IL5) Tính hệ số phân bố ngang:
IL5.1) Dâm giữa:
Tỉ lệ mô đun đần hổi giữa thép dầm và bê tông bản mặt cầu
Mô đun đàn hồi của vật liệu thép làm dầm E, = 200000 MPa Mô đun đàn hổi của bê tông bản mặt cầu E, = 0,043.7" - 200000 =6, ,043.2500./30 = 29440MPa „29440 Tham số đô cứng dọc: K,= a(t, + Ae) Trong đó :
Ty = 21351881439 mm” : Mô men quán tính của tiết điện nguyên đầm thép A = 57450 mm’ : dién tinh của tiết diện nguyên dầm thép
Trang 112100.94 ,2100 7,023.10"! $1 = 0.06 +(—)™4 ” S3000200° (mg) 6 Can) “gang 23900.200” 99! = 0.472 Khi cé trén mét lan xe chat tai: (m, gM st 06 2nyor 01 (mgyyy = 0: (0051 250, cọ sy = TP 2100, 4, 2100 7.023.10"' 8), = 0.075 + (—_)"* °? (—— )™ = 0.652 ma» * G00) “3900? '(23øpp20p) > Hệ số phân bố lực cắt Khi có một làn xe chất tải : (mg)Ÿ =0.36+-Š— = 0.26 + 212 7600 7600 _ 9.636 t có trên một là Ẩt tâi Mi Khi có trên một làn xe chất tải: (mg), 2 2 (mạ); =0.2+ 5, -( 5, ) ~02+ 2 ng~| a | = 0.438 7600 (10700 7600 \ 10700 IL5.2) Dam bién: > Hé sé phan bé mé men Khi có 1 lần xe xếp tải: tỉnh theo nguyên tắc đồn bẩy g=05 Khi có lớn hơn | 1an xe xép tai B= CB angi e =0.77+de/2800=1.145 g=0.747 > Hệ số phân bố lực cắt Khi có 1 làn xe xếp tải: tỉnh theo nguyên tắc đòn bẩy g=0.5 Khi có lớn hơn 1 lần xe xếp tải B= C8 singe e =0.6+de/3000=0.95 2 =0.4159 BANG TONG HOP HE SO PHAN BO NGANG: a a: „ Người bộ
mg Xe tải |Xe 2 trục Tải trọng lần hành
Trang 121L6) Tính nội lực cho đâm chính: 116.1) Tải trong tác dung: Tĩnh tải: > Trọng lượng bần thân dam thép : Diện tích mặt cắt ngang dầm : A, = 57450 mm” Tải trọng phân bố theo phương đọc cầu 99 = ¥-A, = 7,85.10°.57450 = 0,451KG/ mm > Trọng lượng bản mặt cầu
Tải trọng phân bố theo phương dọc tác đụng lên dầm biên và dầm giữa tương ứng là:
đa=y -Á„„=7-Lý (5 + ¬ =a5xI0 “2| E8; 1050) = 1.05kg/ mm
đu„=y-Á„„=y +,.S=2.5x10*x200x2100=1.05kg/mm
> Trọng lượng lan can tay vin và lễ bộ hành
Giả thiết tải trọng lan can, lễ bộ hành được qui về bó vỉa và truyền xuống
đầm biên và dâm giữa là khác nhau, phần nằm ngoài bản hẩng sẽ do dầm biên chịu, còn phần nằm trong sẽ chia cho đầm biên và dầm trong chịu theo tỉ lệ khoảng cách từ diểm đặt lực đến mỗi dầm Phần gờ chắn và lề bộ hãnh bên ngoài ban hang: DC; =343.75KG/m Phần gờ chắn và lễ bộ hành bên trong bản hãng: DC} =717.25KG/m Trọng lượng lan can ,lễ bộ hành truyền xuống đầm biên: 0625 _ 21 =DŒ ++DŒ? 343/15+11125, TT” =58722KGIm Sitcsusg = 0,55722KG/ mm Trọng lượng lan can ,lé b6 hanh truyén xudng dam gitfa = pc†.Lt5 27172545 24 21 = 503.78KG /m Sieve = 0,50378KG/mm > Lớp phú mặt câu: Eøy =h„ X7 „x 5„=0.05x2300x2.1=241.5kg/m=0.24 1 5kg/mm > Liên kết ngang: "Theo phương dọc cầu bố trí 7liên kết ngang Khoảng cách giữa các liên kết ngang là 4000 mm
Thanh giằng trên và dưới là thép góc đều cạnh L140x140x12 ,có các đặc trưng
Diện tích tiết diện : A; = 3250 mm? Khối lượng :m = 25,5 KG/m
Trang 13Chiểu đài : L = 1740 mm
Khối lượng của thanh giằng trên và dưới trong một nhịp mặt cắt ngang cầu
2.1740.25,5
TH “ 1000
Thanh giằng xiên là thép góc đều cạnh L100x 100x 10 ,có các đặc trưng Diện tích tiết điện : Á, = 1920 mm” Khối lượng : m = 15,1 KG/m Chiều dài : L = 1550 mm Khối lượng của 2 thanh giằng xiên trong 1 nhịp mặt cắt ngang cầu mm =2 m= 21550151 = 46,81KG * 1000 Tổng khối lượng của khung ngang trong một nhịp mặt cắt ngang dầm m= m, +m, = 88,74 + 46,81 = 135,55KG Trọng lượng khung ngang tác dụng xuống đầm giữa và dầm biên lần lượt — my, _ 135,557 = 88,74KG = =0,4KGIm Fine =F 23900 Ny 135557 _ 9 arg han Fog 2L, 2.23900” Trong đó Nụ„ là số liên kết ngang theo phương đọc cầu ,Nụ; = 7 Hoạt tải:
Xe tải thiết kế: gồm trục trước nặng 35 KN, hai trục sau mỗi trục nặng
145KN, khoảng cách giữa 2 trục trước là 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay đổi
từ 4300 - 9000 mm sao cho gây ra nội lực lớn nhất, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xe là 1800mm
4300 - 9000mm 4300mm
| |
145 kN 145 KN 35 kN
Xe hai trục: gồm có hai trục, mỗi trục nặng 110KN, khoảng cách giữa hai trục không đổi là 1200mm, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xe là 1800mm
1200mm
Trang 14Tải trọng lần: bao gồm tải trọng rải đều 9,3N/mm xếp tho phương đọc cầu, theo phương ngang cẩu tải trọng này phân bố theo chiều rộng 3000mm, tải trọng làn
có thể xe dịch theo phương ngang để gây ra nội lực lớn nhất
9,3KNm
Tải trọng người đi bộ: là tại trọng phân bố được qui định độ lớn là 3.10 MPa
Tải trọng xung kích: là tải trọng đưa vào tải trọng xe 3 trục hay xe hai trục lấy bằng 25% tại trọng của mỗi xe
116.2) Xác đỉnh nôi lực tai các mặt cắt đặc trưng: mi rung: Ta cẩn phải xét các mặt cắt đặt trưng sau Mặt cất tại gối:I có Xị=0m Mặt cất tại ⁄4 dầm : II có X; = 5.975m Mặt cắt giữa đầm : IV có X; = 11.95m
Trong đó : X, ,X; ,X; , là khoảng cách từ vị trí gối đầm
Đường ảnh hưởng mô men và lực cắt của các mặt cắt đặc trưng :
1 BAH Q GOI
23.9
Trang 161 1
„S24, x4, =2 05.11950 = 2987.5
yx„, tung độ đường ảnh hưởng momen tai xự
ydy , yay tung d6 dong và âm của đah lực cất tại xy > Xác định nội lực cho đẫm
Tĩnh ti: Mô men
Giai đoạn 1 : chịu tác dụng của tai trong ban than dam ,trong lượng bản mặt cầu và trọng lượng của hệ liên kết ngang Dâm giữa Trạng thái giới hạn sử dụng Mẫu, =6, (8, + 8y + 8g) = 71401.250.(0,451 + 1.05 + 0.04) = 110029.3263KG.m Trạng thái giới hạn cường độ Mũ, =6, (125.8, +1258/„ + L258,,) = 71401.250x1.25.(0.451 + 1.05 + 0.04) = 137536.6578KGan Dâm biên Trạng thái giới hạn sử dụng
Minn = G.y, (4 + Some + Spy) = 7140 1.250x(0.451 + 1.05 + 0.02) = 108601.3013KG.m
Trang 17Dam giifa:
Trạng thái giới hạn sử dụng
Minn = On (Sieg + Baw) = 71401.250x(0.504 + 0.2415) = 53229.63188KG.m
wane thái giới hạn cường độ
Mon = $2q( Sieg + aw) = 71401.25x1,25(0.504+ 0.2415) = 66537.03984KG.n
Dam bién
M Gun = On Beene + Law) = 71401.250x(0.557 + 0.2415) = 57013.89813KG.m Trang thái giới hạn cường độ
M oa = 9p (Sieg + Sav) = 71401.25021,25(0.557 + 0.2415) = 71267.37266KG.m
Lue cdt:
Trang 18Giai đoạn 2 : chịu tác dụng của tải trọng lan can ,lễ bộ hành và lớp phủ mặt cầu {11111111111111 Sow 0,5] ~~ 6) 23.9 Dam giữa Trạng thái giới hạn sử dụng 2y = @,.(8, „+ 8¿„) =0/(0,0917 +0,207) = 0G Trạng thái giới hạn cường độ Vy =9ay (258 +1 5840) = 0,95.0-(1,25.0,0917 + 1,5.0,207) = OKG Dâm biên
Vion = @y (Bien + Sav) = ¥ (0,637 + 8,207) = OKG
Trang thái giới hạn cường độ
nu = 6⁄9, Á1,258-ey + L,56¿,) = 0,95.0.(1,25.0,637 + 1,5.0,207)
=0KG
Hoạt tải
M6 men
Mô men do xe 3 trục thiết kế gây ra
Xét hai trường hợp đặt xe như sau để gây ra nội lực là lớn nhất : Trường hợp 1 : Mj, = 145y, +145y, +35y, = (145.5.975 + 145.4.32 + 35.2.7).10° =181275KGm Trường hợp 2 Mi =145y, +145y, + 35y, (145.5.975+145.4.32 + 35.4,32).10° = 188800KGm
Vậy Ä⁄„ = max(A), A7) = 188800000 KỚm Mô men do xe 2 trục thiết kế gây ra
Xét trường hợp đặt xe như sau để gây ra nội lực là lớn nhất :
Trang 19M,, =110y, +110y, =110.5,975 + 110.5,65 = 147400KGm Do đó mô men đo tải trọng xe gây ra
M,„, = max(14,, M4 „) = 188800000Gmm „ Mô men do tai trong lan gay ra:
Ta có tải trọng lần theo tiêu chuẩn thiết kế: qr„ = 9,3N /mm = 0,93 KG/mm
23.9
Mụy = 4y = 71401.25.0/93 = 91140€Gm
Mô men do tải trọng người đi bộ gây ra :
Ta có tải trọng người đi bộ theo tiêu chuẩn thiết kế: g„„ = 300KG/m2 =3.10° KG/ mm?
Peeeee eee reer Ge
23.9
Trang 20Tổ hợp mô men do hoạt tải gây ra: Dâm giữa: Trạng thái giới hạn sử dụng Miu =(Mụ (L+ HỘ (mg), + Mu, (mg), + Mạ (mg) ) = (188800000.1,25.0,561 +91140000.0,561+ 44100000.0,561) = 208265640KGmm Trạng thái giới hạn cường độ ME = n(b75.Mụ, (1+ 2M).(mg),, +1,75.M,,.(mg),, +175.My(mg), } =0, 95.( 1,75.188800000 I,25.0,561 + 1,75.91140000.0,561 + 1,75.44100000.0,561) = 346241625,5KGmm Dam bién: Trạng thái giới hạn sử đụng Miu =(Mụ (L+ 1M) (mg), + Mu, (mg), + Mạ (m8), = (188800000.1,25.0,461 +91140000.0,414+ 44100000.0,786) =181190560KGmmi Trạng thái giới hạn cường độ AE, = TẦ,15.MỤ (L+IM) (mg), +1,15.MỤ, (mg), +1,15-Mm, mg) ) =0, 95.(1, 75.188800000 1, 25.0, 461+ 1,75.91140000.0,414+ 1,75.44100000.0, 786) = 301229306KGmm Lực cắt Lực cắt do xe 3 trục thiết kế gầy ra Xét trường hợp đặt xe như sau để gây ra nội lực là lớn nhất : 4 ám, 1,jm AAT ryt 0,346 0,51 ®| —- — 0,5 0,193 , 23.9 , Vv, =145.y,+145.y, +35.y; = (145.0,5 + 145.0, 346 +35.0,193).100 =12942,5KG
Luc cat do xe 2 trục thiết kế gây ra
Xét trường hợp đặt xe như sau để gây ra nội lực là lớn nhất
Trang 21lám 0,457 0,5, | Sos , 23.9 , V, =110.y, +110.y, = (110.0,5 + 110.0, 457) 100 = 10527KG Do đó lực cắt do tải trọng xe gây ra V,, = max(V,,V,,) =12942,5KG
Luc cat do tdi trong lần gây ra
Ta có tải trọng làn theo tiêu chuẩn thiết kế: qịạ = 9,3N /mm=0,93KG/mm
0,5 @ ——
~ 0,5
, 25.9 ⁄
Ứụ, = 0,44, = 2975.0,93 = 3255kg
Lực cắt do tải trọng người di bộ gây ra
Ta có tải trọng người đi bộ theo tiêu chuẩn thiết kế: ¢,, = 300KG/m?=3.10°KG/mm?
Trang 24IL.7) Kiểm toán sức kháng uốn của đầm thép:
TL7.L) Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn I:
Trong giai đoạn I chỉ có đầm thép chịu lực ,nh tải bản mặt cầu và hệ liên kết ngang là
tải trọng để kiểm tra khả năng chịu lực của dầm Kiểm tra tỷ lê chung cấu tạo:
Cấu kiện chịu uốn phải được cấu tạo sao cho tỷ lệ sau được thỏa mãn : 1 a 01s" <0,9 (diéu 6.10.1.1) Trong đó : Ty : mô men quán tính của bản cánh trên chịu nền với trục thẳng đứng trong mặt phẳng bản bụng — £ 5} - 25300 = 56250000mm* “ 12 12 I, : mồ men quán tinh cầu mặt cắt thép đối với trục thẳng đứng trong mặt phẳng của bản bụng 3 3 _k#) Lá ty by + taba _ 25.300 + 1525.18 + 25.400) + 25.5001 pp a 15 1ø 12 12 12 = 450741150mm! 7
Vay 0,1¢ 2% = 56250000 ZT 450741150 _ 9 195 <0,9 Didu kiện kiểm toán thỏa Ứng suất lớn nhất ở biên dưới dầm thép: My - pi = ie = 165368875604: 7 _ 4 69K / mm? i 21351881439 Trong đó : -M; : mô men ở trạng thái giới hạn cường độ giai đoạn Ï My =165368875KG.mm yạ : khoảng cách từ thớ dưới dâm thép đến trục trung hòa của tiết điện nguyên dâm thép ;Yia =604,71mm
Trang 251: mô men quán (tính của tiết diện nguyên đầm thép ;ï =21351881439mm' Kiểm tra độ mảnh bản bụng: Điều kiện kiểm tra : 2.D, sả P + < 6,71, (điều 6.10.4.3) "Trong đồ :
E: mô đun đàn hồi của thép làm dầm ,E =200000 MPa = 20000 KG/mm?
f, : ứng suất của bản cánh chịu nén do tải trọng tính todn ,f, =7,71 KG/mm? D, : Chiểu cao bản bụngchịu nén trong phạm vỉ đàm hồi D, = y, -1, = 995,29 -25 = 970, 29mm = 22 son fe Ne ⁄ 2870/29 _ lơ mì <s,g;, [20000 _ 18 771 7.2) Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn II: 344,84 Vậy điểu kiện kiểm toán thỏa
Xác đính mô men chảy của tiết dién dầm biên giai đoan II:
Mô men chảy Mỹ là mô men gây nên ứng suất chảy đầu tiên tại bất kỳ bắn biên nào của tiết diện đầm thép :
M, = Map + Moog + MỸ
Mgpr: m6 men do tdi trong thudng xuyén giai doan I (dầm thép ,bẩn mặt cầu) ở trạng thái giới hạn cường độ tác dụng lên tiết điện đầm thép trước khi bê tông bần mặt cầu dat 75% cường độ chịu nén ở 28 ngày ( ở mặt cắt giữa dầm ) Khi đó dẫm vẫn làm việc theo
tiết điện đầm thép nguyên chưa liên hợp Và tính cho thé trên của đầm thép sẽ gây ra ứng suất lớn hơn để gây bất lợi hơn
Mgpr = 165368875 KG.mm
Moan : mô men do phân còn lại của tải trọng thường xuyên (lan can - lễ bộ hành ,lớp phủ) ở trạng thái giới hạn cường độ tác dụng lên tiết điện dầm thép đã liên hợp Khi đó dẫm làm việc theo tiết diện đầm thép liên hợp dài hạn Và tính cho thớ dưới của dầm
thép sẽ gây ra ứng suất lớn hơn để gây bất lợi hơn
Mopn = 103038425 KG.mm
M : mô men bổ sung đo yêu câu đạt giới hạn chẩy một trong các biên của đầm thép khí
dâm làm việc theo tiết diện đầm thép liên hợp ngắn hạn Và tính cho thớ dưới của dim
thép sẽ gây ra ứng suất lớn hơn để gây bất lợi hơn
Trang 26p= Moo Yu, Maou Yun, MYiscr „Tự I Te Sự [« Mowe Mean Yeas }‡> r 1% Vries _ ( a,2_ 168368875 995,29 _ 103018425893, s6) eresnss 21351881439 —ˆ 41670225192 165,81 = 1281222953, 12KG.mm => M, = 165368875 + 103038425 + 1281222953,12 = 1549630253,12KG.mm Xác định mô men dẻo của tiết điện đầm biên giai đoạn II:
> Xác định các lực hóa đềo trên tiết điện đầm
Để đơn giản trong tính toán ta quy đổi phần vút bê tông từ tiết diện hình thang về tiết
diện hình chữ nhật tương đương
Trang 27Lực dẻo trong bản bụng đầm Batak, Trong dé : t, : bé day ban bung dam ,t, = 18 mm đ: chiều cao bản bụng dầm, d= 1525 mm F; : cường độ chảy của vật liệu thép làm dầm ,F, = 345 MPa = 34,5 KG/mm? P, =18.1525.34,5 = 947025KG Lực dẻo trong lưới cốt thép đưới dọc bản bê tông: Tu = Hư sy "Trong đó ; nụ : số thanh cốt thép ở lưới dưới bản bê tông trong pham vy bể rộng có hiệu ,nạ =10 2
Aq diện tích của một thanh cốt thép có đương kính là 610, A, = sue =78,5mm?
fy : cường độ chấy đẻo của vật liệu làm thép dọc ,f, = 280 MPa = 28KG/mm? P, =10,78,5,28 = 21980KG Lực dẻo trong lưới p trên dọc bản bê tông: HD JS, Trong dé :
nạ : số thanh cốt thép ở lưới dưới bản bê tông trong pham vy bể rộng có hiệu ,n„ =10
Aq : dién tích của một thanh cốt thép có đương kính là ÿ10, A„ = 2y = 78,5mm" fy : eudng dé chay déo cia vat liéu lam thép doc ,f, = 280 MPa = 28KG/mm?
P, = 10.78,5.28 = 21980KG
Luc déo trong ban bé tong vit dim: P= Byg H,0,85.f,
“Trong đó ;
ƒ; : cường độ chịu nén của bê tông, ƒ = 30 MPa = 3KG/mm2 Chiêu rộng quy đổi b„„ = 400 mm
Chiểu cao quy đổi h, = 100 mm
P = 400.100.0,85.3 = 102000KG
Lực dẻo trong ban bé t6ng dim: PB, =, 4,.0,85.f-
Trong đó :
7; : cường độ chịu nén của bê tông, / = 30 MPa = 3KG/mm? Chiểu rộng có hiệu của bẩn bê tông b„ = 1900 mm
Chiểu cao bẩn bê tông t, = 200 mm
P, =1900.200.0, 85.3 = 969000KG
Trang 28Vi ti truc trung hòa được xác định trên cơ sở cân bằng lực đẻo chịu kéo với lực dẻo chịu nén 'Ta có : P, +P, + B, = 345000 + 431250 + 947025 = 1723275KG P.+P,+P, +P.+ l, = 258150 + 21980 + 21980+ 102000+ 969000 = 1373710KỚ > PP, +P, +P, =1723275 > R +P, +P, +P +P, =1373710
Vậy trục trung hòa PDA sẽ đi qua bin bụng của dầm thép
Đặt khoảng cách từ mép dưới bản biên dầm thép đến trục trung hòa PDA là Y Phân lực dẻo chịu nén trong bản bụng được xác định theo công thức : PLY d Phan luc déo chịu kéo trong bản bụng được xác định theo công thức : Bi = By RE Téng hgp lực nén phia trén true PDA Ph = BY
PAR ARAB AR TRAM
Tổng hợp lực kéo phía dưới trục PDA By ¥ d Cân bằng giữa lực kéo và nén ta xác định được Y T=P.+Pu+f,T ty tá Ea Ry th th th t= Py 4 Py Be PLY REL AP AP APB +R +R +P +R) d ¥u(P +P, +P,-(R +P, +P, +P, Diop ~(1723275~1373710).— 1525 — 2.947025 =281,5mm
> X4c dinh m6 men déo M,
Trang 29d,= Y kí, tộc =28l,5 425% TỬ = 366, 5mm Bản biên trên: 4 —Y4+ 5 =28,51 5 = 294mm Ban bụng chịu nén - ay = * = 7815 «140,750 2 2 Bản bụng chịu kéo : ak = 5a -Y)= 24 $25 — 281,5) = 621, 75mm Bản biên dưới: ty 25 d, =d—¥4—-=1525—281,5 + 5 = 1256mm Ban phi: tn 25 4d, =d-Yrt, $y 31525 281,54 25+ 5 = 128 1mm Vậy ta có giá trị của mô men đẻo là : M,, = 969000.506, 5 + 102000.356,5 + 258750.294 + 942025 2515 140,75 1525 281,5 +(947025— 947025.— 5,821, 75 + 345000.1256 + 431250.1281 = 2093713712KG, mm
Phân loại tiết điện dầm:
'Ta kiểm tra tiết diện theo yêu cầu của tiết điện đặc chấc > Kiểm tra độ mảnh của tiết diện
Nếu tiết diện là đặc chắc thì độ mảnh bụng dầm sẽ thôa điều kiện : 2h sex ÍE (điểu 6.10.4.1.6a-1) Trong đó : ‘ Dp = Y =281,5 mm : Chiểu cao của bản bụng chịu nền mô men đẻo t„ =18 mm : Chiểu dày bản bụng
E =200000 MPa : mô đun đàn hổi của thép làm dầm
Fy = 345 MPa : Cường độ chảy nhỏ nhất của bản cánh chịu nén 2% 2815 _ 3) 98 <3,76x 200000
> Kiém tra độ mảnh của bản cánh chịu nén
Nếu tiết diện là đặc chắc thì độ mảnh bản cánh sẽ thỏa điều kiện :
b, + E PIN: 0.382 x F,
Trang 30"Trong đó ;
b, = 300 mm : chiểu rộng bản cánh chịu nén t,= 25 mm: Bé day bản cánh chịu nén
300 200000 wae + 3» ng
~~ =6< 223 6<0.382x 345 = 9,2 => Điều kiện kiểm tra được thỏa mãn
1I.8) Kiểm toán dầm ở trang thái giới han cường đơ:
1L8.1) Kiểm tốn dầm theo điều kiện chịu nốn:
Diéu kiện kiểm tra 4, </.M,
Trong đồ :
M, : mô men lớn nhất tại mặt cắt giữa dầm do toàn bộ tải trọng tác đụng ở trạng thái giới hạn cường độ
M, = 569636606 KG.mm
M, : Sức kháng uốn danh định của tiết điện øó : Hệ số sức kháng uốn của tiết điện ,đ = 0,9
Xác định MỤ :
Khoảng cách từ đỉnh của bản cánh đến trục trung hòa dẻo
D, =¥ +t, = 281,5 + 25 = 306,Smm
Chiều cao mà tấm bê tông liên hợp đạt tới trị số mô men đẻo lý thuyết khi lực kéo cực đại trong tấm bê tông ở thời điểm phá hủy lý thuyết
d+t+t, = 0,7 1600 + 200 +100 = 177, 33mm = (diéu 6.10.4.2.2b-2)
75 7,5
D'=8 Trong đó :
8 =07 đối với Fy = 345MPa
d =1600 mm : Chiểu cao của đầm thép t, = 100 mm : Chiéu cao của phần vit bé tông
t¿ = 200 mm : Chiểu cao của bản bê tông mặt cầu => D'=177,33 < D, = 306,5 <5.D'=5.177,33 = 886,65 Do tiết diện là đặc chắc nên sức kháng uốn đanh định M, của tiết diện được xác định theo công thức : — 5, -085M, _ 0.85M, —M, (D, 4 4 p M, = 2093713712 KG.mm
Trang 31> M, <6M,
<= 569636606 < 0,9.1952304868, 03 = 1757074381,22 KG.mm
Vay théa diéu kiện kiểm toán
18.2) Kiểm toán dầm theo điều kiện chịu cắt:
Kiểm toán cắt cho vách ở vị trí không có sườn tăng cường:
Điều kiện kiểm todn: V, < AV,
“Trong đó :
V, : lực cắt lớn nhất tại mặt cắt giữa đầm do toàn bộ tải trọng tác dung ở trạng thái giới hạn cường độ
V, = 83504,49 KG
Vạ : Sức kháng cắt danh định của tiết diện
ó : Hệ số sức kháng cắt của tiết diện ,đ = l Xác định V, Aac dinh Vy = = 1525 _ ga 72 18 3,07, |= = 3,074, P 345 - 73,92 D h ¥ Way xdc định Vụ theo công thức 4,554,.E - 4,55.18°.200000 d 1525.10 .Mất ổn định đàn hồi W,= = 348007,9KG =ĐE,<sút, <= V, =83504,49 < AV, = 348007,9KG
Vậy thỏa điều kiện kiểm toán
Thiết kế sườn tăng cường gối:
0,75./.„ = 0,75.1.348007,9 = 261005,925KG
Vụ = 83504,49 KG =0,75.4V, >V,
Do đó không cần sườn tăng cường gối (điều 6.10.8.2.1) ,nhưng để gia tăng khả năng chịu
Trang 32Mặt cắt có sườn tăng cường ở vị trí có giá trị lớn nhất là ở đầu dâm ,xét ở trạng thái giới hạn cường độ V, = 83504,49 KG Sức kháng cắt đểo của tiết diện ¥, =0,58.f,.d4, = 0,58.34,5.1525.18 = 549274,5KG Ta có M, =569636606 KG.mm 0,5.ý,.Ä, = 0,5.1.2093713712 = 1046856856, L3KGŒ.mm =>M,<0,5,.M, Vậy sức kháng cắt danh định của các tấm sườn ở trạng thấi giới hạn cường độ trong các mặt cất đẳng nhất có độ cứng là : = CV, "Trong đó c.=c+-057.-© i+ (dy /dy
€: tỷ số của ứng suất oăn cắt với cường độ chẩy cắt ,xác định như sau :
Trang 33CHƯƠNG II: At “ a 4 2 A
THIẾT KE CAU DAM GIAN DON DY UNG LUC
CHU I CANG SAU
1 SO BO CHON KÍCH THƯỚC DẦM CHỦ: L1 Tiết điện dầm:
- Chiểu cao dầm chủ :H =1350mm - Chiểu cao bầu đưới :H) =350mm
- Chiểu cao vút dưới :H; = 130mm
- Chiểu cao sườn :H = 550mm - Chiều cao vút trên : Hạ = 120mm,
- Chiểu cao bầu trên :H; = 200mm - Bé rộng bầu dưới đầm :bị =650mm - Bê rộng sườn : bạ=200mm - Bề rộng bầu trên : bạ=600mm - Bê rộng vút dưới : b,=225mm - Bê rộng vút trên : be=200mm 600 600 20, 200, Hô 700, 200, 200 †— † 1 † Bla SÌa 8 s 225 | 200 | 225 225, 200 | 225 1 60 7 1 880 1 12 Tiết điện đầm qui đổi: - Chiểu cao dầm chủ: h =1350mm - Chiểu cao bầu đưới: h, = 435mm
- Chiéu cao sudn: h, = 635mm
- Chiểu cao bầu trên: h;= 280mm
Trang 34- Bể rộng sườn: bạ= 200mm - Bể rộng bầu trên: b= 600mm
13 Đoan mở rộng sườn dầm:
Vì ở đầu đầm có lực cắt lớn và ứng suất cục bộ do lực ứng suất trước gây ra do đó
ta cần phải mở rộng ở đầu dầm để tăng khả năng chịu lực cho dầm va đủ diện tích bố trí neo Lz#¿ng: là khoảng cách từ đầu đầm đến mặt cắt cuối của đoạn mở rộng dầm Tmarang = 1000 + 300 = 1300 mm L4 là chiều dài của đoạn vút, Lư: = 500 mm II XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG NGANG CHO DẦM CHỦ: Xết các đặc trưng hình học gồm các mặt cắt sau: + Mặt cắt gối: xo=0m +Mặt cắt thay đổi tiết điện: x;=1,5m +Mặt cắt L⁄4: xe, tnd L, + Mặt cắt L/2: ket
1L1 Đặc trưng hình học của dâm chủ xét mặt cắt trên gối: x;=Ũm
Trang 3520082 21.35% 06285 +24 65-08) 935,058 S=hb,T+ 2Á 5) p5 = 0,5468 + 0.0031 = 0,5498m* - Diện tích của tiết diện đầm: A=tb,+(b, —b, }h, = 1,35x 0,6 + (0,65 -0,6)x0,35 =0,8275m? - Trục trung hoà cách trục X — X một khoảng Y: Y= 8 = 0,5498 = 0,664m = 664mm A 0/8275 - Momen quán tính cửa tiết diện đối với trục trung hòa: 3 2 3 2 1, = §-Y) hb, boosh (My) {b,-b,)h, 12 12 3 2 _ 3 2 2135) x06 | (1,35 _ 9 goa x1,35x0,6+ 0:55 0,6)x 0,35" 9,35 _ 9 664) x 12 2 12 2 x (0,65-0,6)x0,35 = 0,1230+ 0,000098 + 0,0001 7865 + 0,0042 = 0,1275m* - Khoảng cách từ trọng tâm bản mặt cầu đến trọng tam dầm: s =(h~Y)+-2 =(1,35-0,664)+ = =0,786m
1L2 Đặc trưng hình học của dầm chủ tại các mặt cắt xz,xa.Xa:
Trang 36bí 600 = 8 i 2 200 8 X X a 650 - Momen tĩnh của tiết diện dam d6i véi X — X: S=hb, - =.a 2 2 —%„ “„[ -#] 2 2 =125x02x B35, 2 „ (0965-02), 9435x os 2 (08-02), osx{ 135-228) 2 2 2 2 =0,18225 + 0,04258-+ 013552 = 0,36035m? - Diện tích của fe điện đầm: A =hb„+(b, -— b„}h, +(b, —b„)h, =1,35x0,2+ (0,65— 0,2) 0,435 + (0,6— 0,28)x 0,28 = 0,55535m" - Trục trung hoà cách trục X — X một khoảng Y: = 5 _ 936035 = 0,649m = 649mm A ~ 0,55535 ~- Momen quán tính của tiết điện đối với trục trung hòa: 3 2 _ 3 2 =" oe (fy) hb, +bicbeltt (hey) (b, -b, 2 12 2 a, 12 — a 2 PBIB (yy) (b, —b, Jh, 3 2 3 ~ 135" x02 | (1,35 1,35 %0,2 4 ⁄65~92)x 0435 „(0435 _0,649), š 12 2 12 mm _ › x (065-03)x035~OS-02):028" (135 0.28 a 0649) x(0,6—0,2)x0,28 2 =0,04101+ 0,00018 + 0,00309 + 0,03645 + 0,00073 + 0,03525 =0,1167m°
- Khoảng cách từ trọng tâm bản mặt cẩu đến trọng tầm dầm:
Trang 37e, =(n-Y)+ 2 = (1,35-0,649)+ = =0,801m 11.3 Hé sé làn: Số làn thiết kế: 5 — khiB, > 7m 3,5m =n=2 làn ¡m=|2— khi: 6m S B, S 7m l= khi: B, < 6m Hệ số làn: Tra bảng 3.6.1.1.2.1 Mun= 1
TI.4 Hệ số phân bố tải trọng ngang:
-Tỷ lệ mođun đàn hổi giữa đầm chủ và bản mặt cầu:
+ Cường độ chịu nén của bêtông làm dầm chủ: f cq = 40MPa Mođun đàn hồi của dầm chủ:
Ey = 0,043.7! off, = 0,043 x 2400" x /40 = 33994,48MPa
+ Cường độ chịu nén của bêtông làm bần mặt câu: f'cụ = 30MPa Mođun đàn hồi của bản mặt câu: E,, = 0,043,915 fF, =0,043x2400' x /30 = 29440,08MPa Tỷ số: n— Bi - 3399448 — Ey, 2944008 - Tham số độ cứng dọc: K, =n{l, + Ae?) =1,15%(11,67«10" + 0,55535x10° x801?)= 54,410" - Khoảng cách từ tim của dâm biên đến mép trong của đá vỉa: d, =1050 - 250 — 1000 = -200/mm 11.4.1 Hệ số phân bố momen và lực cắt của dầm giữa: 1L4.1.1 Momen: (4.6.2.2.2a.1) - Khi có một làn xe chất tải: 04 - 03 K Ol 1 4300) \1„) \ r„«, tá 03 yet = 0,06 + 2100)"" -( 2100)" ($4,410 =0,461 4300 23900, 23900 x 200° #„„ : Hệ số phân bố momen cho dâm, trường hợp chỉ xếp một làn xe trên cầu
- Khi có trên một làn xe chất tải:
Trang 38^^ -00s+l——| |—| |ct Bnet [sos] l; Ễ ty 2100)" (2100? ( 444x109 \" =0,075 + Em) x (5) x|— 2900 23900 23900x 200 | =0,637
z„„;: Hệ số phân bố momen cho đầm, trường hợp xếp hơn một làn xe trên cầu
Ta chọn giá trị cực đại làm giá trị phân bố momen #mg=mAX(Emst›#mga)=0,637
H.4.1.2 Lực cắt: (4.6.2.2.3a.1)
- Khi có một làn xe chất tải:
Ba = 036+ >= 0,36 + 21 _ 9,636 7600 7600
Sug: HE số phân bố lực cắt cho đầm, trường hợp chỉ xếp một lăn xe trên cầu
- Khi có trên một làn xe chất tải:
2 2
S ( s ] =02 ung“ ( ae] 20,7448
=0,2+ —— -| — ,2+
Sa: 3600 {10700 3600 (10700,
ø„;: Hệ số phân bố lực cất cho dâm, trường hợp xếp hơn một làn xe trên cầu
Trang 39Trên cầu chỉ có một làn xe chất tải ta có hệ số làn xe tương ứng là: m = 1,2 - Hệ số momen xe tải thiết kế là : dX», 22 2519 2 2 - Hệ số momen của tải trọng lần và tải trọng lễ bộ hành là: 1 Bias = V2), =U25 (8, ~ đ)J; =0,3714 #ưm =12% =12x ; x(2,1~0.2)x0,904=1.03 Br = 2x34, =12% 5 «(0,904 + 138)= 137 > Khi có trên môt lần xe chất tải: Ta có theo 4.6.2.2.2c-1:Với -300<d,<1700 4 =0.698 2800 8= e x gbentrong =0.698 x 0.637 = 0.4446 1.4.2.2 Lực cắt: (4.6.2,2.3b-1)
- Khi có một làn xe chất tải: Tính theo nguyên tắc đòn bẩy
Tương tự như tính ở trên: e=0,77+ Suny = 93714 Bry = 137 Bum = 1.03 - Khi có trên một làn xe chất tải: Theo 4.6.2.2.3b-1, ta có -300<d,<1700, thì hệ số điều chỉnh là: 2=0,60+ 4¢_ = 0,604 —2 - 9,533 3000 3000 g=e x gbentrong =0.533 x 0.7448 = 0.3969 Bảng tổng hợp hệ số phân bố tải trong ngang: 8 Xe tải thiết kế | Tải trọng làn | Người bộ hành ^_x:a^_ |Momen 0.3714 1.03 1.37 Dam bién > Luc cat 0.3714 1.03 1.37 aos Momen 0.637 0.637 0.637 Dâm giữa = Luc cat 0.7448 0.7448 0.7448
IIL TINH TOÁN NỘI LỨC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRƯNG:
TIL1 Tai trong tac dung: TIL1.1 Tĩnh tải:
Trang 40Xét đoạn dâm từ đầu dầm đến mặt cắt thay đổi: Với tiết diện đầu dẫm ta có diện tích: A = 0,6x1+0,65x0,35=0.8275 m? Chiéu dai cia phân đầm có tiết điện A ( tính luôn phần vút đã qui đổi ) Si =2x( + 0,5+ 0,3) = 3,6 m Do đó: 4+ 2 = 2,4x 10° x (0,8275x 13 + DC, =7,(Ax1,3+ 4 0,5).2 0,8275 + 0,55535 0 2) „2= 6823.008KG Phần đâm còn lại: Ag = 0,55535 m? Chiều đài phần dầm cồn lại: ŠS¿=L- 2.S¡ = 24.5 - 3,6 = 20.9 m Do đó: DCy, =y,.A.S; = 24x10” x0,55535x 20.9 =27856.35KG Giả thiết trọng lượng bản thân đầm phân bố đều trên suốt chiểu dai dam: DC, = DC,, + DC¿, _ 6823.008+ 2785635 ae = L 24.5 =1415.484KG/m - Ban mặt cầu:
Vi ban hang cé kich thuéc Sniog = 1/2 S, nén trọng lượng bản mặt cầu truyền