Tính toán và thiết kế kho trữ đông thịt cừu

ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG CAO ĐẲNG KỸ THUẬT CAO THẮNG KHOA ĐIỆN – ĐIỆN LẠNH  ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ KHO TRỮ ĐƠNG THỊT CỪU Đề tài : Tính tốn thiết kế kho trữ đông thịt cừu - Năng suất : 30 - Nhiệt độ : -15ºC - Hệ thống đặt Quãng Ngãi - Môi chất sử dụng: NH3 GVHD: LÊ QUANG HUY NHÓM 12 TRANG ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY Nhận xét đánh giá giáo viên hướng dẫn ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………… BẢNG CÁC KÝ HIỆU VIẾT TẮT KÝ HIỆU NHÓM 12 CHÚ THÍCH TRANG ĐƠN VỊ ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY t1 Nhiệt độ mơi trường bên ngồi (nhiệt độ trung bình địa phương vào mùa hè) ºC ϕ1 Độ ẩm trung bình địa phương vào mùa hè % k Hệ số dẫn nhiệt W/m2 K α1 α , Hệ số tỏa nhiệt W/m2 K λi Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i W/m.K δi Chiều dày lớp vật liệu thứ i λcn hệ số dẫn nhiệt lớp cách nhiệt δ cn Chiều dày lớp cách nhiệt m W/m.K m W/m2 K kt Hệ số dẫn nhiệt thực tế tường bao quanh bể ts Nhiệt độ đọng sương ks Hệ số truyền nhiệt lớn cho phép để tường không bị đọng sương W/m2 K knền Hệ số dẫn nhiệt thực tế bể nước W/m2 K knắp Hệ số dẫn nhiệt thực tế nắp bể nước W/m2 K ºC a Chiều dài bể m b Chiều rộng bể m h Chiều cao bể m V Thể tích bể m3 Q0 Tổng tổn thất nhiệt bể nước kW Q1 Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che kW NHÓM 12 TRANG ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY Q2 Tổn thất nhiệt để làm lạnh nước kW Q3 Tổn thất nhiệt từ khơng khí bên ngồi thơng gió buồng lạnh kW Q4 Tổn thất nhiệt vận hành kW Q5 Tổn thất nhiệt từ sản phẩm toả sản phẩm hô hấp kW Q11 Tổn thất nhiệt qua tường bể nước W Q12 Tổn thất nhiệt qua bể nước W Q13 Tổn thất nhiệt qua nắp bể nước W Ft Diện tích tường bao quanh bể nước m2 Fn Diện tích bể nước m2 Cn Nhiệt dung riêng nước, Cn = 4,18 kJ/kg K Gn Khối lượng nước cần làm lạnh kg tb Nhiệt độ bể nước ºC τ Thời gian làm lạnh nước t0 Nhiệt độ bay môi chất ºC ∆t Hiệu nhiệt độ bay yêu cầu ºC tư Nhiệt độ nhiệt kế ướt ºC t w1 Nhiệt độ nước vào bình ngưng ºC t w2 Nhiệt độ nước khỏi bình ngưng ºC NHĨM 12 TRANG ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY tk Nhiệt độ ngưng tụ môi chất ºC t qn Nhiệt độ nhiệt ºC th Nhiệt độ hút máy nén ºC t ql Nhiệt độ lạnh ºC p0 Áp suất bay môi chất bar pk Áp suất ngưng tụ môi chất bar q0 Năng suất lạnh riêng qv Năng suất lạnh riêng thể tích l kJ/kg kJ/ m3 Cơng nén riêng kJ/kg qk Năng suất thải nhiệt riêng kJ/kg ε Hệ số lạnh chu trình υ Hiệu suất Exergy mn Năng suất khối lượng thực tế máy nén kg/s Vtt Năng suất thể tích thực tế máy nén m3 λ Hệ số cấp máy nén λi Hệ số thị λ w' c NHĨM 12 Hệ số đốt nóng chung máy nén thuận dòng Tỉ số thể tích chết TRANG NH /s ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY m3 Vlt Thể tích lý thuyết Z MN Số lượng máy nén Ns Công nén đoạn nhiệt kW Ni Công nén thị kW N ms Công suất ma sát kW p ms Áp suất ma sát riêng MPa Ne Công nén hiệu dụng kW N el Công suất điện kW N dc Công suất động lắp đặt kW η td Hiệu suất truyền động đai, khớp …, η el Hiệu suất động N dc Công suất động lắp đặt kW Qk Phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ kW ρ k Khối lượng riêng nước, ρ = 1000 Hệ số truyền nhiệt W/ ∆t tb Độ chênh nhiệt độ trung bình logarit Vn Lưu lượng nước cần làm lạnh ∆t n Hiệu niệt độ nước vào khỏi thiết bị bay NHÓM 12 kg/ TRANG /s m3 m2 K ºC m3 /h ºC ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY Vh Lưu lượng thể tích mơi chất qua bình tách lỏng m3 mtt Lưu lượng thực tế qua máy nén kg/s v1 Thể tích riêng hút máy máy nén m3 ω Tốc độ mơi chất bình m/s Vd Lưu lượng thể tích mơi chất qua bình tách dầu m3 v2 Thể tích riêng mơi chất đầu đẩy máy nén d ih Đường kính đường ống hút ρh Khối lượng riêng môi chất đầu hút máy nén d id ρd ω NH /kg /s /kg mm Đường kính đường ống đẩy kg/ m3 mm Khối lượng riêng môi chất đầu đẩy máy nén Tốc độ dòng chảy ống, môi chất m3 /s NH kg/ m3 m/s VCA Thể tích bình chứa cao áp m3 V BH Thể tích thiết bị bay m3  BẢNG CÁC CHỮ VIẾT TẮT CÁC CHỮ VIẾT TẮT GIẢI THÍCH [TL1] Tài liệu : Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh NHÓM 12 TRANG ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY [TL2] Tài liệu : Hệ thống máy thiết bị lạnh [TL3] Tài liệu : Kỹ thuật lạnh sở CT Công thức MỤC LỤC NHĨM 12 TRANG ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY LỜI MỞ ĐẦU Con người biết làm lạnh sử dụng lạnh cách lâu Ngành khảo cổ học phát hang động có mạch nước ngầm nhiệt độ thấp chảy qua để chứa thực phẩm lương thực khoảng từ 500 năm trước Nhưng kĩ thuật lạnh đại bắt đầu phải kể từ giáo sư Black tìm nhiệt ẩn hố nhiệt ẩn nóng chảy vào năm 1761 – 1764 Con người biết làm lạnh cách cho bay chất lỏng ấp suất thấp Ngày nay, kỹ thuật lạnh đãi tiến bước xa, có trình độ kỹ thuật ngang với ngành kỹ thuật tiên tiến khác Phạm vi nhiệt độ kỹ thuật lạnh ngày mở rộng nhiều Người ta tiến dần đến nhiệt độ không tuyệt đối Phía nhiệt độ cao thiết bị ngưng tụ, nhiệt độ đạt 100 độ C dùng cho mục đích bơm nhiệt sưởi ấm, chuẩn bị nước nóng, sấy… Trong năm gần Việt Nam ln kinh tế có mức tăng trưởng khu vực giới, nhu cầu ngành lạnh lớn Ngoại tệ nhập thiết bị lạnh tăng lên hàng triệu USD năm NHĨM 12 TRANG ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY Tuy ngành lạnh Việt Nam nhiều hạn chế định Chưa làm chủ công nghệ, chế tạo loại máy lạnh Amoniac cỡ nhỏ Một điểm quan trọng khác ngành lạnh nước ta phát triển tản mạn phân tán, chưa quan tâm đầu tư mức Do thời gian kiến thức thiếu, mẻ thiết bị chưa có kinh nghiệm thực tế, phân công hướng dẫn giáo viên môn đề tài “ Thiết Kế Hệ Thống Kho Trữ Đơng Thịt Cừu” nên q trình tính tốn thiết kế nhiều thiếu sót, mong nhận đóng góp ý kiến quý thầy bạn CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ CƠNG NGHỆ BẢO QUẢN SẢN PHẨM ĐÔNG LẠNH 1.1TÁC DỤNG CỦA VIỆC BẢO QUẢN LẠNH Bảo quản thực phẩm trình bảo vệ hạn chế biến đổi chất lượng hình thức thực phẩm chờ đưa tiêu thụ Thực phẩm sau thu hoạch chế biến bảo quản nhiệt độ thấp chế độ thơng gió độ ẩm thích hợp kho trữ đông Khi hạ nhiệt độ thấp enzyme vi sinh vật thực phẩm bị ức chế hoạt động, bị đình hoạt động.như thực phẩm bảo quản thêm thời gian NHĨM 12 TRANG 10 ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY b Tính nhiệt chọn máy nén : Ptg = P0 Pk = 15,5589.1,5191 = 4,86MPa ttg =30C Từ thông số piết dựng đồ thị lgP – h, bảng bão hòa, h nhiệt độ R134a ta có bảng sau: Điểm nút 3=7 t, 0C -25 48 40 P,Mpa 0,1519 0,486 0,486 1,5589 1,5589 - Năng suất lạnh riêng NHÓM 12 TRANG 26 h, kJ/kg 1729,4 1880 1763,3 1850 687,6 687,6 513,8 513,8 V,m3/kg 0,76967 0,3 0,28 ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY qo= h1 – h9 = 1729,4 – 513,8 = 1215,6 kJ/kg - Năng suất lạnh riêng thể tích qo 1215,6 = = 1579,3KJ / m v1 0,76967 qv = -Năng suất nhiệt riêng qk = h4 − h5 m3 h −h 1880 − 513,8 = h4 − h5 = (1850 − 687,6) = 976,7 KJ / kg m1 h7 − h6 1763,3 − 687,6 -Công nén riêng L = L1 + h2 − h8 h −h L2 = (h2 − h1 ) + ( h4 − h3 ) h7 − h6 h7 − h6 = (1880 − 1729,4) + 1880 − 513,8 (1850 − 1763,3) = 260 KJ / kg 1763,6 − 687,6 -Hệ số lạnh ε= qo 1215,6 = = 4,67 e 260 Tính tốn cấp hạ áp : -Năng suất lạnh riêng : qo=141,5 KJ/kg -Lưu lượng thực tế qua máy nén hạ áp m1 = Qo 7,85 = = 0,00645kg / s qo 1215,6 -Thể tích hút thực tế máy nén hạ áp VttHA=m1.v1=0,00645.0,76967=0,00496 m3/s λ = λi λ w -Hệ số cấp máy nén hạ áp NHĨM 12 TRANG 27 ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG Với GVHD: LÊ QUANG HUY    m P + ∆ P   P − ∆ P P − ∆ P tg 0   − o λ1 =  o − c. tg  Po Po Po        λw = (TL1 trang 215) To Ttg Đối với máy nén thuận dòng: Với máy nén sử dụng mơi chất NH3 m=1 , chọn m=1 c : tỉ số thể tích chết c=0,03 ÷ ,0,05 , chọn c=0,05 λHA ⇒    Ptg + ∆Ptg P − ∆ P =  o − c.  Po Po     Po − ∆P0   To  −  T  P o tg    m Thường lấy ∆Po=5Pa , ∆Ptg=10Pa(TL1 trang 215) λHA ⇒    151 , − 486 + 10 151,8 −   248     = − 0,05  = 0,76  −  151,8  151,8  151,8   276     Thể tích hút lý thuyết cấp hạ áp VltHA = VltHA 0,00496 = = 0,00652m3 / s λ 0,76 Chọn máy nén : Có nhiều phương án để chọn máy nén phù hợp với yêu cầu,có th ể chọn máy nén nước Nga sản xuất,chọn hãng Mycom Nhật,cũng chọn loại máy sản xuất nước nhà máy khí Long Biên s ản xuất,hoặc nhà máy khí duyên hải Hải Phòng sản xuất.Nhưng chọn loại tùy thuộc vào vốn đầu tư ban đầu,nếu vốn có hạng chọn loại máy sản xuất nước máy Nga sản xuất,những loại hoạt động với độ tin cậy không dược ý,tiêu hao l ượng lớn,nhưng giá rẻ,khi hư hỏng dễ sữa chữa.Còn có vốn đầu tư mạnh từ NHÓM 12 TRANG 28 ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY ban đầu chọn máy nén Mycom Nhật,loại hoạt động ổn định,tiêu hao lượng giá cao,khi hư hỏng khó sữa chữa -Cơng nén đoạn nhiệt Ns=m1.L1=0,00645.(1880-1729,4)=0,97 kw ηi = λw + b.to = -Hiệu suất thị Ni = -Công suất thị: To 248 + 0,001.to = + 0,001.( −25) = 0,87 Ttg 276 N s 0,97 = = 1,11kw ni 0,87 -Công suất ma sát: Nms = Vtt Pms =0,00496.50 = 0,248 kw (Với Pms áp suất ma sát riêng, máy nén NH3 Pms = 0,039 ÷ 0,059MP Chọn Pms= 50Pa -Cơng suất hữu ích: Ne= Ni + Nms = 1,11 + 0,248 = 1,358kw N elHA = -Công suất tiếp điện cấp hạ áp Ne 1,358 = = 1,68kW ntd nel 0,85.0,95 ntd: hiệu suất truyền động khớp đai nel: hiệu suất động cơ, lấy nel= 0,85 Tính tốn cấp cao áp: -Lưu lượng thực tế qua máy nén cao áp m3 = m1 h2 − h8 1880 − 513,8 = 0,00645 = 0,00819kg / s h7 − h6 1763,3 − 687,6 Thể tích hút thực tế cấp cao áp VttCA = m3 V3 =0,00819.0,28 = 0,00229m3/s -Hệ số cấp cao áp  Ptg − ∆Ptg  p − ∆Pk Ptg − ∆Ptg λ = λi λ w =  − C k −  P p Ptg  tg tg  Thường lấy ∆Ptg= 5.Pa , ∆Pk = 10Pa NHÓM 12 TRANG 29  Ttg    T   k ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY  486 −  1558,9 + 10 486 −  276  ⇒λ= − 0,05 − = 0,77  486 486  313    486 Thể tích hút lý thuyết cao áp VltCA = VttCA 0,00229 = = 0,003m / s λ 0,77 *Công nén đoạn nhiệt cấp cao áp Ns=m3.l2 = 0,00819.(1850 – 1763.3) = 0,71kw *Hiệu suất thị cao áp ni = λw' + b.ttg = Ttg Tk + b.ttg = 276 + 0,001.( 3) = 0,88 313 -Công suất thị cấp cao áp: Ni = N s 0,71 = = 0,8kW ni 0,88 -Công suất ma sát cao áp: Nms= Vtt Pms = 0,00229.59 = 0,1145kw -Cơng suất hữu ích: Ne= Ni + Nms = 0,8 + 0,1145 =0,9145kW -Công suất tiếp điện cấp cao áp N el = Ne 0,9145 = = 1,13kW ntd ne 0,85.0,95 *Tổng công suất tiếp điện cấp hạ áp cao áp Nel= 1,68 + 1,13 =2,81kW Chọn công suất động Ndc: Được xác định sau: Ndc = (1,1÷2,1)Nel= 2.2,81 = 5,62 Kw NHĨM 12 TRANG 30 ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY Để đảm bảo an tồn cho hệ thống lạnh q trình làm vi ệc ta ch ọn h ệ số an toàn 1,3 Nhiệt thải thiết bị ngưng tụ Qk: Qk = m3.l3 = m3(i4 – i5) = 0,00819(1850 – 687,6) = 9,52 kW Tính chọn máy nén thiết bị trao đổi nhiệt 6.3.1 Chọn máy nén Qua việc tính tốn nhiệt tải kho lạnh chương III, ta xác định nhi ệt tải máy nén Q0MN = 11.55 Kw Đây suất lạnh mà máy nén cần phải đạt để bảo đảm trì nhiệt độ kho l ạnh điều kiện thiết kế Với chế độ làm việc sau: + Máy nén cấp + Môi chất lạnh R22 + Nhiệt độ ngưng tụ tk = 400C + Nhiệt độ sôi môi chất t0 = -250C Q0MN yc = 7,85 + kW, Ndc = 9,52 Kw Tra bảng 7-3 máy nén pittông MYCOM hai cấp nén chọn hai máy nén cấp Bảng: Thông số kỹ thuật máy nén MYCOM N42A Pittong Kí hiệu N62A NHĨM 12 φ S, mm 95x76 Số lanh 6+2 Ne (v/ph) Thể tích Q0 quét, (m3/h) (kW) 1000 258,6 22,4 xi Tốc độ TRANG 31 34,6 (kW) ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG NHĨM 12 GVHD: LÊ QUANG HUY TRANG 32 ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY CHƯƠNG 6:TÍNH CHỌN THIẾT BỊ PHỤ Tính chọn thiết bị ngưng tụ: Thiết bị ngưng tụ hệ thống lạnh thiết bị trao đổi nhiệt bề mặt, mơi chất lạnh có áp suất cao, nhiệt độ cao sau máy nén làm mát khơng khí, nước hay chất lỏng nhiệt độ thấp khác để ngưng tụ thành lỏng Quá trình ngưng tụ ln kèm theo tượng tỏa nhiêt, nói cách khác khơng làm mát liên tục q trình ngưng tụ dừng lại, mục đích biến môi chất lạnh thành lỏng không thực Mặt khác thiết bị ngưng tụ áp suất mơi chất lạnh khơng thay đổi nhiệt độ ngưng tụ giữ không đổi Chế độ làm việc thiết bị ngưng tụ hệ thống lạnh có ảnh hưởng lớn tới làm việc đặc tính lượng tồn thể hệ thống Do bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị lớn nên nhiệt độ ngưng tụ tk máy phải cao nhiệt độ môi trường xung quanh Chính trị số độ chênh lệch nhiệt độ gây nên độ khơng thuận nghịch bên ngồi dẫn tới tổn thất lượng Như xuất toán tối ưu kinh tế - kỹ thuật việc lựa ch ọn thiết bị ngưng tụ Khi tăng trị số độ chênh lệch nhiệt độ tổn th ất lượng chi phí vận hành tăng bề mặt thiết bị ngưng tụ lại giảm đi, kết vốn đầu tư giảm Ngược lại chọn thiết bị ngưng tụ với độ chênh lệch nhiệt độ nhỏ tổn thất lượng nhỏ, chi phí v ận hành giảm thiết bị lại lớn dẫn đến vốn đầu tư ban đầu tăng Quá trình ngưng tụ mơi chất amoniac q tình ngưng màng, việc xác định cường độ trao đổi nhiệt phải tính tới nhiệt trở màng chất ngưng Để tăng cường trao đổi nhiệt ngưng tụ ta phải tìm cách tạo dòng chảy rối, phá vỡ tách màng chất ngưng khỏi bề mặt đổi nhiệt Vì việc áp dụng biện pháp để giảm bớt tổn thất thiết bị ngưng tụ đem lại hiệu kinh tế cao cho tồn hệ thống Tính thiết bị ngưng tụ: - Chọn kiểu thiết bị thiết kế chế độ làm việc Tơi chọn: Thiết bị ngưng tụ kiểu ống chùm vỏ bọc nằm ngang s d ụng cho môi chất NH3 giải nhiệt nước qua tháp giải nhiệt với ch ế độ làm việc là: NHÓM 12 TRANG 33 ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY Nhiệt độ nước vào bình ngưng tw1 = 260C • Nhiệt độ nước bình ngưng tw2 = 360C Nhiệt độ ngưng tụ mơi chất tk = 400C • - Tính diện tích trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ Được xác định theo công thức: F= Qk K ∆t tb , m2 ( CT 7.1a TL- KỸ THUẬT LẠNH CƠ SỞ Trang 160) Trong đó: K - Hệ số truyền nhiệt thiết bị ngưng tụ, W/m 2K Với bình ngưng ống chùm vỏ bọc amoniac nằm ngang K = 700 ÷ 1000 W/m 2K, ta chọn K = 700 W/m2K.(TL- HDTKHTL trang 262) Qk - Phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ, kW ∆t tb - Độ chênh lệch nhiệt độ trung bình mơi chất mơi trường làm mát, K Được xác đinh theo công thức: ∆ttb = ∆t max − ∆t 14 − = = 9,440 K ∆t max 14 ln ln ∆t Với : ∆t max ∆t - Hiệu nhiệt độ lớn nhất, - Hiệu nhiệt độ nhỏ nhất, Phụ tải nhiệt qF = (3500 ÷ ∆t max ∆t = tk – tw1 =40 -26 = 14K = tk – tw2 =40 – 36 = 4K 5200) w/m2 Khi diện tích trao đổi nhiệt F xác định sau: F = Qk/qF= NHÓM 12 9,52.1000 = 2.72 m 3500 TRANG 34 ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY Lượng nước cần cung cấp cho thiết bị ngưng tụ: (CT 8-8 TLHDTKHTL trang 263) v = n Q k c * ρ * ∆t w 9,52.1000 = 0.454 4.19 *1000 * = m3/s Với Qk = 9,52 Kw C: Nhiệt dung riêng nước c= 4.19 kj/kgk ρ : Khối lượng riêng nước = 1000 kg/m3 ∆t w : Độ tăng nhiệt độ thiết bị ngưng tụ =(5 ÷ 6) 0C Chọn bình ngưng tụ nằm ngang Nga chế tạo có ki ểu KTv – 10 v ới thơng số sau: Kí hiệu DT bề mặ t,m Kích thước phủ bì,mm Số ốn g Kích thước ống,mm KTГ10 Đườn Dài g L kính D Rộn gL Ca oH 408 535 76 188 99 nối Thể Khối tích lượn g, kg ống Hơ id Lỏn Nước g d1 d2 50 10 11/4T P 0,16 555 Tính chọn thiết bị bay : Thiết bị bay có nhiệm vụ hóa gas bão hòa ẩm sau tiết lưu đồng thời làm lạnh môi trường cần làm lạnh Như với thiết bị ngưng tụ, máy nén, thiết bị tiết lưu thiết bị bay phận quan trọng thiếu hệ thống lạnh Quá trình làm việc thiết bị bay ảnh hưởng tới thời gian hiệu làm lạnh Vì dù hệ thống trang bị tốt đến đâu thiết bị bay làm việc hiệu tất trở nên vơ ích Do cần chọn thiết bị bay phù hợp cho hệ thống, có diện tích phù NHĨM 12 TRANG 35 ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY hợp với diện tích yêu cầu Nhóm chọn dàn bay đối lưu khơng khí cưỡng Với yêu cầu làm việc: + Năng suất lạnh Q0DL = 7,85 Kw + Nhiệt độ bay t0 = -250C Diện tích truyền nhiệt thiết bị bay xác định theo công th ức (8-2 TL KTLCS trang 187) F= Q q = F Q k * ∆t = tb 7,85 *1000 = 81,8 12.08 *10 m2 Với Q0= 9,52 Kw qF : Mật độ dòng nhiệt tính theo bề mặt nhẵn T,0C -40 -20 -15 lớn K, w/m2k 11.6 12.8 14.0 17.5 k: hệ số truyền nhiệt k dàn quạt ống cánh phụ thuộc vào nhiệt độ sôi amôniắc Từ phương pháp nội suy ta có t0= -30 0C k= 12.08 w/m2k ∆t tb : Hiệu nhiệt độ trung bình logarit k chọn =10K Tra bảng 8-13 (trang 295 TL HDTKHTL) thông số kỹ thuật s ố dàn quạt amôniắc chọn: Tải nhiệt Dàn quạt Diện tích bề mặt NHĨM 12 ∆ Quạt t =1 0K Bước cánh Đườ ng Số khín lượng h TRANG 36 Vòng quay Vg/p Cơng Lưu suất lượng kw m3/s Côn g suấ t sưở i diệ Sức chứa NH3 l ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG m2 GVHD: LÊ QUANG HUY w h n Kw BO∏ 100 1200 17.5 600 16.7 25 1.1 1.5 1.38 2.07 12 30 Lưu lượng khơng khí qua dàn quạt ;(CT 8-12 TL HDTKHTL trang 298) ν k = Q 7,85 *1000 = =5 ρ ( h − h ) 1.29 * (1729,4 − 513,8) k m3/s Tính chọn tháp giải nhiệt : Yêu cầu nhiệm vụ tháp giải nhi ệt phải th ải đ ược toàn b ộ lượng nhiệt q trình ngưng tụ mơi chất l ạnh bình ng ưng tỏa ra, thực chất giảm nhiệt độ chất tải nhiệt trung gian n ước, nh quạt gió giàn phun mưa nước bay phần gi ảm nhiệt đ ộ xu ống mức yêu cầu bơm trở lại dàn ngưng thực q trình ngưng tụ mơi chất Tháp làm vật liệu nhựa Composit bền, nhẹ thuận lợi lắp đặt.Bên có khối nhựa có tác dụng làm tơi nước, tăng diện tích thời gian tiếp xúc.Nước nóng bơm tưới từ xuống, trình phun, ống phun quay quanh trục tưới lên khối nhựa.Không khí quạt hút từ lên trao đổi nhiệt cưỡng với nước.Quạt đặt phía tháp giải nhiệt.Phía thân tháp có lưới có tác dụng ngăn khơng cho rác bên ngồi rơi vào bên bể nước tháp tháo để vệ sinh đáy tháp.Thân tháp lắp ghép từ rời, vị trí lắp ghép tạo thành gân làm cho thân tháp vững Ống nước vào tháp bao gồm: Ống nước nóng vào, ống b ơm nước đi, ống xả tràn, ống xả đáy ống cấp nước bổ sung Theo tính tốn có : Nhi ệt độ nước kh ỏi tháp t w1= 260C Nhiệt độ nước vào tháp là: tw2= 360C NHÓM 12 TRANG 37 ĐAKTL KHO TRỮ ĐƠNG GVHD: LÊ QUANG HUY Nhiệt ngưng tụ tk= 400C Theo tính tốn dàn ngưng Qk= QNH3=9,52kW Tra bảng 8-29 sách HDTKHTL có hệ số hiệu chỉnh k= 0,75 Q= Quy đổi Qk tôn lạnh Qk 9,52.1000 = = 3,25ton 0,75.3900 0,75.3900 Theo bảng 8-22 sách HDTKHTL ta chọn loại tháp giải nhiệt FRK 200 hãng RINKI, tháp có đặc tính kỹ thuật sau Kiể u FRK 200 Lưu lượng Kích thước mm Kích thước ống nối mm 1/s H D in out of dr fv qs m3/p h Фm m 43,4 32 00 340 15 15 5 1250 1960 Quạt gió Môt Khối o lượng quạt kg kh ướ kw ô t 77 23 3,75 50  Bình trung gian : Bình trung gian có nhiệm vụ làm mát trung gian môi ch ất sau c ấp nén thấp áp lạnh lỏng môi chất trước vào van tiết lưu cách bay phần mơi chất lỏng áp suất trung gian,ngồi đóng vai trò bình tách lỏng đảm bảo hút máy nén cao áp h bão hòa khơ Trong hệ thống sử dụng loại bình trung gian khơng có ống xoắn Theo bảng 8-19 sách HDTKHTL ta chọn bình trung gian có thơng số sau Bình TG NHĨM 12 DxS d H TRANG 38 Fox VbTG M Đ d ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG 120 Π GVHD: LÊ QUANG HUY mm mm mm m2 m3 kg C3 1200x12 300 3640 10 3,3 1973 TÀI LIỆU THAM KHẢO TL1 : Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh – Nguyễn Đức Lợi (Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2005) TL2 : Hệ thống máy thiết bị lạnh – Đinh Văn Thuận & Võ Chí Chính (Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2005) TL3 : Kỹ thuật lạnh sở – Nguyễn Đức Lợi & Phạm Văn Tùy (Nhà xuất giáo dục Hà Nội, 2005) NHÓM 12 TRANG 39 ĐAKTL KHO TRỮ ĐÔNG GVHD: LÊ QUANG HUY LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn dẫn nhiệt tình thầy trực ti ếp hướng dẫn Lê Quang Huy thầy cô khoa Nhiệt - Đi ện Lạnh giúp đỡ bạn lớp CĐNL 11 để giúp em hồn thành đồ án NHĨM 12 TRANG 40 ... ĐỒ ÁN Tính tốn thiết kế kho trữ đông thịt cừu với thông số sau - Năng suất : 30 - Nhiệt độ : -15ºC - Hệ thống đặt Quãng Ngãi - Môi chất sử dụng: NH3 CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ THỂ TÍCH VÀ MẶT BẰNG KHO. .. gian kiến thức thiếu, mẻ thiết bị chưa có kinh nghiệm thực tế, phân công hướng dẫn giáo viên môn đề tài “ Thiết Kế Hệ Thống Kho Trữ Đơng Thịt Cừu nên q trình tính tốn thiết kế nhiều thiếu sót, mong... hệ thống trữ đông: Nhằm bảo quản sản phẩm kết đơng phòng cấp đơng Phải đảm bảo nhiệt độ bề mặt khối sản phẩm ttđf = -230C 1.2CÔNG NGHỆ TRỮ ĐƠNG HIỆN NAY Kho trữ đơng (bảo quản đông) kho sử dụng