Ổn định của công trình có xét đến yếu tố ngẫu nhiên

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC DÂN LẬP HẢI PHÕNG - NGUYỄN VIỆT HƢNG ỔN ĐỊNH CỦA CƠNG TRÌNH CĨ XÉT ĐẾN YẾU TỐ NGẪU NHIÊN LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG & CƠNG NGHIỆP MÃ SỐ: 60.58.02.08 NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC: GS TS TRẦN HỮU NGHỊ Hải Phòng, 2017 MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN LỜI CẢM ƠN TỔNG QUAN VỀ ỔN ĐỊNH CƠNG TRÌNH 1.1 Khái niệm ổn định cơng trình 1.2 Quan hệ tải trọng ngang P chuyển vị đặc trƣng toán ổn định Error! Bookmark not defined CHƢƠNG ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA CƠNG TRÌNH CAO 13 2.1.Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài 13 2.2 Tiêu chuẩn ổn định ổn định tổng thể cơng trình cao .13 2.3 Ổn định cơng trình cao cứng 14 2.4 Ổn định cơng trình cao đàn hồi 15 2.5 Ổn định cơng trình đàn - dẻo 18 2.5.1 Mơ hình đàn - dẻo phƣơng trình đàn - dẻo trƣờng hợp móng hồn tồn tiếp xúc với nền: .18 2.5.2 Phƣơng trình đƣờng đàn dẻo trƣờng hợp móng hồn tồn tiếp xúc với .19 2.5.3 Phƣơng trình đƣờng đàn dẻo trƣờng hợp móng phần nhấc lên khỏi nền: 23 2.5.4 Trƣờng hợp làm việc theo mơ hình đàn dẻo Prandtl (c1=0): .25 CHƢƠNG 28 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG LẬT 28 CỦA MỘT SỐ NHÀ CAO CÓ CHIỀU NGANG HẸP Ở HÀ NỘI 28 3.1 Tóm tắt cách tính tải trọng gió (Trích TCVN 2737-1995) 28 3.2 Tóm tắt cách tính tải trọng động đất (Trích TCXD224 - 2000) 33 3.3 Hệ số chống lật nhà số 476 - Đội Cấn - Hà Nội .39 3.3.1 Mơ tả cơng trình 40 3.3.2 Xác định thông số bản: 40 3.3.3 Kiểm tra ổn định 41 3.3.4 Kiểm tra hệ số chống lật chịu tải động đất .42 3.4 Hệ số chống lật nhà số 157 - Nguyễn Văn Cừ - Gia Lâm - Hà Nội 44 3.4.1 Mơ tả cơng trình : 44 3.4.2 Xác định thông số bản: 44 3.4.3 Kiểm tra ổn định 46 3.5 Hệ số chống lật nhà số 17 - Nguyễn Văn Cừ - Gia Lâm - Hà Nội 48 3.5.1 Mô tả công trình: 49 3.5.2 Xác định thông số .49 3.5.3 Kiểm tra ổn định 50 3.6 Hệ số chống lật nhà số 52 - Lê Văn Hƣu - Hà Nội 52 3.6.1 Mơ tả cơng trình 53 3.6.2 Xác định thông số .53 3.6.3 Kiểm tra ổn định 54 3.7 Hệ số chống lật nhà số - Thi sách - Hà Nội .56 3.7.1 Mơ tả cơng trình 57 3.7.2 Xác định thông số bản: 57 3.7.3 Kiểm tra ổn định 58 3.8 Kết luận chƣơng: 60 CHƢƠNG IV: ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỐNG LẬT KHI KỂ ĐẾN CÁC YẾU TỐ NGẪU NHIÊN 4.1 Phƣơng pháp giải 4.2 Các ví dụ tính tốn 4.2.1 Ngôi nhà số 476 - Đội Cấn - Hà Nội KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Error! Bookmark not defined TÀI LIỆU THAM KHẢO 67 LỜI CẢM ƠN Tác giả xin trân trọng cảm ơn GS TS NGƢT Trần Hữu Nghị, hƣớng dẫn tạo điều kiện tốt cho tác giả hoàn thành luận văn Xin chân thành cảm ơn toàn thể quý Thầy, Cô Khoa xây dựng Trƣờng Đại Học Dân lập Hải Phòng tận tình truyền đạt kiến thức quý báu nhƣ tạo điều kiện thuận lợi cho tơi suốt q trình học tập, nghiên cứu thực đề tài luận văn Cuối cùng, xin chân thành bày tỏ lòng cảm ơn đến anh chị bạn đồng nghiệp hỗ trợ cho nhiều suốt trình học tập, nghiên cứu cung cấp tài liệu nhƣ góp ý quý báu để tơi hồn thành luận văn Xin chân thành cảm ơn! Hải Phòng, tháng năm 2017 Tác giả Nguyễn Việt Hƣng LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan Luận văn cơng trình nghiên cứu thân tôi, số liệu nêu Luận văn trung thực Những kiến nghị đề xuất Luận văn cá nhân không chép tác giả Nguyễn Việt Hƣng MỞ ĐẦU Nhƣ đƣợc quy định tiêu chuẩn thiết kế, cơng trình cao nhƣ tháp nƣớc, tháp truyền hình, cột điện cao, nhà cao có chiều kích thƣớc mặt bé.v.v phải kiểm tra ổn định chống lật Hệ số ổn định chống lật k Cl = M CL ML kCL> 1,5 nhà cao tầng kCL> 2,5 tháp truyền hình Khi xét ổn định chống lật coi thân cơng trình cứng tuyệt đối biến dạng Ổn định biến dạng thân cơng trình đƣợc xét riêng, tốn ổn định cơng trình đƣợc xét giáo trình Cơ học kết cấu Trong phạm vi luận văn xét đến ổn định tổng thể hay ổn định chống lật cơng trình Đối với cơng trình thơng thƣờng, chiều cao kích thƣớc mặt tƣơng đƣơng tốn ổn định chống lật không đặt ra, song tỷ số chiều cao kích thƣớc mặt lớn tốn trở nên cần thiết, vai trò đất tham gia vào trình ổn định chống lật rõ ràng Hiện thiếu đất xây dựng độ thị quản lý xây dựng không chặt chẽ, nhiều nơi mọc lên ngơi nhà có chiều rộng nhỏ chiều cao lớn móng khơng cắm sâu vào lòng đất Do khả chống lật thấp Nhiệm vụ luận văn, sau xét quan niệm ổn định tổng thể, cách tính lực tới hạn, áp dụng tính kiểm tra số ngơi nhà cao có chiều ngang hẹp điển hình Hà Nội (Các nhà tƣ nhân) Do đặc trƣng đất có biến động lớn nhƣ tải trọng ngang có độ lệch đáng kể, luận văn đánh giá khả chống lật qua xác suất chống lật, sau so sánh với kết tính hệ số chống lật đề xuất số kiến nghị xây dựng quản lý xây dựng nhà cao có chiều ngang hẹp Các trình bày luận văn xét cho cơng trình cao Nhà cao ví dụ minh hoạ CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ ỔN ĐỊNH CƠNG TRÌNH 1.1 Khái niệm ổn định cơng trình Một cách hình dung tốt khái niệm ổn định ta xét trƣờng hợp viên bi cứng mặt phẳng cứng, mặt cầu cứng lõm lồi (hình 1.1) (c) (a) (b) Hình 1.1 Trong trƣờng hợp a: Mặt cầu lõm, cân viên bi ổn định kích khỏi vị trí cân ban đầu (đáy cầu) thả trở vị trí đáy cầu lân cận vị trí (nếu có ma sát) Trong trƣờng hợp b: Mặt cầu lồi, cân khơng ổn định, kích viên bi khỏi vị trí cân ban đầu thả bi viên bi khơng trở lại vị trí ban đầu Trong trƣờng hợp c: Kích viên bi khỏi vị trí cân ban đầu lăn mặt ngang đến ngừng chuyển động, có vị trí cân khác với trạng thái cân ban đầu Trong trƣờng hợp ta nói trạng thái cân ban đầu phiếm định (không phân biệt) Ở ta nói trạng thái cân viên bi Suy rộng ta nói nhƣ trạng thái cân hệ phức tạp, ví dụ trạng thái ứng suất biến dạng, trạng thái nội lực chuyển vị trạng thái lƣợng Trở lại (hình 1.1a) Khi lệch khỏi vị trí cân bằng, trọng tâm viên bi lên cao, tăng Trạng thái cân ổn định trạng thái tối thiểu Ở (hình 1.1b), lệch với trị số nhỏ, trọng tâm viên bi giảm, giảm Trạng thái cân không ổn định ứng với lớn Ở (hình 1.1c) lệch khỏi vị trí cân bằng, trọng tâm viên bi không thay đổi, trạng thái cân phiếm định không phân biệt Nhƣ hình 1.1, để biết đƣợc trạng thái cân hệ có ổn định hay khơng ta kích thích khỏi vị trí cân ban đầu Phƣơng pháp chung để đánh giá ổn định hệ là: Đƣa hệ khỏi vị trí cân ban đầu kiểm tra xem có tồn trạng thái cân khơng Nếu nhƣ tìm đƣợc trạng thái cân khác với trạng thái cân ban đầu hệ ổn định lực giữ cho hệ trạng thái cân gọi lực tới hạn, trƣờng hợp ngƣợc lại hệ ổn định Nói đến ổn định hệ nói đến ổn định trạng thái cân bằng, mà trạng thái cân nghiệm phƣơng trình vi phân, nói đến ổn định hệ nói đến ổn định nghiệm phƣơng trình vi phân Nhƣ nghiệm phƣơng trình vi phân cân ổn định trạng thái cân ổn định, nghiệm phƣơng trình vi phân cân khơng ổn định trạng thái cân khơng ổn định Cách xây dựng tốn ổn định đƣa hệ khỏi vị trí cân xem có tồn trạng thái cân không, tồn trạng thái cân trạng thái cân ban đầu khơng ổn định Trong trƣờng hợp khơng cần giải tốn ổn định đến biết đƣợc hệ có ổn định hay khơng ổn định thơng qua tiêu chí cân ổn định sau: - Tiêu chí ổn định dƣới dạng tĩnh học [8, 17]: Trong tĩnh học, cân kết cấu đƣợc thể phƣơng trình cân tĩnh học song điều kiện cân khơng nói nên đƣợc dạng cân ổn định hay khơng ổn định Để khẳng định vấn đề ta cần khảo sát hệ trạng thái lệch khỏi dạng cân nghiên cứu Giả sử trạng thái lệch cân thực đƣợc nguyên tắc tìm giá trị P * lực từ điều kiện cân tĩnh học hệ trạng thái lệch để đối chiếu với giá trị P lực cho trạng thái ban đầu + Nếu P > P*: lực cần giữ cho hệ trạng thái lệch giữ hệ trạng thái lệch mà làm tăng độ lệch, hệ khơng thể trở trạng thái cân ban đầu, nghĩa cân không ổn định + Nếu P < P*: lực cần giữ cho hệ trạng thái lệch giữ hệ trạng thái lệch đƣợc, hệ phải trở trạng thái cân ban đầu, nghĩa cân ổn định + Nếu P = P*: lực cần giữ cho hệ trạng thái lệch lực cho cân phiếm định Trong trƣờng hợp cân trạng thái lệch thực đƣợc nguyên tắc ta cần vào lực tác dụng hệ để phán đoán cách thức chuyển động hệ Nếu độ lệch tăng cân khơng ổn định độ lệch giảm cân khơng ổn định - Tiêu chí ổn định dƣới dạng động lực học [8, 17]: Tiêu chí cân ổn định dƣới dạng động học đƣợc xây dựng sở khuynh hƣớng chuyển động hệ sau lệch khỏi dạng cân ban đầu nhiễu loạn bỏ nhiễu loạn Nếu sau nhiễu loạn đi, hệ dao động tắt dần hay trở trạng thái cân ban đầu khơng dao động cân ổn định Ngƣợc lại cân không ổn định Để thực ta cần khảo sát chuyển động bé hệ lân cận vị trí cân bằng: + Nếu chuyển động tắt dần điều hòa (khi khơng kể đến lực cản) cân ổn định + Nếu chuyển động khơng tuần hồn (xa dần trạng thái ban đầu), mang đặc trƣng dẫn đến tăng dần biên độ chuyển động cân khơng ổn định - Tiêu chí ổn định dƣới dạng lƣợng [8, 17]: Ngoại lực có khuynh hƣớng sinh cơng dƣơng, trạng thái lệch, biến dạng hệ đƣợc tích lũy lớn cơng ngoại lực lƣợng tích lũy có khả đƣa hệ trạng thái cân ban đầu tức hệ ổn định Ngƣợc lại hệ ổn định Để áp dụng tiêu chuẩn ổn định lƣợng, ta thƣờng vận dụng nguyên lý Lejeune-Dirichlet: “Nếu hệ trạng thái cân ổn định toàn phần đạt giá trị cực tiểu so với tất vị trí hệ lân cận vị trí cân ban đầu với chuyển vị vơ bé Nếu hệ trạng thái cân không ổn định tồn phần đạt giá trị cực đại Nếu hệ trạng thái cân phiếm định tồn phần khơng đổi” Theo ngun lý Lejeune-Dirichlet, gọi U toàn phần T cơng ngoại lực thì: + Nếu δU  + Nếu δU + Nếu δU δT  δT hệ trạng thái cân ổn định hệ trạng thái cân không ổn định hệ trạng thái cân phiếm định = δT Ngoài tiêu chí lƣợng diễn đạt theo điều kiện cực trị toàn phần [8] Tổng áp lực phần tƣờng khoản chiều cao từ 15m đến 20m là: P2 = 95 x 0,8 x 1,4 x 140 x 271,6 x 1,2 = 38,57(T) Tổng áp lực phần tƣờng khoản chiều cao từ 20m đến 30m là: P3 = 95 x 0,89 x 1,4 x 371,6 x 1,2 = 38,57(T) Vậy tổng áp lực gió tồn nhà là: P = 16,52 + 17,87 + 38,57 = 72,96(T) (Khơng tính áp lực gió lên phần nhà bị che khuất nhà bên cạnh) Điểm đặt tải trọng gió: 16,52x12,5 +17,87x17,5 + 38x57x24,85 + = 22,25(m) 72,96 h = Mômen quán tính chống uốn móng: 28x3,3 h = 12 108,86m J = Hệ số Winkle c = 15000T/m3 Cƣờng độ chảy dẻo đất r1 = 22T/m2 3.7.3 Kiểm tra ổn định Trường hợp tuyệt đối cứng Theo (2.3) ta có: P = Qa = 1220x3,6 = 98,69(T) 2h th 2x22,25 Hệ số an toàn: k = 98,69 = 1,35 < 1,5 ⇒ Không đảm bảo an toàn 72,96 Trường hợp đàn hồi Theo (2.13) ta có: P = Qa (1 − th 2h Ql ) = 3,6x(22x3,6x28 −1220) (1 − cJ 2x22,25 1220x15,14 ) = 80,07(T) 15000 x108,86 58 62,58 = < 1,5 ⇒ Khơng đảm bảo an tồn 72,96 0,85 k = Hệ số an toàn: 4.Trường hợp đàn dẻo Prandtl, móng nhấc lên khỏi nền: Theo (2.39) ta có: = Qa − 1Q + P th P 2h 2h   br = 1220x3,6 − th 2x22,25 12Ql br ( ) bc    1220 +  12x1220x15,14  = x28x22( )  42,13T 28x15000  2x22,25 28x22  k 42,13 = 0,58  1,5 ⇒ Khơng đảm bảo an tồn Hệ số an toàn: = 72,96 59 3.8 Kết luận chƣơng Các ví dụ tính tốn cho thấy hệ số an tồn ổn định tổng thể cơng trình cao trƣờng hợp khác thấp k < 1,5 Điều dẫn đến cơng trình bị ổn định tổng thể chịu tải trọng ngang (gió) cơng trình bị phá hoại cho dù ta có gia cố cơng trình thật tốt, thật tốn yếu tố ảnh hƣởng đến ổn định tổng thể công trình khơng phải độ cứng thân cơng trình (có thể coi tuyệt đối cứng) mà là: Tải trọng ngang, đất kích thƣớc hình học cơng trình (Chiều cao h, bề rộng a chiều dài b) 60 CHƢƠNG IV: ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỐNG LẬT KHI KỂ ĐẾN CÁC YẾU TỐ NGẪU NHIÊN Trong thực tế xây dựng đặc trƣng đất thực nghiêm khơng tránh khỏi có sai số, đồng thời q trình tính toán ta thừa nhận số giả thiết để đơn giản hố nhƣ tính đàn hơì, tính chất v.v nên không tránh khỏi sai số Mặt khác, ngày nhiều nƣớc giới quy định tính tốn cơng trình theo độ tin cậy, hy vọng sát với thực tế kể đến sai lệch so với giá trị trung bình Họ thay giá trị định lƣợng hệ số gía trị xác suất Trong chƣơng chí thử nghiệm bƣớc đẩu xét khả chống lật công trình cao khác kể đến yếu tố ngẫu nhiên 4.1 Phƣơng pháp giải Theo lý thuyết độ tin cậy phƣơng trình tổng mơ men mặt giới hạn nên ta đặt: M = MCL - ML hoặcM = Pth.h - p.h Muốn cho cơng trình ổn định ta phải có M > Vậy ta tính xác suất P(M > 0) thơng qua số độ tin cậy β = µ M σ M Theo tiêu chuẩn thiết kế hành β > Dùng phƣơng pháp tuyến tính hố để lính số độ tin cậy (3 giá trị kỳ vọng tốn ( giá trị trung bình ) độ lệch chuẩn ( độ lệch quân phƣơng ) đƣợc xác định nhƣ sau: Kỳ vọng toán: M Độ lệch chuẩn: −µ µ =µ M CL σM = σ2 M ML +σ CL ML Xác suất an tồn đƣợc tính theo cơng thức: PS=l-Pf 61 Trong Pf β có quan hệ theo bảng sau: β Pf 2,25 3,25 10-2 10- 3,75 4.25 10 -4 10-5 4,75 10-6 5.25 10-7 Sử dụng kết tính tốn ta tính xác suất an tồn ( Chỉ số độ tin cậy ) cho số cơng trình trƣờng hợp: Nền cứng, đàn hồi đàn dẻo 4.2 Các ví dụ tính tốn 4.2.1 Ngơi nhà số 476 - Đội Cấn - Hà Nội Theo kết ví dụ tính tốn ổn định ta có: Các giá trị trung bình: µ1 = 15,2m, µ h = 22,25m,  p µ b 20  c m = 10000T / m µQ = 964T , 52,12T , µ r1 = 22T / m µa = 4m Các độ lệch chuẩn ta lấy nhƣ sau: σ h = 1m σ1 = , 0,5m, σ r1 = 4T / m ,  p = 7,8T ,  Q = 20T ,  a  0,05m,σb 0,1m, σc = 2000T / m3 , 1.Khi cứng tuyệt đối Theo ( 2.3 ) ta có:  µM = µQ µa M= − µP µh = Qa − Ph 964x4 − 52,12x22,25 = 768,33Tm 22 ∂M = a = ∂Q 2 = ∂M = Q = 964 = 482T , 2m, ∂a 2 ∂ = −h = −52,12T ∂M = −h = M −22,25, ∂P ∂h ⇒ = (2x20) 2+ (482x0,05) + (22,25x7,8) + (52,12x1) = σ M 187,13Tm, Trường hợp biến dạng đàn hồi M = Qa − Q 12Ql − Ph cb 2 Theo (2.13) ta có:  µM = 964x4 964 12x964x15,2 − 22 10000x20 −52,12x22,25 = 306,38Tm 62 ∂M = a − 12Ql = 4− 12x964x15,2 = 1,3 3 ∂Q cb 20x10000 = ∂M = Q = 964 482T , ∂a 2 ∂M = Q 12Ql = 964 12x964x15,2 = 7,96T , 3 4 ∂b cb 10000x20 ∂M = Q 12Ql = 964 12x964x15,2 = , 0,015m 3 4 ∂c bc 10000x20 = ∂M = Q 12Ql = 964 12x964 10,12T , 3 ∂c cbl 20x10000x15,2 ∂M  ∂P σ = M  β −h = −22,25m, ∂ M = −P = −52,12T ∂h (1,36 × 20) + (482 × 0,05) + (10,12 × 0,5) + (7,69 × 0,1) + (22,25 × 7,8) 2 + (52,12 × 1) + (0,015 × = 187,3Tm 2000) 306,58 = 1,63 187,3 3.Tr-ờng hợp biến dạng theo mô hình đàn dẻo Prandtl a Khi móng toàn tiếp xúc víi nỊn 63  a(r ab − Q)  Theo ( 2.37 ) ta có: M =   22 × × 20 −  964 ⇒ µM =  ∂M ∂Q = 4 −3   2 −a1 +  bc =  2 2r ab − r b3   rb bcQ2    20 22 × × 9462  = −1,65m    20 × 10000  ∂M =   12 × 15,2 203  × 20 × 22 × − 22 × 203   = 12 × 964 × 15,2  = 50,28Tm  −Q  = b  c   −52,12 × 22,25 10000 × 20    12 × 964 × 15,2   − 41 + 22 × 23 20  × 10000   ∂M  12Ql  ∂a  cJ 12l  1 12Ql  ) − Ph  12 × 964 × 15,2   Ql )(1− −964  = 1067,24T  12Ql  = r1a r1a  bc c ∂b   b  1 12 × 964 964 12 × 964 × 12,5 × 12,5 22 × 42 − 22 × −  = 140,2T 3 10000 × 43 10000 × 20 20   ∂M  12Ql 1  12 × 964  × 12,5 = (r1ab − Q)3 (22 × 20 −964)3  =  = 0,127m , b 6× ∂c 20 c  × 10000    ∂M  12Ql  1  12 × 964 × 15,2 ∂ = a b −ab bc  =  × 22 − × 22 20× 10000  = , 121,68m r −2 12Ql −Q 3     ∂M 12Q (Q − r1ab) = ∂l bcl ∂M = −h = ∂P −22,25m, ⇒ σ = M 3  ( 964 − 22 × × 20) ∂M = −P = −52,12T ∂h  12 × 964 = −8,36 T , 20 × 10000 × 15,2 (1,65 × 20)2 + (1067,24 × 0,05)2 + (140,2 × 0,1)2 + (0,127 × 2000)2 + (−8,36 × 0,5)2 + (121,68 × 4)2 + (22,25 × 7,8)2 + (52,12 × 1)2 = 581,72Tm ⇒β = , 50,28 = 0.086 64 b Khi phần móng nhấc lên khái nỊn Theo ( 2.39 ) ta có: Qa M = ⇒µ M 1 Q 12Ql  −  + br   2 ` 1 bc   964 × 1 964 = br −   20 × 22    − Ph  +  20 × 22 2 3 12 × 964 × 12,5  20 × 10000     52,12 ì 22,25 = 278,57Tm àM < , chứng tỏ mô men lật lớn mô men chống lật, song nhà chƣa lật tính tốn ta lấy tải trọng ngang lớn theo tiêu chuẩn ( thực tế cơng trình chƣa gặp ) Tuy nhiên qua tính tốn ta thấy khả cơng trình bị lật lớn SO SÁNH XÁC SUẤT CHỐNG LẬT VÀ HỆ SỐ CHỐNG LẬT Ta thấy hệ số an toàn chống lật xác suất chống lật có tƣơng quan: Hệ số an tồn lớn số độ tin cậy lớn Tuy nhiên dùng số độ tin cậy β ta thấy giảm cách nhanh rõ rệt hệ số an toàn kcl từ cứng sang đàn hồi đàn dẻo Bởi đàn hồi đàn dẻo yếu tố có ảnh hƣởng lớn yếu tố lại có sai số đáng kể q trình tính tốn KẾT LUẬN Dùng xác suất chống lật đánh giá đƣợc mức độ không an toàn hay an toàn nhƣ hệ số an toàn Nhƣng dùng xác suất chống lật có thể gần trình làm việc cơng trình có kể đến yếu tố sai lệch ngẫu nhiên Đồng thời cho thấy số biện pháp làm tăng khả chống lật cho cơng trình chẳng hạn cẩn nâng cao trình độ tính tốn nhƣ trình độ khảo sát, thi công để làm giảm sai số qua làm tăng xác suất chống lật 65 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Đối với cơng trình cao biến dạng việc xét đến ổn định tổng thể cần thiết, biến dạng làm giảm khả chống lật cho công trình Do thiếu hiểu biết bng lỏng quản lý xây dựng mà Hà Nội xây dựng nhiều nhà cao có chiều ngang hẹp, sau tính tốn kiểm tra thấy hệ số an tồn chống lật thấp Có nhiều phƣơng pháp làm tăng khả chống lật song thơng thƣờng với cơng trình cao ngƣời ta cắm sâu vào lòng đất số tầng dùng móng cọc để tăng mồ men chống lật cho cơng trình Dạng móng bè cọc khả chống lật kém, chí chịu tải trọng thẳng đứng tốt ( chống lún tốt) Nhà có chiều rộng từ 3m đến 4m móng khơng bám sâu vào đất nên xây từ đến tầng cao, thành phố nên có quy định chiều cao hợp lý nhà xây thành phố với chiều ngang hẹp Nền đất tải trọng mang đặc trƣng ngẫu nhiên rõ rệt, nghĩa phƣơng sai đáng kể Để đánh giá xác độ an tồn chống lật dùng lý thuyết độ tin cậy hợp lý rõ ràng Độ an tồn thấp, song ngơi nhà ví dụ tính tốn tồn vì: Khơng an tồn với tải trọng tiêu chuẩn nghĩa cấp gió hay cấp động đất thiết kế lấy theo chu kỳ lặp dài, tải trọng ngang thấp nhà khơng lật Bằng cách giảm tải trọng ngang ta tăng đƣợc hệ số chống lật hay độ tin cậy chống lật, song giảm tải trọng ngang thời gian sử dụng an tồn cơng trình giảm chu kỳ lặp ngắn, điều nguy hiểm ngƣời sử dụng 66 TÀI LIỆU THAM KHẢO A Phần tài liệu nƣớc: Lều Thọ Trình Cơ học kết cấu - Tập Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2001 2.Nguyễn Thị Bích Ngọc, Ổn định tổng thể cơng trình cao - Báo cáo hội nghị khoa học sinh viên - ĐHXD - 1996 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, ng Đình Chất Nền móng cơng trình dân dụng - cơng nghiệp NXB Xây dựng Nguyễn Văn Phó Bài giảng Độ tin cậy - Khoa sau đại học - ĐHXD -1993 Nguyễn Y Tô, Lê Minh Khanh, Lê Quang Minh, Nguyễn Khải, Vũ Đình Lai Sức bền vật liệu NXB Đại học Trung học chuyên nghiệp Hà Nội, 1970 Phạm Khắc Hùng, Đào Trọng Long, Lê Văn Quý, Lều Thọ Trình.Ổn định động lực học cơng trình NXB Đại học trung học chuyên nghiệp Hà Nội, 1979 Tải trọng tác dộng — Tiêu chuẩn thiết kếTCVN2737 - 1995 7.Tải trọng động đất nhà cơng trình - Tiêu chuẩn thiết kế TCXD-2000 Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Dũng Cơ học đất NXB Xây dựng B Phần tài liệu nƣớc Chajes A Principles of Structureal Stability Theory Prentice - Hall, Inc Englewood Cliffs, New Jersey Chen W.F., Lui E.M Structural Stability - Theory and implementation Elsevir Science Publishing Co., Inc 1987 American Panovko la G., Gubanova I., IStability and Osciỉation of elastic sỵstem (in Russian ) Science - Moscow, 1979 67 ... dạng Ổn định biến dạng thân cơng trình đƣợc xét riêng, tốn ổn định cơng trình đƣợc xét giáo trình Cơ học kết cấu Trong phạm vi luận văn xét đến ổn định tổng thể hay ổn định chống lật cơng trình. .. CHƢƠNG ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA CƠNG TRÌNH CAO 13 2.1.Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài 13 2.2 Tiêu chuẩn ổn định ổn định tổng thể cơng trình cao .13 2.3 Ổn định cơng trình cao cứng... thái cân ban đầu không ổn định Trong trƣờng hợp không cần giải toán ổn định đến biết đƣợc hệ có ổn định hay khơng ổn định thơng qua tiêu chí cân ổn định sau: - Tiêu chí ổn định dƣới dạng tĩnh học