Nghiên cứu hoàn thiện công nghệ khoan thân nhánh giếng khoan khai thác đường kính nhỏ tại bể cửu long nhằm tăng cường thu hồi dầu CHUYÊN ĐỀ SỐ 6.15 Nghiên cứu đánh giá và lựa chọn các thiết bị phụ trợ khác

Nghiên cứu đánh giá và lựa chọn các thiết bị phụ trợ: 1. Giới thiệu chung về công tác rửa giếng khoan : Trong quá trình thi công khoan các giếng khoan ngoài việc thực hiện công tác nâng thả bộ dụng cụ khoan hoặc cột ống chống bằng thiết bị nâng thả ( cụm tời) cần phải tiến hành công tác bơm rửa giếng với mục đích làm sạch mũi khoan ở đáy giếng . Hiện nay công tác này thực hiện nhờ thiết bị bơm . Khi khoan công tác bơm rửa cần phải đảm bảo các yêu cầu sau : Khối lượng nước rửa phải đủ để làm sạch mũi khoan ở đáy và đưa mũi khoan lên mặt đất. Mật độ nước rửa phải đảm bảo yêu cầu tạo áp lực lên vỉa Đảm bảo sự ổn định của thành giếng khoan Không gây nhiễm bẩn cho tầng sản phẩm Có khả năng giữ mũi khoan ở trạng thái lơ lửng Đảm bảo công suất thủy lực cho động cơ đáy Có khả năng bôi trơn, làm mát dụng cụ phá hủy và cho tốc độ cơ học tốc độ hiệp khoan cao Để đáp ứng những yêu cầu nêu trên thì việc chọn loại dung dịch cũng như công suất của máy bơm đóng vai trò rất quan trọng. Nội dung phần này chủ yếu đề cập đến việc tính toán để lựa chọn máy bơm khoan phục vụ cho công tác bơm giửa giếng nhánh đường kính nhỏ. Để chọn được máy bơm hợp lý ta xét hai thông số : Lưu lượng và áp suất làm việc của nó

BỘ CÔNG THƯƠNG Đề tài “ Nghiên cứu hoàn thiện công nghệ khoan thân nhánh giếng khoan khai thác đường kính nhỏ bể cửu long nhằm tăng cường thu hồi dầu” thuộc “đề án đổi đại hóa công nghệ ngành công nghiệp khai khoáng đến năm 2015 tầm nhìn đến năm 2025” Đơn vị chủ trì : Trường Đại Học Mỏ Địa Chất Chủ nhiệm đề tài: T.S Triệu Hùng Trường CHUYÊN ĐỀ SỐ 6.15 Nghiên cứu đánh giá lựa chọn thiết bị phụ trợ khác Người thực hiện: 1 Hà Nội tháng 08 năm 2013 Nghiên cứu đánh giá lựa chọn thiết bị phụ trợ: Giới thiệu chung công tác rửa giếng khoan : Trong trình thi công khoan giếng khoan việc thực công tác nâng thả dụng cụ khoan cột ống chống thiết bị nâng thả ( cụm tời) cần phải tiến hành công tác bơm rửa giếng với mục đích làm mũi khoan đáy giếng Hiện công tác thực nhờ thiết bị bơm Khi khoan công tác bơm rửa cần phải đảm bảo yêu cầu sau : - Khối lượng nước rửa phải đủ để làm mũi khoan đáy đưa mũi - khoan lên mặt đất Mật độ nước rửa phải đảm bảo yêu cầu tạo áp lực lên vỉa Đảm bảo ổn định thành giếng khoan Không gây nhiễm bẩn cho tầng sản phẩm Có khả giữ mũi khoan trạng thái lơ lửng Đảm bảo công suất thủy lực cho động đáy Có khả bôi trơn, làm mát dụng cụ phá hủy cho tốc độ học tốc độ hiệp khoan cao Để đáp ứng yêu cầu nêu việc chọn loại dung dịch công suất máy bơm đóng vai trò quan trọng Nội dung phần chủ yếu đề cập đến việc tính toán để lựa chọn máy bơm khoan phục vụ cho công tác bơm giửa giếng nhánh đường kính nhỏ Để chọn máy bơm hợp lý ta xét hai thông số : Lưu lượng áp suất làm việc 2 Tên : Phương pháp xác định thông số cần thiết thiết bị bơm để khoan giếng có góc nghiêng lớn Đặt vấn đề Khi khoan điều kiện bình thường lưu lượng nhỏ đảm bảo làm giếng khoan thiết kế thông số chế độ khoan xác định theo công thức: Qmin = 0,785.Vx 103 (6.15.1) Trong Vx : Tốc độ trung bình dòng chảy khoảng không vành xuyến (m/s) Dg, Dc : Tương ứng đường kính giếng khoan đường kính cầu khoan (m) Giá trị Vx xác định từ điều kiện lắng hạt mùn theo công thức: Vx = 1,2 VL VL: Tốc độ lắng hạt mùn khoảng vành xuyến(m/s) tính theo công thức Ở : R – Hằng số Rittinger ( R= 5,72m/s) d0 : Đường kính hạt mùn (m) : Mật độ đất đá (kg/m3) : Mật độ dung dịch (kg/m3) 3 Tương ứng với điều kiện A.G Calinhin [ ] xác định Q theo công thức: Qmin = 0,785 qs (6.15.2) Trong đó: Qs : Lưu lượng nước rửa cho đơn vị diện tích đáy (qs = 0,50 – 0,65 m/s) Dch : Đường kính choong khoan(m) Nếu xuất phát từ yêu cầu công nghệ khoan lưu lượng cần thiết để đảm bảo cho choong khoan phá hủy đất đá có hiệu xác định theo công thức [ ] (6.15.3) Trong : Qcn : Lưu lượng cần thiết để choong làm việc có hiệu (m3/s) Pmax : Áp suất lớn máy bơm cửa xả (MPa) P1 : Áp suất cần thiết để phá hủy liên kết hạt mùn bề mặt choong( MPa) Pc : Áp suất động lượng choong( dùng choong phun tia) (MPa) ( xung áp) : Mật độ nước rửa cầu khoan khoản không vành xuyến (kg/m3) : Chiều dài cột cầu với đường kính khác nhau(m) : Hệ số tổn thất thủy lực tương ứng với cầu khoan có đường kính khác nhau: Hệ số tổn thất cục ( Không phụ thuộc chiều dài) 4 Tương tự với trường hợp này, theo A.G Calinhin [ ] lưu lượng cần thiết đảm bảo cho choong làm việc có hiệu khoan giếng khoan nghiêng định hướng với góc đứng Q ≤ 600 Xác định theo công thức: Qcn = 0,785(K1.K2.U+C)(K3 - ) (6.15.4) Trong K1 : Hệ số kể đến điều kiện cân hạt mùn dòng chảy vành xuyến (K1 = 1,14) K2 : Hệ số kể đến chuyển động quay dụng cụ ( K2 = 0,79 ÷ 0,83) K3 : Hệ số kể đến mở rộng thành giếng khoan U : Tốc độ lắng tính toán hạt mùn xác định theo công thức : U = K4 Ở : K4 : Hệ số kể đến dạng hạt mùn ( dạng đinh trụ) K4 = 3-4, dạng mảnh vụn (K4 = 2÷3) d0 : ĐƯờng kính trung bình hạt mùn(m) : Tương ứng trọng lượng riêng hạt mùn dung dịch : Tốc độ dư xác định phụ thuộc vào mức độ cho phép hàm lượng mùn khoan nước rửa Đối với giếng khoan thẳng đứng tốc độ dư C tính theo công thức Ở : Vch = Tốc độ học khoan m/s Fđ, Fx : Tương ứng diện tích tiết diện đáy khoảng vành xuyến (m2) : Hàm lượng mùn cho phép ( 5 Đối với giếng có góc nghiêng theo [ ] để đưa mùn khoan lên mặt có hiệu dung dịch phải chuyển động chế độ chảy rối, cột cần khoan không quay ( Khi khoan động đáy) tốc độ dư C xác định từ công thức: C = (47÷54) Ở : Ứng suất trượt động lực ( : Trọng lượng riêng dung dịch (N/m3) Trên sở phân tích phương pháp đánh giá khả vận chuyển mùn khoan dung dịch khoan V.I Crulov [ ] đưa công thức đánh giá mức độ làm giếng khoan công thức (6.15.5) Trong : Mật độ dung dịch Q : Lưu lượng dung dịch bơm rửa giếng m3/s k : Hệ số đậm đặc dung dịch PaS : Góc đỉnh giếng ( với ) Kg : Chỉ số đánh giá mức độ làm giếng Nếu biểu diễn hệ số qua độ nhớt dẻo ứng suất trượt động lực biểu thức (6.15.5) viết dạng sau dùng để tính toán lưu lượng cần thiết đảm bảo làm giếng, có góc nghiêng 6 Khi nghiên cứu chế độ rửa giếng khoan V.M Senberg G.P Zojulia [ ] phân giếng thành nhóm theo góc nghiêng tương ứng với đặc điểm phân bố mùn khoan dòng chảy cầu cột cần sau : Nhóm : 0-300 : Các hạt mùn phân bố dòng chảy Nhóm : 300 – 600 : Tăng hàm lượng mùn thành giếng lắng đọng hạt mùn trượt xuống ngược với hướng dòng dung dịch Nhóm : 600 – 900 : Mùn khoan lắng đọng tích tụ thành giếng hạt mùn khả trượt Do tượng tích tụ mà thành giếng hình thành lớp mùn phân bố lệch tâm cột cầu với giếng Đặc điểm công trình nghiên cứu nêu chưa tính đến xác định lưu lượng cần thiết để làm giếng khoan với góc nghiêng lớn Cũng theo V.M Senberg khoan giếng khoan ngang có góc nghiêng lớn ( thân giếng nhánh đường kính nhỏ) để vận chuyển hạt mùn tích tụ thành giếng khoan cần có tốc độ chảy lớn, tạo dòng xoáy chế độ chảy rối, dòng xoáy theo hạt mùn đưa chúng vào vùng tốc độ cao Khi dòng xoáy giảm với tốc độ dòng tương đương với tốc độ lắng hạt mùn hạt mùn giữ trạng thái lơ lửng đưa vào vùng tốc độ cao dòng xoáy Theo tính toán thực nghiệm cho thấy hạt mùn có kích thước vận chuyển trạng thái lơ lửng, hạt có kích thước lớn vận chuyển nhờ dòng xoáy chế độ chảy rối Trong trường hợp ứng suất tiếp thành giếng tạo nên dòng nước rửa xác định theo công thức: ( 6.15.7) 7 Trong : Độ dốc Thủy lực : Mật độ nước rửa R, Dg : Tương ứng bán kính thủy lực đường kính giấy : gradien áp suất Và lực cản chuyển động hạt mùn Fc = (6.15.8) Ở : S : Diện tích hình chiếu hạt lên hướng thành giếng G : Trọng lượng hạt mùn Fa : Lực Aximit : Hệ số cản chuyển động Để đơn giản ta coi hạt mùn có dạng hình cầu, (6.15.9) Ở : : Mật độ hạt mùn D : Đường kính tương đương hạt mùn Từ (6.15.7)và (6.15.8) ta có trước điều kiện để hạt mùn vận chuyển dòng nước rửa theo thành cảu giếng (6.15.10) Ở : = Khi nước rửa chảy chế độ chảy rối chênh áp khoảng vành xuyến lệch tâm xác định theo công thức 8 (6.15.11) Trong Hệ số cản thủy lực Ud : Tốc độ trung bình dòng nước rửa, chế độ chảy rối, tốc độ trở thành dòng xoáy khi: Ud (Ở U tốc độ lắng hạt mùn –xem công thức 6.15.4) e : Độ lệch tâm tương đối tương đối cột cầu giếng xác định theo công thức Trong : đường kính đầu nối cầu khoan Từ sau biến đổi ta điều kiện vận chuyển hạt mùn thành giếng khoan Q = Ud.Sx (6.15.12) Đối với chất lỏng Bingham độ chênh áp khoảng vành xuyến lệch tâm xác định công thức [ ] + (6.15.12) Thang giá từ(6.15.12) vào biểu thức (6.15.10) ta có lưu lượng nước rửa cần thiết để làm giếng khoan đáp ứng yêu cầu độ mùn cho choong làm việc có hiệu khắc phục tượng kẹt mút dụng cụ khoan (6.15.13) Trong công thức : Diện tích tiết diện lớn vành xuyến cột cầu với thành giếng) 9 : Độ nhớt dẻo nước rửa( độ nhớt cấu trúc) Như để xác định lưu lượng nước rửa cần thiết làm mùn khoan trình khoan giếng có độ nghiêng lớn Tùy theo loại chất lỏng rửa ta áp dụng công thức(6.15.12) (6.15.13) lưu lượng tính toán phải đáp ứng yêu cầu làm việc động trục vít ( Các hoạt động trục vít để khoan với đường kính choong từ 165,1mm đến 215,9mm cầu lưu lượng nước rửa Q = 10÷30l/s) Ngoài thông số lưu lượng ta cần xác định tổn thất áp suất trình khoan tân giếng đường kính nhỏ để chọn thiết bị bơm có áp suất làm việc phù hợp trình khoan có thành phần tổn thất sau : P = P1 + P2 + P3 + P4 + P5 + P6 + P7 Trong : P1 : Tổn thất áp suất cột cần khoan P2 : Tổn thất áp suất khoản không vành xuyến P3 : Tổn thất áp suất đầu nối cần P4: Tổn thất áp suất cần nặng P5 : Tổn thất áp suất choong khoan P6: Tổn thất áp suất manhiphon P7 : Tổn thất áp suất động đáy Để xác định thành phần tổn thất dùng công thức giải tích thực nghiệm [ ] Qua nghiên cứu phân tích phương pháp kết hợp với đặc điểm vận chuyển mùn khoan giếng khoan có góc nghiêng lớn khoan ngang thành phần tổn thất xác định sau: - Tổn thất áp suất cột cần khoan P1 xác định theo công thức P1 = 82,6 (6.15.14) 10 10 Trong : : Hệ số tổn thất thủy lực xác định phụ thuộc vào chế độ chảy Đối với nước rửa chất lỏng Newton trị số Reunol tính theo công thức ( 6.15.15) Ở : : Trọng lượng riêng nước rửa : Độ nhớt cấu trúc nước rửa : Ứng suất trượt động lực nước rửa Với giá trị Re < 2300 chế độ chảy chảy tầng R e > 2300 chế độ chảy rối Hệ số tổn thất thủy lực chế độ chảy tầng Hệ số tổn thất chế độ chảy rối Theo B.X.Philaton chế độ chảy rối, hệ số phụ thuộc vào hàm lượng pha sẵn có nước rửa Với dung dịch sét = 1,15 ÷ 1,25 g/cm3 chọn = 0,018 ÷ 0,020 với dung dịch nặng = 0,017 ÷ 0,018 ; dung dịch nhẹ = 0,020 ÷ 0,025 Trong trường hợp nước rửa chất lỏng nhớt dẻo ( chất lỏng Bingham) trị số Reunol tính theo công thức: (6.15.16) Và số Bengham: (6.15.17) Nếu < 2100 chế độ chảy tầng xác định từ biểu thức ( 6.15.18) Nếu > 2100 chế độ chảy rối xác định từ biểu thức 11 11 (6.15.19) Trong công thức : : bán kính thủy lực Ở : d đường kính cần khoan L : Chiều sâu giếng khoan Lcn : Chiều dài cần nặng - Tổn thất áp suất khoảng không vành xuyến P xác định theo công thức (6.15.20) Trong : Hệ số tổn thất thủy lực khoảng không vành xuyến xác định phụ thuộc vào chế độ chảy Đối với nước rửa chất lỏng Newton trị số Rewnol tính theo công thức Rc = ( 16.15.21) Ở : Vx – tốc độ dòng chảy khoảng vành xuyến Vx = Nếu Rc < 2300 chế độ chảy tầng Re > 2300 chế độ chảy nối Và chế độ chảy rối -Nếu nước rửa chất lỏng Binghan trị số Ruinol số Bingham xác định theo công thức (6.15.16) (6.15.17) với Re* 2800 chế độ chảy nối hệ số xác định từ công thức : = 0,0032 + (Hệ số c = 1,05) -tổn thất áp suất đầu nối cần khoan P3 xác định theo công thức : P3 = 82,6 (16.15.22) Trong đó: – hệ số cản thủy lực tương tự với cần khoan) Le – chiều dài cần khoan ( khoảng cách đầu nối khoảng tính toán ) d – đường kính đầu nối - Tổn thất áp suất cột cần nặng P4 xác định theo công thức : P4 = 82,6 (16.15.23) Trong đó: – hệ số tổn thất (lấy tương đương với cần khoan cho loại chất lỏng rửa ) ltd – chiều dài tương đương quy đổi cần kén định từ biểu thức: 13 13 L = lcn Trong : dcn – chều dài cân nặng dụng cụ khoan dk – đường kính cần khoan dcn – đường kính cân nặng - Tổn thất áp suất động đáy P7 để khoan ghiếng khoan , nghiêng định hướng khoan ngang , số động đáy thường tuabin khoan động trục vít Các thông số làm việc động đáy phụ thuộc vào lưu lượng nước rửa độ chênh áp, tính toán tổn thất áp lực ta lấy theo đặc tính kỹ thuật động Ở cần phải ý động trục vít có chế độ làm việc , chế độ tương ứng với giá trị hiệu suất cao gọi chế độ tối ưu, chế độ tương ứng với công suất động đạth giá trị cực đại gọi chế độ hiệu Và ddoogj trục vít chế độ không trùng Vùng làm việc ổn định động trục vít thường nằm chế độ nêu Trong động trục vít ta nên chọn giá trị tổ thất áp lực chế độ tối ưu để đảm bảo an toàn cho trình khoan Các động đáy làm việc với chênh áp 11Pa - Các thành phần tổn thất : Tổn thất manh phối (P 6) tổn thất choòng khoan P5 ( choòng không trang bị vòi phun thủy lực ) thường có giá trị không lớn % tổng tổn thất hệ thống tuần hoàn nước rửa Choòng khoan có vòi phun thủy lực việc dùng để phá hủy đất đá đáy ( đất đá mềm) tác dụng học (trực tiếp) lên đất đá tăng khả làm mùn ( với tốc độ dòng 80 120 m/s) Trong trường hợp chúng - 14 14 Ta có thông số vòi phun tổn thất áp suất xác định theo công thức : P5 = d ( 16.15.24) Trong đó: – Mật độ nước rửa µ v – Hệ số lưu lượng , phụ thược vào cấu tạo vòi phun lấy với giá trị µv = 0,7 – Tổng tiết diện lỗ vòi phun Trong trường hợp ta thông số vòi phun thao [5] ta thấy giá trị tổn thất choong có vòi phun không lớn 13MP a để dảm bảo cho chi tiết vòi phun không bị hư hỏng kho choòng làm việc Như phương pháp tính toán trình bày xác định thông số : Lưu lượng áp suất cần thiết máy bơm để khoan ghiếng thân nhánh đường kính nỏ từ thân ghiếng Khi tính toán thánh phần tổn thất cần phải lưu ý đến cấu trúc củ thân ghiếng để phân thành đoạn cho phàu hợp Với giá trị Q P xác định ta tính , công suất thủy lực máy bơm theo công thức: Ntl = (kw) Với máy bơm piston sử dụng có hiệu suất : chung = ( đáy – Hiệu suất thủy lực, + 0,95 – Hiệu suất cò khí , = 0,81 0,83 = 0,75 0.85 Công suất cần thiết động dẫ đọng máy bơm là: Nđc = 15 ( kw) 15 Chọn thiết bị bơm rửa thiết bị khác Như trình bày và qua thực tế thi công ta thấy để đảm bảo làm ghiếng khoan khoan thân nhánh ghiếng ,khoa đường kính nhỏ từ thân ghiếng đạp ứng công suất làm việc động đáy máy bơm cần có lưu lượng áp suất lớn chọn máy bơm cần ý: - Nếu chọn máy bơm puston loại xilanh tác dụng đơn, loại có khả tạo áp suất lớn mức độ ổn định lưu lượng cao9 so với máy bơm xilanh tác dụng kép Hai yếu tố ảnh hưởng lớn tới tác dụng làm việc động đáy - Trong trình khoan cần phải điều chỉnh lưu lượng cho phù hợp khoan thân nhánh đường kính nhỏ động trục vít , bơm rửa bùn khoan Khi cắt ống chống để mở cửa sỏ thân nhánh ghiếng hệ thống MWD làm việc cho nện cần phải chọn động dẫn động bơm cho phép điều chỉnh số hành trình puston ( tốc độ củ trục khuỷu máy bơm) Dể đáp ứng nhu cầu nên chọn động dẫn động có dẫn động máy bưm động điện có trang bị biến đổi thezistor , động tefan đặc tính điều chỉnh hạn chế nê hiệu Đồng thời với việc chọn động dẫn động bơm ta cần phải trang bị máy bơm dự phòng loại Để điều chế ( gia công ) làm dung dịch rũa cần phải trang bị thêm thết bị: - Sàng rung Thiết bị tách cát Thiết bị tách bùn Thiết bị khử khí độc Bình điều hòa Các máy bơm ly tâm Máy khuấy trộn Hệ thống đường ống hút , ống đẩy , máy tuần hoàn , thùng ( bể) chứa …, loại van Các thiết bị phải có công suất tương ứng với lưu lượng máy bơm 16 16 17 17 [...]... 2100 là chế độ chảy rối và xác định từ biểu thức 11 11 (6.15. 19) Trong các công thức trên : : bán kính thủy lực Ở đây : d là đường kính của cần khoan L : Chiều sâu của giếng khoan Lcn : Chiều dài của cần nặng - Tổn thất áp suất trong khoảng không vành xuyến P 2 xác định theo công thức (6.15. 20) Trong đó : Hệ số tổn thất thủy lực ở khoảng không vành xuyến và được xác định phụ thu c vào chế độ chảy Đối với... trị số Rewnol tính theo công thức Rc = ( 16.15. 21) Ở đây : Vx – tốc độ của dòng chảy trong khoảng vành xuyến Vx = Nếu Rc < 2300 là chế độ chảy tầng và Re > 2300 là chế độ chảy nối Và ở chế độ chảy rối -Nếu nước rửa là chất lỏng Binghan trị số Ruinol và chỉ số Bingham xác định theo công thức (6.15. 16) và (6.15. 17) với Re* 2800 là chế độ chảy nối và khi đó hệ số xác định từ công thức : = 0,0032 + (Hệ số c = 1,05) -tổn thất áp suất trong các đầu nối cần khoan P3 xác định theo công thức : P3 = 82,6 ( 16.15. 22) Trong đó: – hệ số cản thủy lực tương tự như với cần khoan) Le – chiều dài của cần khoan ( khoảng cách giữa các đầu nối trong khoảng tính toán ) d – đường kính trong của... của vòi phun không bị hư hỏng kho choòng làm việc Như vậy bằng phương pháp tính toán trình bày trên chúng ta xác định được thông số chính : Lưu lượng và áp suất cần thiết của máy bơm để khoan ghiếng thân nhánh đường kính nỏ từ thân ghiếng chính Khi tính toán các thánh phần tổn thất cần phải lưu ý đến cấu trúc củ thân ghiếng chính để phân thành các đoạn cho phàu hợp Với các giá trị Q và P đã xác định... định được ta tính , công suất thủy lực của máy bơm theo công thức: Ntl = (kw) Với các máy bơm piston hiện nay đang sử dụng có hiệu suất : chung = ( đáy – Hiệu suất thủy lực, + 0,95 – Hiệu suất cò khí , = 0,81 0,83 = 0,75 0.85 Công suất cần thiết của động cơ dẫ đọng máy bơm là: Nđc = 15 ( kw) 15 3 Chọn thiết bị bơm rửa và các thiết bị khác Như trình bày ở trên và và qua thực tế thi công ta thấy để đảm... cơ điện có trang bị bộ biến đổi thezistor , còn động cơ tefan do đặc tính điều chỉnh hạn chế nê không có hiệu quả Đồng thời với việc chọn động cơ dẫn động bơm ta cũng cần phải trang bị 1 máy bơm dự phòng cùng loại Để điều chế ( gia công ) và làm sạch dung dịch rũa cần phải trang bị thêm các thết bị: - Sàng rung Thiết bị tách cát Thiết bị tách bùn Thiết bị khử khí độc Bình điều hòa Các máy bơm ly tâm... và qua thực tế thi công ta thấy để đảm bảo làm sạch ghiếng khoan khi khoan thân nhánh ghiếng ,khoa đường kính nhỏ từ thân ghiếng chính và đạp ứng công suất làm việc của động cơ đáy máy bơm cần có lưu lượng và áp suất lớn khi chọn máy bơm cần chú ý: - Nếu chọn máy bơm puston loại 3 xilanh tác dụng đơn, vì loại này có khả năng tạo áp suất lớn và mức độ ổn định lưu lượng cao9 hơn so với máy bơm 2 xilanh... đáy - Trong quá trình khoan cần phải điều chỉnh lưu lượng cho phù hợp khi khoan thân nhánh đường kính nhỏ bằng động cơ trục vít , khi bơm rửa bùn khoan Khi cắt ống chống để mở cửa sỏ thân nhánh ghiếng và khi hệ thống MWD làm việc cho nện cần phải chọn động cơ dẫn động bơm cho phép điều chỉnh số hành trình của puston ( tốc độ củ trục khuỷu máy bơm) Dể đáp ứng nhu cầu này nên chọn động cơ dẫn động... chảy rối, hệ số phụ thu c vào hàm lượng pha sẵn có trong nước rửa Với dung dịch sét = 1,15 ÷ 1,25 g/cm3 chọn = 0,018 ÷ 0,020 với dung dịch nặng = 0,017 ÷ 0,018 ; và dung dịch nhẹ = 0,020 ÷ 0,025 Trong trường hợp nước rửa là chất lỏng nhớt dẻo ( chất lỏng Bingham) trị số Reunol tính theo công thức: (6.15. 16) Và chỉ số Bengham: (6.15. 17) Nếu < 2100 là chế độ chảy tầng và xác định từ biểu thức ( 6.15. 18)