Tòa nhà hỗn hợp văn phòng chung cư 11 tầng gồm 1 tầng hầm

ĐỒ ÁN BÊ TƠNG Nhòp L1 (m) Nhòp L2 (m) Nhòp L3 (m) GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Chiều Cao H1(m) 3.8 SỐ LIỆU THIẾT KẾ Chiều Chiều Chiều Bước Cao Cao Cao Khung H2(m) H3(m) H4(m) B(m) 3.3 3.3 3.3 Hoạt tải pc (kG/m2) 150 Vùng gió IIA I LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU Chọn vật liệu sử dụng Sử dụng bêtơng cấp độ bền B25 có Rb = 145 kG/cm2 , Rbt =10.5 kG/cm2 Sử dụng thép : Nếu φ < 10 mm , dùng thép AI có Rs = Rsc = 2250 kG/cm2 Nếu φ ≥ 10 mm , dùng thép AII có Rs = Rsc = 2800 kG/cm2 Lựa chọn giải pháp kết cấu : II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG Tĩnh tải tính tốn : a) Sàn tầng trệt, , , 3, : ( chưa kể trọng lượng thân sàn) Vật liệu Chiều G TLTC Dày (m) (kg/m3) (kg/m2) Gạch ceramic lát 0.01 1800 18 Vữa đệm # 50 0.02 2000 40 Vữa XM #50 trát trần 0.015 2000 30 Tổng go 88 b) Sàn tầng Mái : ( chưa kể trọng lượng thân sàn) Vật liệu Chiều G TLTC Dày (m) (kg/m3) (kg/m2) Gạch nem 0.02 1800 36 Vữa lót XM # 50 0.03 2000 60 Lớp BT chống thấm 0.05 2500 125 Vữa XM#50 trát trần 0.015 2000 30 Tổng gom 251 III TÍNH TỐN SƠ BỘ CÁC CẤU KIỆN 1) Chọn kích thước chiều dày sàn : Sử dụng cơng thức Lê Bá Huế: k l1 = ≈ 0.10m 37 + 8α 37 + × l1 Trong l1=4m, α = = = l2 h= Vậy sơ chọn kích thước sàn tầng trệt, 1, 2, 3, mái 10cm Tĩnh tải phân bố ( tính trọng lượng thân BTCT ) sàn tầng : q0 = go + gbt + ps = 88 + 2500x0.1= 338 (kG/m2) Tĩnh tải phân bố tính tốn ( tính trọng lượng thân BTCT ) sàn tầng mái : qsmo = gom + gbt + pm= 251 + 2500x0.1 = 501 (kG/m2) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Tổng tải trọng phân bố tính tốn ( tính trọng lượng thân BTCT ) sàn tầng : qs = go + gbt + ps = 88 + 2500x0.1+150 = 488 (kG/m2 Tổng tải trọng phân bố tính tốn ( tính trọng lượng thân BTCT ) sàn tầng mái : qsm = gom + gbt + pm= 251 + 2500x0.1 + 150 = 651 (kG/m2 2) Kích thước tiết diện dầm khung : Theo cơng thức kinh nghiệm : h= k L m Với : L nhịp dầm k hệ số tải trọng , chọn k = m hệ số, chọn m = 12 a) Dầm 12, 34 ( nhịp L1 ) Nhịp dầm L = L1 = m Chọn k = , m = 12 ⇒ h= k L 1x6 = 0.5 ( m ) = m 12 Chọn hd = 0.5 ( m ), bề rộng dầm bd = 0.3 ( m ) b) Dầm 23 ( nhịp L2 ) Nhịp dầm L = L2 = m Chọn k = , m = 12 ⇒ h= k L 1x8 = 0.66 ( m ) = m 12 Chọn hd = 0.65 ( m ), bề rộng dầm bd = 0.3 ( m ) c) Dầm phụ : h=0.5m, b=0.3m Chọn hd = 0.35 ( m ), bề rộng dầm bd = 0.2 ( m ) ) Kích thước tiết diện cột : Diên tích tiết diện cột xác định theo cơng thức : A= kxN Rb a) Cột trục 1,4 : Diện truyền tải vào cột : S1 = × = 24(m ) Lực dọc tải phân bố sàn tầng trệt, 1, 2, 3, 4: N1 = qs.S1 = 488 x 24 = 11712 ( kG ) Lực dọc tải phân bố sàn mái N2 = qsm.S1 = 651 x 24 =15624 ( kG ) Lực dọc trọng lượng thân dầm dọc : Ndd = 2500x0.3x0.65x8 = 3900 ( kG ) Lực dọc tường xây: 1800x0.2x(3.2-0.65)x8 = 7344(kG) Lực dọc tổng cộng truyền vào cột trục : N = 5x11712+15624+6x3900+5x7344= 134304 ( kG ) ⇒ A= k N 134304 = 926(cm ) = Rb 145 Vậy ta chọn kích thước cột 30x30 cm có A = 900 cm2 PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI b) Cột trục 2,3 : Diện truyền tải vào cột : S = × = 56(m ) Lực dọc tải phân bố sàn tầng: N1 = qs.S2 = 488 x 56 = 27328 ( kG ) Lực dọc tải phân bố sàn mái N2 = qsm.S2 = 651 x 56 = 36456 ( kG ) Lực dọc trọng lượng thân dầm dọc : Ndd = 2500x0.3x0.65x8 = 3900 ( kG ) Lực dọc tổng cộng truyền vào cột trục : N = 5x27328+36456+6x3900=196496( kG ) ⇒ A= k N 196496 = 1355(cm ) = Rb 145 Vậy ta chọn kích thước cột 30x40cm có A = 1200 cm2 ) Mặt bố trí kết cấu ( MB sàn tầng điển hình ) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG PHẠM VĂN PHÚC GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI IV – SƠ ĐỒ TÍNH TỐN KHUNG PHẲNG ) Sơ đồ hình học : ) Sơ đồ kết cấu : a ) Nhịp tính tốn dầm : Nhịp tính tốn dầm 12 : l AB = 5.1 − 0.25 = 4.975 ( m ) Nhịp tính tốn dầm BC : LBC = 6.1 ( m ) Nhịp tính tốn dầm CD : LCD = 3.1 ( m ) b ) Chiều cao tính tốn cột : Chiều cao cột lấy khoảng cách trục dầm Xác định chiều cao cột tầng Chọn chiều sâu chon móng 1.5m tính từ cos 0.000 đến vị trí mặt tảng móng hm = 1.5m ⇒ H = H t + hm − hd 0.55 = 3.8 + 1.5 − = 5.025m 2 Xác định chiều cao tầng , , h2 = h3 = h4 = 3.3 m PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Ta có sơ đồ kết cấu thể hình vẽ : PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI V XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TĨNH: Tải trọng cầu thang: - Sơ chọn hb=hcn=15cm - Trọng lượng chiếu nghỉ: gcn=2500x1.2x1.2=3600(kG) - Trọng lượng thang bậc thang vế 1, 3: Gbt=6x(1800x0.15x0.3x1.2)+2500x1.2x0.15x18/cos300=1518.5(kG) - Trọng lượng thang bậc thang vế 2: Gbt=6x(1800x0.15x0.3x1.2)+2500x0.15x1.5/cos300=1363(kG) - Trọng lượng cầu thang hoạt tải: p=300(kg/m2) => gp=pxSct=300x(4x3-1.8x1.8)=2628(kg) - Trọng lượng tồn cầu thang là: gct = 2x3600+2x1518.5+1363+2628=14179(kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Xác định tải trọng tĩnh tầng: a) Tĩnh tải phân bố: Do tường xây dầm nhịp 12, 34: 1800x0.1x(3.2-0.5)=486(kg) Do tường xây dầm nhịp 23: 1800x0.1x(3.2-0.65)=459(kg) Do S1 truyền vào dạng hình thang với tung độ lớn là: ght=4x338=1352(kg) Do S2 truyền vào dạng hình thang với tung đọ lớn là: ght=4x338=1352(kg) Do S3 truyền vào với dạng tam giác với tung độ lớn là: gtg=1.5x338=507(kg) Do S4 truyền vào với dạng hình thang với tung độ lớn là: ght=2x338=676(kg) b) Tĩnh tải tập trung: - G1 : + Do trọng lượng thân dầm dọc: 2500x0.65x0.3x8=3900(kg) + Do tường dầm dọc: 1800x0.2x(3.2-0.65)x8=7344(kg) + Do sàn truyền vào: 4x338=1352(kg) + Do dầm phụ trục G, H truyền vào: hình vẽ với giá trị 3829kg  G1=3900+7344+1352+3829=16425(kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG - - GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI G2: + Do trọng lượng thân dầm dọc: 2500x0.65x0.3x8=3900(kg) + Do trọng lượng thân tường xây dầm dọc: 1800x0.1x(3.2-0.65)x8=3672 (kg) + Do dầm phụ bên trục G, H vào: 3829+6006=9835(kg) + Do sàn truyền vào: 2x4x338=2704(kg) =>G2=3900+3672+9835+2704=20111(kg) G3: + Do trọng lượng thân dầm dọc tường xây dầm dọc: 3900+3672=7572(kg) + Do sàn dầm phụ bên trái trục 3:1532+6006=7538(kg) + Do sàn dầm phụ bên phải trục 3: • Do dầm phụ bên trục D: 3829/2=1914.5(kg) • Do dầm phụ phía trục D: R3/2=4591/2=2295.5(kg) • Do sàn: (4x338+2.5x507/2)/2=993(kg) =>G3=7572+7538+1914.5+2295.5+993=20313(kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI - G4: + Do sàn truyền vào : 2x338=676(kg) + Do dầm phụ truyền vào: R4/2+3829/2=(4116+3829)/2=3972.5(kg) + Do dầm dọc tường dầm dọc gây ra:3900+7344=11244(kg) =>G4=676+3972.5+11244=15892.5(kg) - G5= rd + gct/4=983.75+14179/4=4528.5(kg) Xác định tải trọng tĩnh tầng mái: a) Tải trọng phần mái cùng: Tải trọng trọng lượng thân sàn: qomxSm=501x8x6=24048(kg) Tải trọng dầm ngang dầm dọc: 2x2500x0.65x0.3x8+3x2500x0.5x0.3x6=14550(kg) Tải trọng tường ngang tường dọc: 2x1800x0.2x1x8+2x1800x0.2x1x6=10080 =>Tải trọng mái là: 24048+14550+10080=48678(kg) => Tải trọng tác dụng cột là: gmtr =48678/4=12169.5(kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 10 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI BIỂU ĐỒ BAO MOMENT (T.m) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 33 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 34 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI BIỂU ĐỒ BAO LỰC DỌC (T) IX TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO CỐT THÉP DẦM KHUNG A TÍNH TỐN CỐT THÉP DỌC PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 35 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Phương pháp tính tốn a Các trường hợp tính tốn Tùy theo momen dương hay âm mà lấy tiết diện tính tốn khác Tiết diện chữ T có cánh phía , với momen âm cánh nằm vùng kéo bỏ qua phần vươn cánh , tính theo tiết diện chữ nhật bxh ; với momen dương cánh nằm vùng nén , tính theo tiết diện chữ T có bề rộng cánh bf Khi momen tính theo sơ đồ đàn hồi cần tra hệ số hạn chế chiều cao vùng nén ξR tính theo sơ đồ dẻo tra hệ số ξD b Phương pháp tính tốn cốt thép tiết diện chữ nhật đặt cốt đơn • Số liệu Biết M,b,h , chủng loại vật liệu Giả thiết a o để xác định ho Thơng thường giả thiết ao = ( 0,06 ÷ 0,12) h Tra bảng để tìm Rb , Rs hệ số ξR hệ số ξD • Tính tốn M Rbbho2 x Đặt ξ = với x chiều cao vùng chịu nén ho Từ α m tra bảng ξ tính ξ theo cơng thức : αm = ξ = 1− 1− 2α m Kiểm tra hệ số ξ Với momen tính theo sơ đồ đàn hồi : ξ ≤ ξR Với momen tính theo sơ đồ dẻo : ξ ≤ ξD Giá trị bé ξR ;ξD 0,3 ứng với α m = 0,255 Vì , tính α m < 0,255 khơng cần kiểm tra ξ Khi điều kiện ξ thỏa mãn , tính γ = 1− 0,5ξ , γ hệ số cánh tay đòn nội lực Cũng từ α m tính γ theo cơng thức : ( γ = 0,5 1+ 1− 2α m ) Tính diện tích cốt thép As theo cơng thức : As = M Rs γho Khi ξ > ξR (hoặc ξ > ξD ) chứng tỏ kích thước tiết diện q bé Nếu nên tăng kích thước tăng cấp bê tơng ( nhằm tăng R b) để tính tốn PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 36 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI lại Khi khơng thể tăng vừa nêu chuyển sang tính tốn tiết diện đặt cốt thép kép Nội lực tính tốn Từ kết tổ hợp nội lực có , chọn giá trị nội lực lớn từ bảng kết tổ hợp (đối với dầm chọn từ tổ hợp Bao , tổ hợp cho nội lực lớn cho kết tính tốn cốt thép lớn , nên khơng cần tính tốn với tổ hợp lại) Từ có giá trị tương ứng sau - Đầu dầm : Mmin , Qmax - Giữa dầm : Mmax - Cuối dầm : Mmin , Qmax PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 37 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG PHẠM VĂN PHÚC GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 38 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI B TÍNH TỐN CỐT ĐAI CHO DẦM: Tính tốn cốt thép đai chịu lực cắt tính tốn theo khả chịu lực tiết diện nghiêng Tiêu chuẩn thiết kế TCXDVN 356:2005 đưa quy định tính tốn sau: Điều kiện tính tốn Đặt Qb0 khả chịu lực cắt tiết diện bê tơng khơng có cốt thép đai : Qb0 = ϕb4 ( 1+ ϕn ) Rbtho C Rbt – cường độ tính tốn kéo bê tơng ; ϕ b4 - hệ số , phụ thuộc loại bê tơng ϕn - hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc N 0,1N Khi N lực nén ϕn = đồng thời ϕn ≤ 0,5 Rbtbho −0,2N Khi N lực kéo ϕn = đồng thời ϕn ≤ 0,8 Rbtbho Với dầm sàn thường khơng kể đến N : ϕn = C – hình chiếu tiết diện nghiêng lên phương trục dầm Giá trị Qb0 hạn chế phạm vi sau : Qb3 ≤ Qb0 ≤ 2,5Rbtbho Qb3 = ϕb3 ( 1+ ϕn ) Rbtbho ϕ b3 - hệ số tra bảng Tiêu chuẩn quy định , thỏa mãn điều kiện Q ≤ Qb0 khơng cần tính tốn cốt thép đai , chọn đặt cốt thép đai theo cấu tạo Q – lực cắt xác định từ ngoại lực đặt phía tiết diện nghiêng xét Điều kiện ứng suất nén Đó điều kiện bê tơng chịu nén theo phương tiết diện nghiêng QA ≤ Qbt = 0,3ϕw1ϕb1Rbbh ϕw1 = 1+ 5α sµ w Đồng thời lấy ϕ w1 khơng lớn 1,3 αs = Es A ; µ w = sw ; ϕb1 = 1− β Rb Eb bs Es,Eb – mođun đàn hồi cốt thép bê tơng Asw – diện tích tiết diện ngang lớp cốt thép đai ; s – khoảng cách lớp cốt đai; β - hệ số tra bảng QA – lực cắt lớn ( tiết diện thẳng góc ) đoạn dầm xét Thiết kế cốt đai cho dầm tầng điển hình PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 39 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Dựa vào tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 tốn tính cốt đai tính tốn tùy theo trường hợp : dầm chịu tải trọng phân bố dầm chịu tải trọng tập trung Cụ thể với cơng trình , dầm chịu tải trọng phân bố nên sinh viên xem xét tốn với trường hợp Trong dầm tầng có giá trị Q max khác cốt đai dầm khác , nhiên đơn giản thiên an tồn đồng loạt , sinh viên phân tích tính tốn cốt đai cho dầm tầng điển hình có Q max lớn , sau lấy kết bố trí chung cho tồn khung Như vậy, dầm có lực cắt Qmax lớn dầm tầng có Qmax =14.1(T) a Số liệu tính tốn • Tiết diện dầm b = 300(mm) ; h = 650(mm) ; ho = 610(mm) • Vật liệu bê tơng B25 cốt thép nhòm CI Rb = 14,5(MPa) ; Rbt = 1,05(MPa); • Các hệ số ϕ b = 2; ϕ b = 0.6; ϕ b = 1.5; ϕ n = b Điều kiện tính tốn Tính heo phương pháp tính tốn thực hành Q0 = 0.5ϕ b (1 + ϕ n ) Rbt bh0 = 0.5 × 1.5 × × 1.05 × 300 × 610 = 144113( N ) = 144( T ) ⇒ Qmax = 14.1 < Q0 = 14.4( T ) nên cốt đai đặt theo cấu tạo c Cấu tạo cốt thép đai • Sử dụng cốt đai ɸ6, nhánh • Trong đoạn 1/4 dầm: Dầm có h = 650(mm) > 450(mm) nên Sct=min(h/3,500)=(217,500)=>s=200mm • Trong đoạn dầm sct=min(3h/4, 500)=((487.5,500)=>s=300mm A TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO CỐT THÉP CỘT I TÍNH CỐT THÉP DỌC CHO CỘT Phương pháp tính tốn a Vẽ biểu đồ tương tác khơng thứ ngun: Xét tiết diện đặt cốt thép đối xứng As=A’s thỏa mãn điều kiện Rs=R’s Đặt n = Với N x N ηe o Rs As a a' m = δ = = ; ;ξ = ;α = ; Rb bho ho Rb bho Rb bho ho ho + ξ ≤ ξ R n = ξ + ξ R ≤ ξ ≤ + δ n = ξ + α × PHẠM VĂN PHÚC 2( ξ − ξ R ) 1+ δ −ξR MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 40 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI + m = ξ (1 − 0.5ξ ) + (1 − δ )( α − 0.5n ) Để lập biểu đồ, cho δ, ξ R, α giá trị chọn sẵn, cho ξ thay đổi tính giá trị n m Mỗi cặp m,n cho điểm biểu đồ Với cột 30x30(cm), bê tơng B25 có Rn=14.5(MPa), thép CII có Rs=280(MPa) nên ξR=0.6 chọn a=4(cm), α=0.05 a(cm) 4 4 4 4 4 h(cm) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 δ 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 0.153846 ξ α 0.05 0.05 0.2 0.05 0.3 0.05 0.4 0.05 0.5 0.05 0.6 0.05 0.7 0.05 0.8 0.05 0.9 0.05 0.05 1.153846 n 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.718056 0.836111 0.954167 1.072222 1.253846 m 0.042308 0.137692 0.170385 0.193077 0.205769 0.208462 0.193515 0.168568 0.133622 0.088675 Tương tự cho α 0.1, 0.2, 0.3, 0.4, 0.5, 0.6 ta có biểu đồ tương tác hình vẽ: PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 41 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI BIỂU ĐỒ TƯƠNG TÁC CỘT 30x30 PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 42 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI BIỂU ĐỒ TƯƠNG TÁC CỘT 30x40 PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 43 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI b Trình tự tính tốn dựa vào biểu đồ tương tác: Chiều dài tính tốn cột l0 = ψ.l Với l - Chiều dài thực tế cột Khung nhiều tầng có liên kết cứng dầm cột, kết cấu sàn đổ tồn khối, có số nhịp nên có ψ = 0,7 Nội lực tính tốn Dựa vào kết nội lực từ 11 tổ hợp tải trọng theo ngun tắc chọn cặp nội lực: Nmax Mtư Mmax Ntư Mtư Ntư Tiết diện cột b x h Kiểm tra độ mảnh λ= lo < [ λ] b Kiểm tra ảnh hưởng uốn dọc lo h Nếu bé Có thể bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc cho cột khung Khi η = Độ lệch tâm tĩnh học e1 = M/N Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea = max ( 2cm, h/30, L/600) Kết cấu siêu tĩnh nên độ lệch tâm ban đầu e0 = max (e1,ea) Giả sử a = a' Chiều cao làm việc tiết diện h0 = h - a n= N N ηe o ; m= từ m, n dựa vào biểu đồ tương tác suy α Rb bho Rb bho2 Từ α có ta tính thép bảng PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 44 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG PHẠM VĂN PHÚC GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 45 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG I GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI TÍNH CỐT THÉP ĐAI CHO CỘT PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 46 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Do lực cắt cột tương đồi bé nên cốt đai cột thường bố trí theo cấu tạo Điều kiện đường kính cốt đai  25 φđ  = 6,25(mm) φđ ≥ max  φđ ≥ 4 ⇒  φ > 6mm φđ > 6mm  đ Chọn φđ = 8mm b 30cm  15 × 1,6 = 24(cm) đ 15φmin  Điều kiện bước đai S < 30cm ⇒ S < 30cm    Ht  340 = 56,67(cm)   Vậy chọn S = 20 cm Trong đoạn nối cột dọc bước đai S/3 - S/2 Chọn 10cm Các đai cột bố trí liên tục qua nút khung PHẠM VĂN PHÚC MSSV:0851031869 LỚP: XD08A3 Trang 47 [...]... tổ hợp, lấy bằng 0.9 Cụ thể đối với khung này cần tổ hợp với các trường hợp sau: TT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 PHẠM VĂN PHÚC CÁC TRƯỜNG HỢP TỔ HỢP Trường hợp Công thức TH1 1. 1xTT +1. 2xHT1 TH2 1. 1xTT +1. 2xHT2 TH3 1. 1xTT +1. 2xHT3 TH4 1. 1xTT +1. 2xHT4 TH5 1. 1xTT +1. 2xHT5 TH6 1. 1xTT +1. 2xHT6 TH7 1. 1xTT +1. 2xHT7 TH8 1. 1xTT+GT TH9 1. 1xTT+GP TH10 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT1+GT) TH 11 1.1xTT+0.9 (1. 2xHT2+GT)... 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT2+GT) TH12 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT3+GT) TH13 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT4+GT) TH14 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT5+GT) TH15 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT6+GT) TH16 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT7+GT) TH17 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT1+GP) TH18 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT2+GP) TH19 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT3+GP) TH20 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT4+GP) TH 21 1.1xTT+0.9 (1. 2xHT5+GP) MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 30 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI 22 23 24 I TH22 TH23 BAO 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT6+GP)... ra: gmtr =12 169.5(kg) =>G3=3900+9966+2566.5+2295.5 +13 19 +12 169.5=32 216 .5(kg) - G4: + Do sàn truyền vào : 2x5 01= 1002(kg) + Do dầm phụ truyền vào: R4/2+ 513 3/2=( 411 6 + 513 3)/2=4624.5(kg) + Do dầm dọc và tường trên dầm dọc gây ra:3900+7344 =11 2 44(kg) + Do mái trên gây ra: gmtr =12 169.5(kg) =>G4 =10 02+4624.5 +11 2 44 +12 169.5=29040(kg) - G5= rd + gct/4=983.75 +14 179/4=4528.5(kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3... P2=83x1.297x8x1.2x0.8x3.2=2646(kG) =>Pđ= 814 +2646=3460(kG) + Gió hút: • Tường cao 1m: k =1. 277=>P1=83x1.277x8x1.2x0.6x1= 611 ( kG) • Tầng mái trên cao 3.2m: k =1. 297=> P2=83x1.297x8x1.2x0.6x3.2 =19 84(kG) =>Ph= 611 + 19 84=2595(kG) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 28 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 PHẠM VĂN PHÚC GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 29 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI VIII XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: 1 Cách xác... truyền vào :18 00(kg) =>PD2 = 12 00 +18 00 +12 00 = 4200(kg) - PD3: + Do sàn truyền vào: 3x1200/4 +1. 5x2.5x150 =14 62.5(kg) + Do dầm phụ bên trái trục 3: 18 00(kg) + Do dầm phụ bên phải trục 3: 600 +10 57/2 =11 2 8.5(kg) =>PD3 =14 62.5 +18 00 +11 2 8.5=43 91( kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 15 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI - PD4: + Do sàn truyền vào: 300(kg) + Do dầm phụ truyền vào 846/2+600 =10 23(kg)... Bước khung B m 1. 2 8 1. 2 8 1. 2 8 1. 2 8 1. 2 8 1. 2 8 1. 2 8 Gió đẩy qđ kG/m 680 680 680 762 762 808 808 Gió hút qh kG/m 510 510 510 590 590 606 606 - Trên mái có tường cao 1m, và tầng mái trên cao 3.2 m nên ta quy tải trọng gió này thành lực tập trung đặt ở đỉnh nút khung: + Gió đẩy: • Tường cao 1m: k =1. 277=>P1=83x1.277x8x1.2x0.8x1= 814 (kG) • Tầng mái trên cao 3.2m: k =1. 297=> P2=83x1.297x8x1.2x0.8x3.2=2646(kG)... 846/2+600 =10 23(kg) =>PD4 = 300 +10 23 =13 23(kg) - Pd=2 81. 25(kg) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI 2 Hoạt tải 2: PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI 3 Hoạt tải 3: PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI 4 Hoạt tải 4: a Hoạt tải tầng trệt, 2, 4: - Tải phân... là: 1. 5x150=225(kg/m) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 20 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 - GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI Tải tập trung: + PD1=PD =18 00(kg) + PD3: • Do sàn truyền vào: 1. 5x2.5x150+4x150/2=862.5(kg) • Do dầm phụ truyền vào: Dầm phụ trục G: Dầm phụ trục H: =>PD3 = 862.5+ (10 57 +12 00)/2 =19 91( kg) + PD4: • Do sàn truyền vào: 300(kg) • Do dầm phụ truyền vào: (846 +12 00)/2 =10 23(kg) =>PD4 = 300 +10 23 =13 23(kg)... đó: n-hệ số vượt tải lấy n =1. 2 ki-hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo chiều cao tìm được bằng cách nội suy, để đơn giản cho tính toán và thiên về an toàn ở đây ta chọn hệ số k ở 2 tầng liên tiếp là như nhau C-hệ số khí động, Cđ=0.8, Ch=0.6 B- bước khung B=8m Tầng MĐTN Trệt 1 2 3 4 Mái Cao độ Z(m ) 0.0 1. 5 4.9 8 .1 11 . 3 14 .5 17 .7 Hệ số k 1. 067 1. 138 1. 196 1. 234 1. 267 KẾT QUẢ TẢI TRỌNG GIÓ... hình thang với ght=2x150=300(kg/m) dạng tam giác với gtg =1. 5x150=225(kg/m) PHẠM VĂN PHÚC MSSV:08 510 318 69 LỚP: XD08A3 Trang 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2 GVHD: TS CHUNG BÁC ÁI b Hoạt tải tập trung: - PD1: + Do sàn truyền vào:4x150=600(kg) + Do dầm phụ truyền vào: có giá trị là 12 00(kg) =>PD1 = 12 00+600 =18 00(kg) - PD2: + Do sàn truyền vào: 4x2x150 =12 00(kg) + Do dầm phụ bên trái trục 2 truyền vào: 12 00(kg) + Do dầm ... TT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 PHM VN PHC CC TRNG HP T HP Trng hp Cụng thc TH1 1. 1xTT +1. 2xHT1 TH2 1. 1xTT +1. 2xHT2 TH3 1. 1xTT +1. 2xHT3 TH4 1. 1xTT +1. 2xHT4 TH5 1. 1xTT +1. 2xHT5 TH6 1. 1xTT +1. 2xHT6... 1. 1xTT +1. 2xHT7 TH8 1. 1xTT+GT TH9 1. 1xTT+GP TH10 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT1+GT) TH 11 1.1xTT+0.9 (1. 2xHT2+GT) TH12 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT3+GT) TH13 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT4+GT) TH14 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT5+GT) TH15 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT6+GT)... 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT6+GT) TH16 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT7+GT) TH17 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT1+GP) TH18 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT2+GP) TH19 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT3+GP) TH20 1. 1xTT+0.9 (1. 2xHT4+GP) TH 21 1.1xTT+0.9 (1. 2xHT5+GP) MSSV:08 510 318 69