báo cáo quá trình reforming xúc tác

1 Mục Lục Lời mở đầu Chương I tổng quan lý thuyết 1. Mục đích, nghĩa của quá trình reforming xúc tác 2. Cơ sở hoá học của quá trình 3. Cơ chế phản ứng của quá trình 4. Xúc tác của quá trình………….……………………… 5.Động học của quá trình …………………………………. 6. Nguyên liệu và sản phẩm của quá trình………………… Chương II Công nghệ Reforming xúc tác 1.Các yếu tố ảnh hưởng của quá trình…………….…… 2.Quá trình reforming xúc tác với lớp xúc tác chuyển động Lời mở đầu Công nghiệp dầu khí là một ngành công nghiệp đã có những thay đổi và phát triển không ngừng, đặc biệt vào những năm của cuối thế kỷ 20. Công nghiệp dầu khí đã và đang trên đà phát triển và trở thành một ngành công nghiệp mũi nhọn. Bên cạnh đó là sự phát triển không ngừng của các quá trình chế biến dầu thô như quá trình Cracking xúc tác, quá trình Reforming xúc tác và nhiều quá trình khác, nhằm sản xuất ra xăng có chất lượng cao và hàng nghìn sản phẩm khác làm nguyên liệu cho các ngành công nghiệp khác. Sự có mặt của xúc tác trong mọi quá trình đều làm tăng hiệu suất của sản phẩm. Quá trình Reforming xúc tác chiếm vị trí quan trọng trong công nghệ chế biến dầu mỏ, lượng xăng của quá trình reforming xúc tác chiếm phần lớn trong tổng lượng xăng tiêu thụ trên thế giới. Quá trình reforming xúc tác đã và đang phát triển mạnh và ứng dụng rộng rãi trong nhiều lĩnh vực trên thế giới. Là một quá trình không thể thiếu được trong bất kỳ nhà máy chế biến dầu nào, nhà máy điện, công nghiệp chất dẻo, nhà máy sản xuất BTX Ngày nay, với sự phát triển khoa học kỹ thuật thì ngoài việc cải tiến dây chuyền công nghệ của quá trình reforming xúc tác để sản xuất ra xăng có trị số octan cao, người +3H2 (+ 50 KCal/mol) CH3 CH3 + 3H2(+51,6 Kcal/mol) + 3H2 (+ Q KCal/mol) R R CH3 + 3H2 nC7H16 + 4 H2 CH3 2 ta luôn tìm và chế tạo ra các chất xúc tác mới tốt hơn để cho năng suất và hiệu suất của sản phẩm ngày càng cao hơn. Chương I Tổng quan lý thuyết 1.Mục đích và ý nghĩa của quá trình Reforming xúc tác: Reforming xúc tác là một quá trình quan trọng trong các nhà máy chế biến dầu mỏ, nó nhằm : +sản xuất ra xăng có trị số octan cao (98÷ 100) +sản xuất các loại Hydrocacbon thơm.( Benzen, toluen, xelen (BTX) + thu khí hydro kỹ thuật (hàm lượng H 2 85%) 2. Cơ sở hóa học của quá trình Reforming xúc tác : Reforming xúc tác là quá trình biến đổi các thành phần hydrocacbon của nguyên liệu mà chủ yếu là naphten và parafin thành hydrocacbon thơm có trị số octan cao và cung cấp nguồn khí hydro kỹ thuật cho công nghệ làm sạch dầu mỏ. 2.1: Phản ứng dehydro hoá: a. Dehydro hoá cycloalkan tạo thành hydrocacbon thơm. b. Dehydro hoá dẫn xuất vòng 5 cạnh (cyclopentan) tạo thành hydrocacbon thơm. c. Dehydro hoá parafin tạo thành olefin: d. Dehydro hoá đóng vòng parafin hoặc olefin tạo hydrocacbon thơm. 2. 2 : Phản ứng izome hoá: a. Phản ứng izome hoá n-parafin tạo thành izo-parafin. n-C 7 H 16 2-metylhexan b. Phản ứng hydro izome hoá: C n H 2n → C n H 2n + H 2 CH3 + 3H2 C2H555 C2H5 CH3 CH3 N CH3 S + 3 Hepten-1 + H 2 2-metylhexan c. Phản ứng izome hoá alkyl cyclopentan thành cyclohexan. e. Phản ứng hydrocracking: C 9 H 20 + H 2 C 5 H 12 + C 4 H 10 C 9 H 20 + H 2 CH 4 + C 8 H 18 C n H 2n+2 + H 2 C m H 2m+2 + C p H 2p+2 (n =m+p) 2. 3: Nhóm các phản ứng tách các nguyên tố dị thể: + Hydrodenitơ hoá: + 5H 2 C 5 H 12 + NH 3 + Tách oxy R0H + H 2 RH + H 2 O + Hydrodesunfua hoá. + 4H 2 C 5 H 12 + H 2 S 2. 4: Phản ứng tạo cốc: Đó là phản ứng không mong muốn,vì nó làm giảm hiệu suất xăng,đồng thời cốc tạo thành sẽ gây ngộ độc xúc tác.Cần phải có những biện pháp để hạn chế tối thiểu phản ứng này. 3. Cơ chế phản ứng Reforming xúc tác. Có thể tóm tắt các phản ứng chính của quá trình reforming như sau: n C 7 H 16 aren + H 2 naphten aren + H 2 n-C 6 benzen + H 2 n-C 7 iso-C 7 d. Phản izome hoá alkyl thơm. M (-H2) - Trùng hợp Cốc 4 Sơ đồ quá trình chuyển hoá của n - hexan thành Benzen Trong đó M: là tâm kim loại A: là tâm axit nC 7 izo-C 7 E A =25kcal/mol. nC 7 Σ C 1 ÷ C 6 E A =45kcal/mol. Cốc E A =30kcal/mol. Ngoài các phản ứng chính ở trên, còn xảy ra một số phản ứng hydrocracking đáng kể như: C 9 H 20 + H 2 C 5 H 12 + C 4 H 10 C 9 H 20 + H 2 CH 4 + C 8 H 18 C n H 2n + 2 + H 2 C m H 2m +2 + C p H 2p + 2 (n=m+p) Ngoài các phản ứng chính, còn có một số phản ứng phụ kèm theo trong quá trình reforming xúc tác cũng có ảnh hưởng lợi hại nhất định. RSH + H 2 RH + H 2 S Các phản ứng trùng hợp hydrcacbon không no tạo thành các hợp chất olefin và polyolefin là đều không mong muốn: Parafin olefin polyolefin Phản ứng ngưng tụ tạo cốc gây ảnh hưởng không tốt đối với xúc tác: 4. xúc tác của quá trình Reforming : Xúc tác sử dụng cho reforming trong công nghiệp hiện nay là 0,3%Pt+0,3%Re mang trên Al 2 0 3 Xúc tác Pt/ Al 2 0 3 gọi là xúc tác hai chức năng:Pt mang chức năng oxy hóa khử, Al 2 0 3 là chất mang có tính axit. 5 4.1. Các yêu cầu đối với xúc tác reforming: + Xúc tác phải có độ chọn lọc cao. + Xúc tác phải có độ bền nhiệt và khả năng tái sinh tốt. + Xúc tác phải bền đối với các chất gây ngộ độc,như các hợp chất của S, N, O, nước, muối của các kim loại nặng và các tạp chất khác. + Xúc tác phải có độ ổn định cao (khả năng bảo toàn hoạt tính ban đầu trong suốt thời gian làm việc). + Xúc tác phải có giá thành hạ, dễ sản xuất. 4.2. Các nguyên nhân làm ngộ độc xúc tác: +ảnh hưởng do sự tạo cốc. + ảnh hưởng của các hợp chất lưu huỳnh. +ảnh hưởng của các hợp chất chứa nitơ. +ảnh hưởng của nước. + ảnh hưởng của các kim loại. 4.3. Các biện pháp tái sinh xúc tác: +Tái sinh xúc tác bằng phương pháp oxy hoá. +Tái sinh bằng phương pháp khử. +Tái sinh bằng phương pháp oxyclo hoá. 5. Động học của quá trình: + Các phản ứng thu nhiệt mạnh. +người ta chia xúc tác thành 3÷4 tầng. +có các lò đốt xen kẽ. +các phản ứng không xảy ra cùng một lúc. 6. Nguyên liệu và sản phẩm của quá trình reforming xúc tác : 6.1. Nguyên liệu của quá trình reforming xúc tác: 6 Nguyên liệu cho quá trình reforming xúc tác là phân đoạn xăng chưng cất trực tiếp có giới hạn nhiệt độ sôi từ 60÷ 180 0 C, xăng của quá trình cracking nhiệt hoặc có thể sử dụng phân đoạn xăng của quá trình thứ cấp. Trong thực tế công nghiệp chế biến dầu, tuỳ thuộc vào mục đích của quá trình reforming xúc tác để nhận xăng có trị số octan cao hay nhận các hydrocacbon riêng lẽ mà chọn giới hạn sôi của xăng làm nguyên liệu khác nhau. + Để sản xuất ra xăng có trị số octan cao, người ta sử dụng phân đoạn xăng có giới hạn sôi từ 85÷ 180 0 C, phân đoạn này cho phép sản xuất xăng có trị số octan cao và hạn chế được quá trình tạo cốc. + Để sản xuất ra hydrocacbon riêng lẽ, người ta sử dụng các phân đoạn xăng hẹp: * Để sản xuất benzen dùng xăng có nhiệt độ sôi từ 62÷ 85 0 C. * Để sản xuất toluen dùng xăng có nhiệt độ sôi từ 85÷ 120 0 C. * Để sản xuất xylen dùng xăng có nhiệt độ sôi từ 120÷ 140 0 C. 6.2. Sản phẩm của quá trình reforming xúc tác: Sản phẩm thu của quá trình reforming xúc tác bao gồm xăng có trị số octan cao, các hydrocacbon thơm (B,T,X)và hydro kỹ thuật, trong đó xăng có trị số octan cao là sản phẩm quan trọng nhất. a. Xăng có trị số octan cao. Xăng reforming xúc tác là loại xăng quan trọng nhất vì nó có hàm lượng các hợp chất thơm có trị số octan cao và ổn định. Hàm lượng sunfua và nhựa thấp. Nó có thể sử dụng ngay mà không cần qua công đoạn xử lý. Chất lượng của xăng phụ thuộc vào chất lượng nguyên liệu, tính chất của xúc tác cũng như chế độ công nghệ. Nếu xăng có cùng trị số octan thì xăng nhận được từ nguyên liệu có hàm lượng parafin thấp có thành phần phân đoạn nặng hơn so với xăng nhận được từ nguyên liệu có hàm lượng parafin cao. Xăng reforming xúc tác có thành phần chủ yếu là hydrocacbon thơm và parafin, hàm lượng hydrocacbon không no chiếm không quá 3%, lượng naphten không qúa 10%, còn lại là izo-parafin và aromatic. Bảng: Tính chất của xăng reforming xúc tác. Các thông số Hàm lượng parafin trong nguyên liệu(%) 65% <40% Trọng lượng riêng ở 20 0 C(g/cm 3 ) 0,785 0,783 0,796 0,772 Thành phần phân đoạn( 0 C) - Nhiệt độ sôi đầu 49 42 58 58 7 - Nhiệt độ sôi 10% - Nhiệt độ sôi 50% - Nhiệt độ sôi 90% - Nhiệt độ sôi cuối 82 135 172 202 76 137 170 214 97 141 171 199 110 141 168 205 Thành phần hoá học(% TL) - Hydrocacbon không no - Hydrocacbon thơm - Parafin + naphten 2,2 59,0 38,8 0,9 65,4 33,7 1,0 62 37 0,5 68,5 31 Trị số octan - Phương pháp môtơ MON - Phương pháp nghiên cứu RON 80 89 85 95 80 89 85 95 b. Sản phẩm hydrocacbon thơm. Hydrocacbon thơm nhận được từ quá trình reforming xúc tác là benzen, toluen, xylen (gọi tắt là B,T,X), được dùng làm nguyên liệu cho tổng hợp hữu cơ hoá dầu. * Từ benzen điều chế phenol, làm nguồn nguyên liệu để sản xuất sợi polyamit, capron, các hợp chất hoá học khác và dung môi cho ngành công nghiệp. * Từ m-xylen, điều chế được p-xylen dùng làm nguyên liệu để sản xuất sợi nilon polyeste. * Từ m-xylen điều chế được o-xylen, làm nguyên liệu để tổng hợp anhydric phtalic. c. Sản phẩm khí chứa hydro. Trong khí reforming xúc tác chứa 70÷ 90% thể tích hydro, khí này được sử dụng một phần để tuần hoàn lại thiết bị phản ứng, một phần đưa ra khỏi hệ thống làm sạch, rồi sử dụng cho một số quá trình như hydrocracking để sản xuất dầu nhờn. Đây là nguồn thu hydro rẽ tiền nhất trong tất cả các quá trình sản xuất hydro, khi quá trình reforming xúc tác phát triển thì thúc đẩy các quá trình sử dụng hydro phát triển theo. Thông thường, hàm lượng hydro thu được từ 81÷ 91% (thể tích) Chương II Công nghệ reforming xúc tác. 1. các yếu tố ảnh hưởng đến quá trình reforming xúc tác : 1.1. ảnh hưởng của nguyên liệu. Tùy theo mục đích của quá trình Reforming mà chọn nguyên liệu cho thích hợp.Để nhận xăng có trị số octan cao, thì chọn xăng nguyên liệu có nhiệt độ sôi khoảng 85÷ 180 0 C. Đặc biệt để nhận xăng có trị số octan 95÷ 100 thì sử dụng phân đoạn 105÷ 8 180 0 C. Nếu nhiệt độ thấp hơn 85 0 C (nguyên liệu nhẹ) thì khi bị hydrocracking sẽ tạo nhiều khí, là sản phẩm không mong muốn của quá trình. Nếu chọn có nhiệt độ sôi đến 220 0 C sẽ dẫn đến tăng cường phản ứng trùng hợp tạo ra cốc bám trên xúc tác, làm giảm hiệu quả của xúc tác. Các hợp chất phi hydrocacbon, đặc biệt là các hợp chất chứa lưu huỳnh, oxy, nitơ và các hydrocacbon không no có ảnh hưởng rất lớn đến quá trình. Vì các hợp chất này làm tăng tốc độ phản ứng tạo nhựa, cốc, gây độc xúc tác, làm giảm nhanh hoạt tính xúc tác. Nếu tổng hàm lượng naphten và aromat càn nhiều thì hiệu suất xăng càng cao.Để nhận hydrocacbon thơm BTX làm nguyên liệu cho tổng hợp hữu cơ hóa dầu người ta chọn xăng nguyên liệu có nhiệt độ sôi hẹp. 1.2. ảnh hưởng của áp suất. Quá trình reforming xúc tác đều có kèm theo quá trình tăng thể tích, như phản ứng khử hydro của naphten,phản ứng dehydro vòng hoá parafin . Theo quan điểm nhiệt động học, khi tăng áp suất sẽ cản trở quá trình tăng thể tích, có nghĩa là cản trở các phản ứng chính tạo hydrocacbon thơm. Nhưng nếu áp suất thấp sẽ thì phản ứng cracking xảy ra mạnh,dẫn đến tạo nhiều cốc,vì vậy người ta khống chế áp suất cao vừa phải để hàm lượng hydrocacbon thơm cao ,đồng thời tránh tạo nhiều cốc. Với công nghệ xúc tác chuyển động và tái sinh liên tục có thể thực hiện phản ứng ở áp suất thấp từ 3÷4 at.Với điều kiện này cân bằng phản ứng chuyển dịch về phía tạo nhiều hydrocacbon thơm,làm cho xăng có trị số octan cao. 1.3. ảnh hưởng của nhiệt độ. Quá trình reforming xúc tác được tiến hành trong điều kiện giới hạn nhiệt độ từ 470÷ 525 0 C. Khi điều kiện áp suất và tốc độ thể tích không đổi, nếu giảm nhiệt độ sẽ dẫn đến tăng hiệu suất xăng, giảm hiệu suất khí và giảm được sự tạo cốc, đồng thời giảm lượng hydrocacbon thơm. Ngược lại, nếu tăng nhiệt độ, dẫn đến sự tạo thành hydrocacbon thơm và giảm hiệu suất xăng, giảm nồng độ hydro trong khí tuần hoàn. Vì nhiệt độ cao, thuận lợi cho phản ứng hydro hoá và khử hydro vòng hoá, tạo ra hydrocacbon thơm. Song bên cạnh đó, cũng tăng cường các phản ứng hydrocracking làm cho hiệu suất khí tăng lên (hàm lương propan, etan, izobutan tăng), do vậy mức độ tạo cốc cũng tăng, Vậy, khi tăng nhiệt độ thì lượng hydrocacbon thơm tạo thành cũng tăng làm cho trị số octan của xăng cũng tăng. Nhưng nhiệt độ chỉ tăng đến một giới hạn cho phép, nếu tăng quá thì việc tạo cốc tăng, dẫn đến giảm hoạt tính và thời gian làm việc của xúc tác. 1.4. ảnh hưởng của lưu lượng nguyên liệu. 9 Khi tăng lưu lượng nguyên liệu hoặc giảm lượng xúc tác trong reactor sẽ làm tăng tốc độ nạp liệu riêng thể tích, giảm thời gian tiếp xúc của chất tham gia phản ứng và chất trung gian tới chất xúc tác, làm tăng hiệu suất xăng và tăng hàm lượng hydro trong khí tuần hoàn, giảm hiệu suất hydrocacbon thơm, dẫn đến trị số octan của xăng giảm. Khi tăng tốc độ thể tích (tăng lưu lượng) các phản ứng khử hydro của naphten, hydrocracking các parafin nặng, đồng phân hoá butan và pentan sẽ chiếm ưu thế và xảy ra nhanh hơn. Các phản ứng như khử hydro vòng hoá parafin, khử alkan và hydrocracking các hydrocacbon nhẹ sẽ xảy ra yếu hơn. Khi giảm tốc độ thể tích thì sẽ giảm hiệu suất yêu cầu của quá trình, nhưng lại tăng hàm lượng hydrocacbon thơm trong xăng sản phẩm, tăng hiệu suất khí, tăng tốc độ tạo cốc bám trên xúc tác. Nhưng nếu giảm tốc độ quá thấp không hiệu quả kinh tế vì phải tăng thể tích thiết bị phản ứng. 2.Quá trình reforming xúc tác với lớp xúc tác chuyển động: Công nghệ tái sinh liên tục (CCR): Đặc điểm : − Lớp xúc tác được chuyển dộng nhẹ nhàng, liên tục trong hệ thống thiết bị phản ứng với vận tốc vừa phải (trong khoảng 3- 10 ngày). − Toàn bộ hệ thống được vận hành liên tục. − Lớp xúc tác sau khi ra khỏi hệ thống phản ứng được đưa ra ngoài để tái sinh trong một hệ thống tái sinh riêng. Sau đó được quay trở lại hệ thống phản ứng. Sơ đồ công nghệ PLATFORMING của UOP: Thiết bị phản ứng được xếp chồng lên nhau . Xúc tác đi từ trên xuống qua hệ thống thiết bị phản ứng, sau đó tập trung lại và được nâng lên thiết bị tái sinh nhờ khí nâng. Sau khi tái sinh, chất xúc tác được đưa trở lại thiết bị phản ứng thứ nhất. Nhờ được lấy ra từng phần và tái sinh liên tục mà hoạt tính xúc tác ổn định cao hơn so với trong trường hợp lớp xúc tác cố định (công nghệ bán tái sinh). Công nghệ này hiện nay được sử dụng phổ biến hơn cả (chiếm 70% thị phần công nghệ CCR trên thế giới). Tuy nhiên cũng có nhược điểm là vận hành khó khăn do chiều cao hệ thống thiết bị phản ứng. 10  Bộ phận reactor( thiết bị phản ứng). Khối thiết bị phản ứng gồm 4 cái chồng lên nhau theo một trục thẳng đứng. Kích thước tăng dần từ trên xuống dưới và đều sử dụng thiết bị xuyên tâm. Trong mỗi thiết bị phản ứng có thiết kế riêng về ống xúc tác, bộ phận phân phối, bộ phận cách ly và các thiết bị khác sao cho phù hợp với quá trình chuyển động của xúc tác và các phản ứng hoá học xảy ra. Cấu tạo một lò phản ứng dạng ống thẳng với lớp xúc tác chuyển động dùng trong công nghệ CCR được mô tả trên hình sau: [...]... lò phản ứng reforming xúc tác Kích thước lò phản ứng thay đổi trong khoảng: Đường kính 1,5 – 3,5m, Chiều cao 4 – 12m, Thể tích lớp xúc tác 6 – 80 m3  Bộ phận lò tái sinh xúc tác Tái sinh xúc tác gồm 5 bước: +Đuổi hydrocarbon ra khỏi xúc tác bằng khí trơ +Thổi không khí nóng vào để đốt cốc +Tiến hành clo hoá xúc tác nhằm tăng hoạt tính xúc tác +Sấy chất xúc tác, đuổi hết O2 ra khỏi xúc tác bằng luồng... = 4902,483 - 4216,135 = 686,348 (kmol/h) * Lượng chất xúc tác cho quá trình là Thể tích xúc tác Vxt = Gc / ρc V0 (m3) Trong đó : V0 là tốc độ thể tích = 1,5h-1 ρC : Khối lượng riêng của nguyên liệu ở thể lỏng;ρC = 728,8 (kg/m3) Vậy VXT = 183.823,529 728,8 x 1,5 Lượng xúc tác: mXT = VXT x ρXT = 168,152 (m3) 19 Trong đó:ρXT khối lượng riêng xúc tác; ρXT = 550 ÷ 650 (kg/m3) ChọnρXT = 600 (kg/m3) Suy ra... liệu theo mol (kg xúc tác/ h.nguyên liệu) K1 Hằng số tốc độ phản ứng (1) được xác định bằng đồ thị (kg xúc tác/ h.pa.nguyên liệu) K2 Hằng số tốc độ phản ứng (2) được xác định bằng đồ thị[kg xúc tác/ h.nguyên liệu] K3 Hằng số tốc độ phản ứng (3) được xác định bằng đồ thị[kg xúc tác/ h.nguyên liệu] KP1, KP2 lần lượt là hằng số cân bằng hóa học của phản ứng (1), (2) được xác định theo phương trình sau : KP1... bên ngoài (kj/h)  Tính Q22: Nhiệt lượng Q22 do xúc tác mang vào lò phản ứng thứ hai chính là nhiệt lượng do xúc tác mang ra khỏi lò phản ứng thứ nhất Q22 = Q41 = 8696162,62 (kj/h)  TínhQ42 Giả thiết nhiệt độ tại lò phản ứng thứ hai giảm đi∆T = 600K Q42 = mXT2 CPxt T Trong đó: mxt2 lượng xúc tác ra khỏi lò phản ứng thứ hai CPxt: nhiệt dung riêng xúc tác ở T = 803 - 60 = 7430K CPxt = 22,08 + 8,91.10-3... đây sản phẩm khí được tách ra ở đỉnh gồm C 1,C2 và LPG qua thiết bị làm lạnh đưa vào thiết bị lắng tách (Light Ends) để tách riêng C1,C2 và LPG đưa về bể chứa sản phẩm;một phần cho tuần hoàn trở lại tháp (Recovery section).Ở đáy tháp ổn định(Stabilizer) sản phẩm lỏng reforming được tách ra đưa về bể chứa sản phẩm; một phần qua thiết bị gia nhiệt rồi tuần hoàn trở lại tháp Xúc tác chuyển động từ reactor... reactor thứ tư Xúc tác sau phản ứng được lấy ra từ đáy reactor thứ tư được khí tuần hoàn nâng lên đỉnh lò tái sinh (Regenerated Catalyst) lần lược qua bộ phận đốt cốc, bộ phận Clo hoá sau đó qua bộ phận khử bằng hydro Xúc tác sau tái sinh được khí tuần hoàn đẩy lên đỉnh reactor thứ nhất và tiếp tục tham gian phản ứng *Điều kiện làm việc của quá trình:  Bộ phận reactor (thiết bị phản ứng) và cột tách + Năng... = 343.13725 kpa Tỷ lệ H2/ RH : 2,5 kmol Phân bố xúc tác trong lò phản ứng lần lượt là 1/1,5/2,5/5 Thành phần nguyên liệu Khối lượng riêng ρ293 277 0,7288 0 T s đầu 3290K Thành phần phân đoạn T s 10% T0s 50% T0s 90% 3480K 3850K 4280K 0 0 T scuối 4530k % khối lượng P N A 50 38 12 2 Tính toán: 2.1 Các phản ứng chính xảy ra trong quá trình reforming xúc tác - Phản ứng chính chuyển hoá hydrocacbon naphten... có phương trình cân bằng nhiệt lượng: Q11 + Q21 = Q31 + Q41 + Q51 + Q61 Trong đó: Q11: Nhiệt lượng hỗn hợp khí nguyên liệu và khí tuần hoàn mang vào (kj/h) Q21: Nhiệt lượng do xúc tác mang vào lò phản ứng (kj/h) Q31: Nhiệt lượng do khí sản phẩm và khí tuần hoàn mang ra khỏi lò phản ứng (kj/h) Q41: Nhiệt lượng do xúc tác mang ra khỏi lò phản ứng (kj/h); Q51: Nhiệt lượng tổn thất do phản ứng reforming. .. hai Ta có phương trình cân bằng nhiệt lượng: Q12 + Q22 = Q32 + Q42 + Q52 + Q62 Trong đó: Q12: Nhiệt lượng hỗn hợp khí nguyên liệu và khí tuần hoàn mang vào (kj/h) Q22: Nhiệt lượng do xúc tác mang vào lò phản ứng (kj/h) Q32: Nhiệt lượng do khí sản phẩm và khí tuần hoàn mang ra (kj/h) Q42: Nhiệt lượng do xúc tác mang ra khỏi lò phản ứng (kj/h); Q52: Nhiệt lượng tổn thất do phản ứng reforming (kj/h) Q62:... đuổi hết O2 ra khỏi xúc tác bằng luồng khí trơ N 2 sau đó tiến hành hydro hoá để chuyển từ môi trường oxy hoá sang môi trường khử  Bộ phận ổn định Reforming từ bộ phận tách được nạp vào cột ổn định để điều chỉnh áp suất hơi của nó Reforming xúc tác sẽ được tách hydrocacbon nhẹ và ta thu sản phẩm ổn định Để điều chỉnh nhiệt độ của cột ổn định, ta dùng thiết bị đốt nóng khí cần nhiệt bổ sung Sản phẩm đáy . đích, nghĩa của quá trình reforming xúc tác 2. Cơ sở hoá học của quá trình 3. Cơ chế phản ứng của quá trình 4. Xúc tác của quá trình ……….……………………… 5.Động học của quá trình …………………………………. . Nguyên liệu và sản phẩm của quá trình ……………… Chương II Công nghệ Reforming xúc tác 1.Các yếu tố ảnh hưởng của quá trình ………….…… 2 .Quá trình reforming xúc tác với lớp xúc tác chuyển động Lời mở. đối với xúc tác: 4. xúc tác của quá trình Reforming : Xúc tác sử dụng cho reforming trong công nghiệp hiện nay là 0,3%Pt+0,3%Re mang trên Al 2 0 3 Xúc tác Pt/ Al 2 0 3 gọi là xúc tác hai