tkmh thiết kế ly hợp 2 đĩa ma sát khô cho xe tải 15 tấn khuyến mại thêm 1 bài ly hơp 1 dĩa

Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh Tổng quan li hợp Li hợp phận kết cấu ôtô đồng thời phËn hƯ thèng trun lùc cđa «t« Nã cã ảnh hởng tới việc vào số ôtô Sự sang số đổi cấp tốc độ ôtô đợc thực lúc xe chạy động làm việc Chính mà xuất lực va đập bánh tốc độ góc gài vào Sự cắt nối li hợp có ảnh hởng lớn tới lực nói I yêu cầu - công dụng phân loại li hợp 1/-Yêu cầu công dụng a- Yêu cầu: -Khi nối phải êm dịu không gây va đập hệ thống truyền lực -Tách phải dứt khoát để dễ gài số -Mô men quán tính phần bị động phải nhỏ -Ly hợp phải làm nhiệm vụ phận an toàn hệ số dự trữ phải nằm giới hạn cho phép -Điều khiển thuận lợi -Kết cấu đơn giản -Đảm bảo thoát nhiệt tốt b- Công dụng ly hợp : -Truyền đợc mô men xoắn lớn động mà không bị trợt điều kiện Muốn mô men ma sát sinh li hợp phải lớn mô men động truyền tới -Ly hợp khớp nối để truyền mô men xoắn từ trục khuỷu động đến c¸c cơm tiÕp theo cđa hƯ thèng trun lùc -Dïng tách nối động hệ thống truyền lực khëi hµnh, dõng xe, chun sè vµ phanh xe -HƯ thèng trun lùc c¬ khÝ víi hép số có cấp việc dùng ly hợp để tách tức thời động hệ thống truyền lực làm giảm va đập đầu bánh khớp gài làm cho trình đổi số đợc dễ dàng Khi nối êm động với làm việc với hệ thống truyền lực làm mô men xoắn bánh xe chủ động tăng lên tõ tõ Do vËy mµ xe khëi hµnh vµ tăng tốc đợc êm thuận Còn phanh xe đồng thời tách động khỏi hệ thống truyền lực làm cho động hoạt động liên tục (không chết máy) Do mà khởi động động nhiều lần Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh 2/-Phân loại cụm ly hợp : -Ly hợp đợc sử dụng loại ôtô thờng đợc chia làm loại theo cách sau: +Theo cách truyền mô men xoắn +Theo cách tạo lực ép +Theo trạng thái làm việc +Theo phơng pháp dẫn động điều khiển ly hợp 2-1-Phân loại ly hợp theo cách truyền mô men xoắn -Theo cách phân loại ly hợp đợc chia làm loại : a/-Ly hợp ma sát : *Khái niệm: Là loại ly hợp truyền mô men xoắn bề mặt ma sát *Phân loại ly hợp ma sát : -Theo hình dạng bề mặt ma sát gồm có : +Ly hợp ma sát hình đĩa +Ly hợp ma sát côn +Ly hợp ma sát loại tang trống -Hiện ly hợp ma sát hình đĩa đợc sử dụng rộng rÃi có kết cấu đơn giản, khối lợng phần bị động ly hợp tơng đối nhỏ -Hai loại ly hợp lại đợc sử dụng phần bị động ly hợp có trọng lợng lớn gây tải trọng động lớn tác dụng lên cụm chi tiết hệ thống truyền lực -Trong loại ly hợp ma sát hình đĩa ngời ta chia : +Theo số lợng đĩa ma sát có loại ly hợp đĩa, hai đĩa nhiều đĩa Trên ôtô thờng dùng loại ly hợp đĩa hai đĩa +Theo vật liệu làm bề mặt ma sát chia nh sau : -Atbet ®ång víi gang -Ferado ®ång víi gang -Hỵp kim gèm víi gang -ThÐp víi gang -Thép với thép +Theo đặc điểm môi trờng ma sát gồm có : -Ma sát khô -Ma sát ớt (bề mặt ma sát đợc ngâm dầu) -Loại ly hợp ma sát có u điểm kết cấu đơn giản , dễ chế tạo Tuy nhiên có nhợc điểm bề mặt ma sát nhanh mòn tợng trợt tơng đối chúng với trình đóng mở ly hợp thực chức Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh cấu an toàn Các chi tiết ly hợp bị nung nóng nhiệt tạo phần công ma sát Tuy ly hợp ma sát đợc sử dụng rộng rÃi đảm bảo đợc điều kiện làm việc -Hiện ôtô sử dụng rộng rÃi loại ly hợp đĩa ma sát khô (một hai đĩa) b- Ly hợp thuỷ lực : *Khái niệm : -Là loại ly hợp truyền mô men xoắn lợng dòng chất lỏng (thờng dầu) -Ly hợp thuỷ lực đợc nghiên cứu hoàn thiện -Ưu điểm loại ly hợp làm việc bền lâu, giảm đợc tải trọng động tác dụng lên hệ thống truyền lực dễ tự động hoá trình điều khiển xe -Nhợc điểm chế tạo khó, giá thành cao, hiệu suất trun lùc nhá hiƯn tỵng trỵt -Ly hỵp thuỷ lực đợc sử dụng ôtô Hiện đợc sử dụng số loại xe ôtô du lịch cỡ nhỏ Tuy nhiên tơng lai đợc sử dụng rộng rÃi đặc loại xe vận tải hạng nặng c- Ly hợp điện từ : -Là loại ly hợp truyền mô men xoắn nhờ tác dụng từ trờng nam châm điện Loại ly hợp đợc sử dụng xe d- Ly hợp loại liên hợp : -Là loại ly hợp truyền mô men xoắn cách kết hợp loại Thờng ly hợp thuỷ lực đợc dùng loại xe 2-2-Phân loại ly hợp theo phơng pháp tạo lực ép -Theo cách tạo lực ép lên đĩa ly hợp đợc chia làm loại : a-Ly hợp lò xo nén : -Là loại ly hợp dùng lò xo tạo lực ép lên đĩa ép -Ly hợp lò xo nén loại lò xo bố trí xung quanh (các lò xo bố trí đờng tròn thành hai vòng) lò xo bố trí trung tâm (một hai lò xo) -Theo đặc điểm kết cấu lò xo nén có loại lò xo xoắn trục, lò xo kiểu đĩa lò xo đĩa côn -Loại ly hợp lò xo nén bố trí xung quanh đợc sử dụng phổ biến hiên loại ôtô có u điểm nhỏ, gọn, tạo ®ỵc lùc Ðp lín, ®é tin cËy cao b- Ly hợp điện từ : - Lực ép đợc tạo lực điện từ Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh c- Ly hợp bán ly tâm : -Là loại ly hợp mà lực nén sinh lực ly tâm khối lợng quay -Loại có kết cấu pơhức tạp nên sử dụng số ôtô du lịch nh ZIL110, POBEDA d- Ly hợp ly tâm: -Là loại ly hợp mà lực nén sinh lực ly tâm khối quay lọai đ ợc sử dụng 2-3-Phân loại ly hợp theo trạng thái làm việc: +Theo trạng thái làm việc ly hợp đợc phân làm hai loại : -Ly hợp đóng : loại đợc sử dụng hầu hết ôtô -Ly hợp mở : đợc sử dụng số loại máy bánh nh : C-10, C-80 2-4- Phân loại ly hợp theo phơng pháp dẫn động điều khiển: +Theo phơng pháp ly hợp đợc chia làm loại : -Ly hợp ®iỊu khiĨn tù ®éng -Ly hỵp ®iỊu khiĨn cìng : loại để điều khiển ngời ta phải tác dụng lực cần thiết lên hệ thống dẫn động điều khiển ly hợp Loại đợc sử dụng hầu hết ôtô dùng ly hợp trạng thái đóng Theo đặc điểm kết cấu nguyên lý làm việc hệ thống dẫn động điều khiển có loại đẫn đôngj : +Dẫn động ®iỊu khiĨn b»ng c¬ khÝ +DÉn ®éng ®iỊu khiĨn thuỷ lực (dầu) +Dẫn động điều khiển trợ lực Tức tác dụng ngời lái có tác động trợ lực để ngời lái điều khiển ly hợp đợc dễ dàng Theo đặc điểm cấu tạo trợ lực trợ lực khí (lò xo), trợ lực khí nén trợ lực thuỷ lực Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh Thiết kế môn học I)Xác định mô men ma sát Tính toán loại ly hợp ma sát nhằm mục đích xác định số lợng kích thớc bề mặt ma sát cần thiết để truyền mô quay động cơ, xác định lực ép lên bề mặt ma sát, xác định tỷ số truyền cấu điều khiển ly hợp, nh xác định kích thíc cđa c¸c chi tiÕt kh¸c KÝch thíc cđa ly hợp đợc xác định từ sở truyền mômen quay lớn mômen quay động Sở dĩ phải tính ly hợp theo mômen quay lớn mômen quay động để đảm bảo truyền hết mômen quay động đến hệ thống truyền lực trờng hợp đĩa ma sát bị nhớt rơi vào, bề mặt ma sát bị hao mòn lò xo ép tính đàn hồi Mô men xoắn lín nhÊt cã thĨ trun qua bé ly hỵp: Mm = β * Me max Trong ®ã : Mm : mô men ma sát ly hợp Me max : mô men xoắn động : hệ số dự trữ ly hợp =1,3ữ1,75(đối với ô tô du lịch) Me max =14.6 (kG.m) = 146 (N.m) chän : β = 1.7 Vì phảI chọn hệ số > để đảm bảo truyền hết mô men động trờng hợp Tuy nhiên không đợc lớn để tránh tăng kích thớc đĩa bị động tránh cho hệ thống truyền lực bị tải ⇒ Mm = 1.7* 146 = 248.2 (N.m) II) X¸c định kích thớc đĩa bị động 1) Thiết kế sơ bộ: Rtb: Bán kính trung bình ( bán kính điểm đặt lực ép tổng hợp ) Đợc xác định theo công thức: R + R2 Rtb = R2: Bán kính đĩa ma sát R1: Bán kính đĩa ma sát - Khi thiết kế chọn sơ đờng kíng đĩa ma sát theo công thức kinh nghiệm sau: D2 = * R2 = 3.16 * M e max C C: HÖ sè kinh nghiÖm - C = 4.7 (Đối với ôtô ) Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh 146 D = * R = 3.16 * = 17.61 (cm) 2 4.7 R2 = 8.8 (cm) = 0.088 (m) (KÝch thíc đĩa bị động) -Mặt khác D2 bị giới hạn đờng kính ngoàicủa bánh đà động thiết kế gặp trờng hợp D2 lớn đờng kính bánh đà phải chọn lại cách giảm D2 tăng số đôi bề mặt ma sát ( số đĩa bị động ) -Bán kính đĩa đợc chọn theo c«ng thøc: R1 = 0.6 *R2 =0.6 * 8.8 = 5.28 ( cm ) = 0.052(m) Rtb = 7.04( cm ) =0.07 (m) Chọn số lợng đĩa: Chọn sơ bé i = b: BỊ réng tÊm ma s¸t gắn đĩa bị động đợc tính theo công thức: b = R2 - R1 =3.522 ( cm ) =0.035 (m) R2, R1: Là bán kính đĩa ma sát -Chọn bề mặt ma sát Thép với phê-ra-đô chọn: [ q ] = 200000 (N/m 2) [ q ] : áp lực riêng cho phép bề mặt ma sát -Tính lực nén tổng cộng: P P= β M e max = 5871 (N) µ Rtb i = 0.3 (Hệ số ma sát) *Tính toán phần then hoa đĩa bị động : Đợc chọn theo trục sơ cấp hộp số có tham số sau đây: -Số lợng may-ơ: n=1 -Số then hoa may-ơ: Z = 10 -Đờng kính may-ơ: D = 0.1 (m) -Đơng kính may-ơ: d = 0.04 (m) -Mô đun răng: m = d/z = 0.005 (m) -Chiều cao then hoa: h = m = 0.05 (m) (Vì chọn dạng thân khai ) -Chiều dài then hoa: l = 0.02 (m) Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh (Then hoa đĩa bị động) 2).Kiểm tra hiệu chỉnh: a) Kiểm tra theo áp suất cho phÐp: q= P 2 π ( R2 − R1 ) i = 5871 = 188394 ( N / m ) 2 3.14 ( 0.088 − 0.052 ).2 VËy q < [q] = 200000 (N/m2) b) KiÓm tra theo công trợt riêng: *Xác định công trợt sinh trình đóng ly hợp Khi đóng ly hợp xảy hai trờng hợp: - Đóng ly hợp đột ngột tức để động làm việc số vòng quay cao đột ngột thả bàn đạp ly hợp Việc khởi động động nh dẫn đến dật lớn, đặc biệt với nhng li hợp có hệ số dự trữ lớn Trờng hợp không tốt nên phải tránh - Đóng ly hợp cách êm dịu: ngời lái thả từ từ bàn đạp ly hợp xe khởi động chỗ làm tăng thời gian đóng ly hợp làm tăng công trợt sinh trình đóng ly hợp Trong sử dụng thờng sử dụng phơng pháp nên ta tính công trợt sinh trờng hợp *Tính toán công trợt đóng mở ly hợp chia làm giai đoạn: -Giai đoạn 1: Khi ôtô bắt đầu khởi động mô men ly hợp tăng từ đến M a Công động giai đoạn với thời giạn t1 tiêu tốn cho trợt nung nóng ly hợp L =M a m at -Giai đoạn 2: Tăng mô men ly hợp đến giá trị trợt ly hợp Công động giai đoạn với thời gian t2 dùng để tăng tốc độ trục bị động ly hợp để nối chúng với hệ cản chuyển động ôtô 2 L = J (ω − ω ) + M (ω − ω )t 2 a m a a a m *Công trợt toàn ly hợp là: L = L1+L2 t L = M a (ω m − ω a ). + t  + J a (ω m − ω a ) (1) 2  Ma: Mô men cản chuyển động qui dẫn trục ly hỵp M a = (G.ψ + k F V ) rbx (2) i h i f i G: Trọng lợng toàn ôtô - G = 13860(N) : Hệ số cản tổng cộng đờng- =0.16 V: Vận tốc xe đóng ly hợp - V = (km/h) (Do ôtô bắt đầu chuyển động) rbx: Bán kính làm việc bánh xe.- rbx = 0.35 (m) ih: Tû sè trun cđa hép sè- Do ôtô băt đầu chuyển động để giảm công trợt ngời lái xe thờng khởi động tỷ số truyền thấp Do ®ã chän ih = i1 = 3.416 if: Tû sè trun cđa hép sè phơ- if =1 (Do kh«ng cã hép sè phơ ) KÕt cÊu tÝnh to¸n «t« Ph¹m Tn Anh i0: Tû sè trun cđa trun lực chính- i0 = 4.388 *Thay vào công thức (2) ta tìm đợc: Ma = 51.78 (Nm) m: Tốc độ góc trục khuỷu đóng ly hợp có thẻ tính tốc độ ứng với mô men xoắn lµ lín nhÊt ωm = 3500*2*3.14/60 = 366 (rad/s) ωa: Tốc độ góc trục ly hợp a = (Do ôtô khởi động chỗ ) Ja: Mô men quán tính ôtô qui dẫn trục ly hợp rbx G Ja = = 0.77 (N.s2) g (ih i f i0 ) t1: Khoảng thời gian đóng ly hợp Trong thời gian mô men ly hợp tăng từ đền Ma t1 = Ma (3) K K: Hệ số tỷ lệ kể đến mức độ tăng mômen MLH đóng li hợp K =100 (Nm/s) *Thay vào (3) ta đợc: t1 = 0.5 (s) t2: Khoảng thời gian tăng mômen li hợp đến giá trị trợt li hợp t2 = 2.J a (ω m − ω a ) = 2.37 (s) K (Đối với xe K = 100(Nm/s) *Thay vào công thức (1) ta tìm đợc công trợt toàn li hợp là: L = 26555 (N.m) =26555 (J) l0 = *Tính Công trợt riêng: L = 852027 (J/m2) ( R R12 ).i 2 -Công trợt riêng cho phép xe du lịch là: [l0] =1100000 (J/m2) VËy l0 < [l0] c) KiÓm tra øng suất dập then hoa: d = M e max = 20.68*106 (N/m2) n.Z rtb h.l.α VËy σd < [σd] = 35*106 (N/m2) α = 0.75 (HÖ số tính đến phân bổ tải trọng không đều) III) Tính toán đĩa ép: Mỗi lần đóng ly hợp xe chuyển động, công trợt sinh biến thành nhiệt nung nóng chi tiết tiếp xúc với đĩa bị động Để đảm bảo điều kiện làm việc cho chi tiết nêu phải khống chế độ gia tăng nhiệt độ T sau lần khởi hành, sau lần cắt nối li hợp -khối lợng đĩa ép đợc tính nh sau: m≥ γ L C.[∆T ] γ: HÖ sè xác định phần công trợt biến thành nhiệt nung nóng chi tiết Kết cấu tính toán ôtô = Ph¹m TuÊn Anh = 0.5 * ΣB ΣB = (Số lợng đĩa bị động) 1.2 P n1 Ne max = 704 (N) L: Công trợt C: NhiƯt dung riªng cđa thÐp C = 490 (J/kg.dé) [T]: Độ gia tăng nhiệt độ cho phép sau lần đóng nối ly hợp để khởi hành [T] = 13 (độ) *Thay vào ta đợc: m 2.08 (kg) IV) Tính toán lò xo: Để tạo lực nén P dùng nhiều lò xo hình trụ bố trí vòng tròn có bán kính Rtb Tải trọng tác dụng lên lò xo để tạo lùc nÐn P lµ: Ne = P/n1 = 587 (N) P: Lùc nÐn tæng céng P = 5871 (N) n1: Sè lß xo Ðp Chän: n1 = 10 Khi cắt li hợp, đĩa ép dịch đoạn S nén tiếp lò xo, tải trọng lớn tác dụng lên lò xo là: N e max = *Chọn khoảng dịch chuyển ®Üa Ðp lµ: x = 1.5 (mm) +).Chän vËt liƯu làm lò xo dây thép lò xo cấp 1, giả sử đờng kính dây lò xo khoảng từ 4ữ6 (mm) Tra bảng ta đợc bk = 1600 (N/mm2) -øng st tiÕp giíi h¹n: [τx] = 0.3σbk = 480 (N/mm2) +).Chọn c = D/d = 5, tra bảng tìm đợc hệ số xét đến độ cong dây lò xo: k = 1.29 +) Đờng kính dây lò xo là: d 1.6 k N e max c (mm) [t ] x ⇒d ≥ 4.9 (mm) LÊy d = (mm) Đơng kính lò xo: D = c.d = 5*5 =25 (mm) +).Tính số vòng làm viƯc cđa lß xo: i i= x.G.d 8.c ( N e max − N e ) x: ChuyÓn vị làm việc lò xo x = (mm) G: Mô đun đàn hồi trợt G =8.104 (N/mm2) d: Đờng kính dây lò xo d = (mm) c: Tỷ số đờng kính lò xo đờng kính dây lò xo c=5 Tìm đợc : i = 6.5 (vßng) +).Sè vßng thùc cđa lß xo: i0 = i +1.5 = (vòng) (Kể thêm vòng đầu mút) Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh +).Chuyển vị lớn lò xo (kể từ cha chịu tải đến lúc đạt Ne max) λ= 8.N e max D i G.d = 12 (mm) +).Bíc cđa vßng lß xo cha chịu tải: t = d + /i + : Khe hở vòng lò xo chịu lực lín nhÊt Ne max δ = 0.1*d = 0.5 (mm) t = 6.64 (mm) +) Chiều dài lò xo lúc cha chịu tải: H0 = (i0 0.5).d + i(t – d) = 50.2 (mm) Ne *KiÓm tra sù ổn định lò xo: H0 = 2.04 < Do lò xo không cần đặt D ống để khỏi bị oằn (mất ổn định) V) Tính đòn mở: Muốn cắt mở đợc li hợp cần phải tác dụng lên đòn mở lực lớn lực nén tổng cộng lò xo trờng đĩa ép dịch chuyển đoạn x *Chọn số đòn mở là: nđ = *Mỗi đòn mở chịu lực là: Q = -Tỷ số i = 1.2 * P 1.2 * 5871 = = 1007 n d i * 2.33 (N) e ph¶i tho¶ m·n điều khiển khả chống uấn f -Chọn: e = 70 (mm); f = 30 (mm) ⇒ Q = 1007 (N) ⇒ i = 2.33 10 KÕt cÊu tÝnh toán ôtô Phạm Tuấn Anh (Biểu đồ mô men) *Từ biểu đồ mô men ta thấy mặt căt nguy hiểm mặt cắt A-A -Ta có mômen chống uấn mặt cắt A-A là: 40 * 25 40 * 12 Wu = − = 3206 (mm3) 6 -ứng suất uấn lớn mặt cắt A-A là: σu = M u 70490 = = 22 (N/mm2) = 220 (kG/cm2) < [ σ ] u = 600 kG/cm2 Wu 3206 VI) Tính toán cấu điều khiển: -Chọn cấu điểu khiển đóng mở li hợp cÊu ®iỊu khiĨn b»ng thủ lùc *Tû sè trun tõ bàn đạp đến đĩa ép là: a c e d  itk =   b d f  d1    -Khi chän ph¬ng ¸n ®Ĩ tÝnh to¸n thiÕt kÕ tû sè trun cđa cấu phải thoả mÃn yêu cầu sau đây: +Phù hợp với cấu tạo +Hạn chế đến mức thấp số lợng khâu khí để nâng cao hiệu suất +Hành trình bàn đạp lực tác dụng lên bàn đạp phải nằm phạp vi cho phép +Tải trọng tác dụng lên chi tiết phải nhỏ *Trên sở ta chọn kích thớc khâu nh sau: a = 600 (mm) c = 150 (mm) d1 = 20 (mm) -Thay vµo ta tìm đợc tỷ số truyền lực là: b = 100 (mm) d = 100 (mm) d2 = 30 (mm) itl = 45.9 dÉn ®éng ®iỊu khiĨn b»ng thủ lùc Xy lanh công tác Xy lanh 11 Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh *Kiểm chứng điều chỉnh: +).Hành trình bàn đạp ly hợp: S bd = x.itl + S x: Hành trình dịch chuyển đĩa ép S: Hành trình tự bàn đạp a c d ∆S = ∆  b d  d1  x = (mm)   :Khe hở đầu đòn mở b¹c më ⇒ ∆S = 59 (mm) Sbd = 150 (mm) (Thoả mÃn ) = (mm) +).Lực tác dụng lên bàn đạp li hợp: Pbd = : HiƯu st trun lùc 1.2 P = 180 (N) i.η = 0.85 +)Công mở li hợp: A= P + 0.2 P x = 12 (J) x: Hµnh trình dịch chuyển đĩa ép x = 0.002 (m) P = 5871 (N) VËy A < 30 (J) Do nghiên cứu thiết kế trợ lực VII) Thiết kế cấu giảm chấn li hợp: Để giảm dập tắt dao ®éng xo¾n cđa trơc khủu trun cho hƯ thèng trun lực, ngời ta lắp đặt cấu giảm chấn cho li hợp Mô men xoắn cực đại truyền đến trục li hợp theo điều kiện bán là: M max = Gϕ ϕ rbx i i h1 Gϕ: Träng lợng bám xe ôtô G = 7300 (N) : Hệ số bám mặt đờng = 0.8 rbx: Bán kính trung bình bánh xe rbx = 0.35 (m) i0: Tû sè truyÒn lùc chÝnh i0 = 4.38 ih1 : Tû sè trun sè cđa hép sè ih1 = 3.41 ⇒ Mmax = 136 (Nm) -Lùc nÐn lín lò xo là: N max = M max n1 R1 (N) 12 Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh n1: Số lợng lò xo giảm chấn R1:Bán kính vị trí lò xo giảm chấn Nmax = 454 (N) n1 = R1 = 0.05 (m) *Thiết kế lò xo giảm chấn với số liƯu sau: -Lùc nÐn lín nhÊt: Nmax = 454 (N) -Lùc nÐn nhá nhÊt: Nmim = (N) -Chun vÞ làm việc lò xo: x = (mm) +).Chọn vật liệu làm lò xo dây thép lò xo cấp 1, giả sử đờng kính dây lò xo khoảng từ 4ữ6 (mm) Tra bảng ta đợc bk = 1600 (N/mm2) -øng st tiÕp giíi h¹n: [τx] = 0.3σbk = 480 (N/mm2) +).Chän c = D/d = 5, vµ tra bảng tìm đợc hệ số xét đến độ cong dây lò xo: k = 1.29 +) Đờng kính dây lò xo là: d 1.6 k N e max c (mm) [t ] x ⇒d ≥ 3.9 (mm) Lấy d = (mm) Đơng kính lò xo: D = c.d = 5*4 =20 (mm) +).TÝnh sè vòng làm việc lò xo: i i= x.G.d 8.c ( N e max − N e ) x: Chuyển vị làm việc lò xo x = (mm) G: Mô đun đàn hồi trợt G =8.104 (N/mm2) d: Đờng kính dây lò xo d = (mm) c: Tỷ số đờng kính lò xo đờng kính dây lò xo c=5 Tìm đợc : i = 3.5 (vòng) +).Số vòng thực lß xo: i0 = i +1.5 = (vßng) (KĨ thêm vòng đầu mút) +).Chuyển vị lớn lò xo (kể từ cha chịu tải đến lúc đạt Ne max) = 8.N e max D i = (mm) G.d t = d + λ/i + δ +).Bíc cđa vßng lß xo cha chịu tải: 13 Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh : Khe hở vòng lò xo chÞu lùc lín nhÊt Ne max δ = 0.1*d = 0.4 (mm) ⇒ t = 5.27 (mm) +) ChiỊu dµi lò xo lúc cha chịu tải: H0 = (i0 0.5).d + i(t – d) = 22 (mm) *KiÓm tra ổn định lò xo: H0 = 1.12 < Do lò xo không cần đặt D ống để khỏi bị oằn (mất ổn định) VIII) TÝnh to¸n mét sè chi tiÕt chđ u cđa ly hợp a) Tính toán đinh tán: Để giảm kích thớc ly hợp , ly hợp làm việc điều kiện ma sát khô chọn vật liệu có hệ số ma sát cao Đĩa bị động gồm ma sát xơng đĩa thờng chế tạo thép bon trung bình cao ( thép 50 85 ) chiều dày xơng đĩa thuờng chọn ( 1,5 ữ mm) Chiều dày ma sát thòng chọn từ ữ mm Vật liệu ma sát thờng loại phê đô ( phê đo đồng át pét đồng ) Tấm ma sát đợc gắn với xơng đĩa bị động đinh tán Vật liệu đinh tán đồng nhôm có đờng kính d = ( 4-5 ) mm Giả sử đinh tán đợc bố trí đĩa theo vòng tròn có bán kính r = 0.05 (m) -Chọn số lợng đinh tán là: n = 12 -Vật liệu chế tạo đinh tán nhôm có: []c = 25 (N/mm2) [σ]d = 75(N/mm2) *Lùc t¸c dơng lín lên đinh tán là: P = Mx = 413 (N) n.r Mx: Mô men xoắn lớn trơc li hỵp Mx = 248 (Nm) -Gäi sè bỊ mặt chịu cắt i: i=2 -Đơng kính đinh tán theo điều kiện cắn thân đinh là: d 4.P = 3.25 (mm) i. [ ] c (1) -Đờng kính đinh tán theo điều kiện dập đinh là: d P = 3.67 (mm) s.[σ ] d (2) s: ChiỊu dÇy cđa xơng đĩa s = 1.5 (mm) -Từ điều kiện (1) (2) chọn đờng kính đinh tán: d = (mm) Tài liệu tham khảo 14 Kết cấu tính toán ôtô Phạm Tuấn Anh 1- Thiết kế tính toán ôtô Tác giả Nguyễn Hữu Cẩn Hà Nội 1986 2- Kết cấu tính toán ôtô Tác giả Trịnh Chí Thiện Tô Đức Long Nguyễn Văn Bang – Hµ Néi 1984 3- “ ThiÕt kÕ chi tiết máy - Tác giả Nguyễn Trọng Hiệp Hà Nội 1998 4- Lý thuyết ôtô Tác giả Nguyễn Ngọc Lẫm Hà Nội 1984 5- Sức bền vật liệu Tác giả Nguyễn Xuân Lựu Hà Nội 1998 6- Sổ tay công nghÖ “ 15 ... loại ly hợp ma sát : -Theo hình dạng bề mặt ma sát gồm có : +Ly hợp ma sát hình đĩa +Ly hợp ma sát côn +Ly hợp ma sát loại tang trống -Hiện ly hợp ma sát hình đĩa đợc sử dụng rộng rÃi có kết cấu... theo c«ng thøc: R + R2 Rtb = R2: Bán kính đĩa ma sát R1: Bán kính đĩa ma sát - Khi thiết kế chọn sơ đờng kíng đĩa ma sát theo công thức kinh nghiệm sau: D2 = * R2 = 3 .16 * M e max C C: HƯ sè kinh... nam châm điện Loại ly hợp đợc sử dụng xe d- Ly hợp loại liên hợp : -Là loại ly hợp truyền mô men xoắn cách kết hợp loại Thờng ly hợp thuỷ lực đợc dùng loại xe 2- 2-Phân loại ly hợp theo phơng pháp