thiết kế hệ thông ly hợp xe tải 8 tấn ( kèm bản vẽ )

TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI BỘ MÔN ÔTÔ THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đề tài : THIẾT KẾ HỆ THỐNG LY HỢP Giáo viên hƣớng dẫn : Lƣu Văn Tuấn Sinh viên thực Lớp ô tô : La Việt Hùng : Hà Nội - 2009 K49 Trang MỤC LỤC Lời nói đầu Chƣơng : Tổng quan hệ thống ly hợp ôtô Công dụng, phân loại yêu cầu ly hợp Cấu tạo nguyên lý làm việc ly hợp loại đĩa ma sát khô 11 Chƣơng : Lựa chọn phƣơng án thiết kế 15 Các thông số tham khảo xe ôtô tải 15 Lựa chọn kết cấu cụm ly hợp lắp số xe ôtô 18 Lựa chọn phƣơng án dẫn động điều khiển ly hợp loại đĩa ma sát 22 Chƣơng : Nội dung thiết kế tính tốn 32 Xác định mơmen ma sát ly hợp 32 Xác định kích thƣớc ly hợp 32 2.1 Xác định bán kính ma sát trung bình đĩa bị động 32 2.2 Xác định số lƣợng đĩa bị động 32 Xác định cơng trƣợt sinh q trình đóng ly hợp 35 3.1 Xác định công trƣợt ly hợp khởi động chỗ 35 3.2 Xác định công trƣợt riêng 36 3.3 Kiểm tra theo nhiệt độ chi tiết 37 Tính tốn sức bền số chi tiết chủ yếu ly hợp 39 4.1 Tính sức bền đĩa bị động 39 4.2 Tính sức bền moayơ đĩa bị động 43 4.3 Tính sức bền lị xo ép ly hợp 44 4.4 Tính sức bền lị xo giảm chấn ly hợp 48 4.5 Tính sức bền chi tiết truyền lực tới đĩa chủ động 52 4.6 Tính sức bền trục ly hợp 52 4.7 Tính sức bền địn dẫn động 56 Tính toán hệ thống dẫn động ly hợp 65 5.1 Tính cụm sinh lực 70 5.2 Xác định hành trình bàn đạp 77 5.3 Tính van phân phối 79 Chƣơng : Quy trình cơng nghệ gia cơng chi tiết 84 Tài liệu tham khảo 95 LỜI NÓI ĐẦU Trên giới nhƣ nƣớc ta, kinh tế quốc dân ln địi hỏi chun chở khối lƣợng hàng hóa, hành khách lớn với phát triển kinh tế lƣợng hàng hóa, hành khách yêu cầu đƣợc chuyên chở ngày lớn Vì thế, để tạo điều kiện cho kinh tế phát triển địi hỏi ngành giao thơng vận tải phải không ngừng phát triển quy mô chất lƣợng Ở Việt Nam việc phát triển ngành ôtô đƣợc Đảng Nhà nƣớc quan tâm Về quan điểm phát triển : - Công nghiệp ôtô ngành Công nghiệp quan trọng cần đƣợc ƣu tiên phát triển để góp phần phục vụ có hiệu q trình cơng nghiệp hóa, đại hóa xây dựng tiềm lực an ninh, quốc phòng đất nƣớc - Phát triển nhanh ngành Công nghiệp ôtô sở thị trƣờng hội nhập với kinh tế giới ; lựa chọn bƣớc phát triển thích hợp, khuyến khích chun mơn hóa - hợp tác hóa nhằm phát huy lợi thế, tiềm đất nƣớc ; đồng thời tích cực tham gia q trình phân công lao động hợp tác quốc tế ngành Công nghiệp ôtô - Phát triển ngành Công nghiệp ôtô phải gắn kết với tổng thể phát triển công nghiệp chung nƣớc chiến lƣợc phát triển ngành liên quan đƣợc phê duyệt, nhằm huy động phát huy tối đa nguồn lực thành phần kinh tế, doanh nghiệp nhà nƣớc giữ vai trị then chốt - Phát triển ngành Cơng nghiệp ôtô sở tiếp thu công nghệ tiên tiến giới, kết hợp với việc đẩy mạnh hoạt động nghiên cứu - phát triển nƣớc tận dụng có hiệu sở vật chất, trang thiết bị có, nhằm nhanh chóng đáp ứng nhu cầu nƣớc loại xe thông dụng với giá cạnh tranh, tạo động lực thúc đẩy ngành công nghiệp hỗ trợ nƣớc phát triển nhằm đẩy nhanh trình sản xuất linh kiện, phụ tùng nƣớc - Phát triển ngành Công nghiệp ôtô phải phù hợp với sách tiêu dùng đất nƣớc phải bảo đảm đồng với việc phát triển hệ thống hạ tầng giao thông ; yêu cầu bảo vệ cải thiện môi trƣờng - Xây dựng phát triển ngành Công nghiệp ôtô Việt Nam để đến năm 2020 trở thành ngành Công nghiệp quan trọng đất nƣớc, có khả đáp ứng mức cao nhu cầu thị trƣờng nƣớc tham gia vào thị trƣờng khu vực giới Căn vào mục tiêu, định hƣớng phát triển ngành ôtô thấy tƣơng lai phát triển loại xe tải đến 20 đƣợc đặt chiếm tỷ trọng từ 13% đến 15% tổng số ôtô chiếm khoảng 30% đến 35% tổng số xe tải Vì nghiên cứu đề tài phục vụ cho sản xuất, cải tiến cụm chi tiết cho xe tải nhiệm vụ đặt phù hợp với phát triển ngành Công nghiệp ôtô nƣớc ta giai đoạn Mục tiêu đề tài tốt nghiệp tính tốn thiết kế hệ thống ly hợp cho xe ơtơ tải Hệ thống ly hợp xe ôtô cụm chi tiết chịu ảnh hƣởng lớn điều kiện địa hình, mơi trƣờng khí hậu nhiệt độ Cụm ly hợp lắp xe loại ly hợp ma sát khơ hai đĩa thƣờng đóng Các lị xo ép đƣợc bố trí xung quanh, có hệ thống dẫn động khí có cƣờng hóa khí nén Việc nắm vững phƣơng pháp tính tốn thiết kế, quy trình vận hành, tháo lắp điều chỉnh, bảo dƣỡng cấp sửa chữa lớn ly hợp việc cần thiết Từ ta nâng cao khả vận chuyển, giảm giá thành vận chuyển, tăng tuổi thọ xe, đồng thời giảm cƣờng độ lao động cho ngƣời lái Trong trình làm đồ án, em cảm ơn giúp đỡ thầy giáo Lƣu Văn Tuấn, thầy cô giáo mơn Ơtơ, giúp đỡ bạn Với nỗ lực thân, đồ án em hồn thành Tuy nhiên trình độ thời gian có hạn, kinh nghiệm thực tế thiếu, nên đồ án em chắn cịn nhiều thiếu sót Em mong thầy giáo bạn đóng góp ý kiến, để đồ án em đƣợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Lƣu Văn Tuấn, thầy mơn Ơtơ, tồn thể bạn, tận tình giúp đỡ em hồn thành đồ án \ CHƢƠNG I TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG LY HỢP TRÊN ÔTÔ CÔNG DỤNG, PHÂN LOẠI VÀ YÊU CẦU CỦA LY HỢP 1.1 Công dụng ly hợp Trong hệ thống truyền lực ôtô, ly hợp cụm chính, có cơng dụng : - Nối động với hệ thống truyền lực ôtô di chuyển - Ngắt động khỏi hệ thống truyền lực trƣờng hợp ôtô khởi hành chuyển số - Đảm bảo cấu an toàn cho chi tiết hệ thống truyền lực không bị tải nhƣ trƣờng hợp phanh đột ngột không nhả ly hợp Ở hệ thống truyền lực khí với hộp số có cấp, việc dùng ly hợp để tách tức thời động khỏi hệ thống truyền lực làm giảm va đập đầu răng, khớp gài, làm cho trình đổi số đƣợc dễ dàng Khi nối êm dịu động làm việc với hệ thống truyền lực (lúc ly hợp có trƣợt) làm cho mômen bánh xe chủ động tăng lên từ từ Do đó, xe khởi hành tăng tốc êm Còn phanh xe đồng thời với việc tách động khỏi hệ thống truyền lực, làm cho động hoạt động liên tục (không bị chết máy) Do đó, khơng phải khởi động động nhiều lần 1.2 Phân loại ly hợp Ly hợp ôtô thƣờng đƣợc phân loại theo cách : + Phân loại theo phƣơng pháp truyền mômen + Phân loại theo trạng thái làm việc ly hợp + Phân loại theo phƣơng pháp phát sinh lực ép đĩa ép + Phân loại theo phƣơng pháp dẫn động ly hợp 1.2.1 Phân loại theo phương pháp truyền mômen Theo phƣơng pháp truyền mômen từ trục khuỷu động đến hệ thống truyền lực ngƣời ta chia ly hợp thành loại sau : Loại : Ly hợp ma sát : ly hợp truyền mômen xoắn bề mặt ma sát, gồm loại sau : - Theo hình dáng bề mặt ma sát gồm có : + Ly hợp ma sát loại đĩa (một đĩa, hai đĩa nhiều đĩa) + Ly hợp ma sát loại hình nón + Ly hợp ma sát loại hình trống Hiện nay, ly hợp ma sát loại đĩa đƣợc sử dụng rộng rãi, có kết cấu đơn giản, dễ chế tạo khối lƣợng phần bị động ly hợp tƣơng đối nhỏ Cịn ly hợp ma sát loại hình nón hình trống đƣợc sử dụng, phần bị động ly hợp có trọng lƣợng lớn gây tải trọng động lớn tác dụng lên cụm chi tiết hệ thống truyền lực - Theo vật liệu chế tạo bề mặt ma sát gồm có : + Thép với gang + Thép với thép + Thép với phêrađô phêrađô đồng + Gang với phêrađô + Thép với phêrađô cao su - Theo đặc điểm mơi trƣờng ma sát gồm có : + Ma sát khô + Ma sát ƣớt (các bề mặt ma sát đƣợc ngâm dầu) Ƣu điểm ly hợp ma sát : kết cấu đơn giản, dễ chế tạo Nhƣợc điểm ly hợp ma sát : bề mặt ma sát nhanh mòn tƣợng trƣợt tƣơng q trình đóng ly hợp, chi tiết ly hợp bị nung nóng nhiệt tạo phần công ma sát Tuy nhiên ly hợp ma sát đƣợc sử dụng phổ biến ôtô ƣu điểm Loại : Ly hợp thủy lực : ly hợp truyền mômen xoắn lƣợng chất lỏng (thƣờng dầu) Ƣu điểm ly hợp thủy lực : làm việc bền lâu, giảm đƣợc tải trọng động tác dụng lên hệ thống truyền lực dễ tự động hóa q trình điều khiển xe Nhƣợc điểm ly hợp thủy lực : chế tạo khó, giá thành cao, hiệu suất truyền lực nhỏ tƣợng trƣợt Loại ly hợp thủy lực đƣợc sử dụng ôtô, đƣợc sử dụng số loại xe ôtô du lịch, ôtô vận tải hạng nặng vài ôtô quân Loại : Ly hợp điện từ : ly hợp truyền mômen xoắn nhờ tác dụng từ trƣờng nam châm điện Loại đƣợc sử dụng xe ôtô Loại : Ly hợp liên hợp : ly hợp truyền mômen xoắn cách kết hợp hai loại kể (ví dụ nhƣ ly hợp thủy cơ) Loại đƣợc sử dụng xe ôtô 1.2.2 Phân loại theo trạng thái làm việc ly hợp Theo trạng thái làm việc ly hợp ngƣời ta chia ly hợp thành loại sau : Ly hợp thƣờng đóng : loại đƣợc sử dụng hầu hết ôtô Ly hợp thƣờng mở : loại đƣợc sử dụng số máy kéo bánh nhƣ C 100 , C - 80 , MTZ2 1.2.3 Phân loại theo phương pháp phát sinh lực ép đĩa ép Theo phƣơng pháp phát sinh lực ép đĩa ép ngồi ngƣời ta chia loại ly hợp sau : Loại : Ly hợp lò xo : ly hợp dùng lực lò xo tạo lực nén lên đĩa ép, gồm loại sau : - Lò xo đặt xung quanh : lò xo đƣợc bố trí vịng trịn đặt hai hàng - Lò xo trung tâm (dùng lị xo cơn) Theo đặc điểm kết cấu lị xo dùng lị xo trụ, lị xo đĩa, lị xo Trong loại ly hợp dùng lị xo trụ bố trí xung quanh đƣợc áp dụng phổ biến ôtô nay, có ƣu điểm kết cấu gọn nhẹ, tạo đƣợc lực ép lớn theo yêu cầu làm việc tin cậy Loại : Ly hợp điện từ : lực ép lực điện từ Loại : Ly hợp ly tâm : loại ly hợp sử dụng lực ly tâm để tạo lực ép đóng mở ly hợp Loại đƣợc sử dụng ôtô quân Loại : Ly hợp nửa ly tâm : loại ly hợp dùng lực ép sinh ngồi lực ép lị xo cịn có lực ly tâm trọng khối phụ ép thêm vào Loại có kết cấu phức tạp nên sử dụng số ôtô du lịch nhƣ ZIN-110, POBEDA 1.2.4 Phân loại theo phương pháp dẫn động ly hợp Theo phƣơng pháp dẫn động ly hợp ngƣời ta chia ly hợp thành loại sau : Loại : Ly hợp điều khiển tự động Loại : Ly hợp điều khiển cƣỡng Để điều khiển ly hợp ngƣời lái phải tác động lực cần thiết lên hệ thống dẫn động ly hợp Loại đƣợc sử dụng hầu hết ôtô dùng ly hợp loại đĩa ma sát trạng thái ln đóng Theo đặc điểm kết cấu, ngun lý làm việc hệ thống dẫn động ly hợp ngƣời ta lại chia thành loại sau : - Dẫn động khí - Dẫn động thủy lực khí kết hợp - Dẫn động trợ lực : trợ lực khí (dùng lị xo), trợ lực khí nén trợ lực thủy lực Nhờ có trợ lực mà ngƣời lái điều khiển ly hợp dễ dàng, nhẹ nhàng 1.3 Yêu cầu ly hợp Ly hợp hệ thống chủ yếu ôtô, làm việc ly hợp phải đảm bảo đƣợc yêu cầu sau : Vậy hành trình tồn van : h = h1 + h2 = 1,5 + = 3,5 mm - Tính lị xo van phân phối : Lò xo van phân phối đƣợc chọn theo độ cứng kiểm nghiệm theo ứng suất xoắn Lị xo đƣợc chế tạo thép 65 , có ứng suất xoắn [] = 7.108 N/m2 + Tính lị xo hồi vị ty đẩy : Để ty đẩy hết hành trình tự ngƣời lái phải tác dụng vào bàn đạp với lực : P1 = (0,2  0,3) Pbđ max Lực quy dẫn tới ty đẩy : P1qd = P1 a  b k   = 60 h P1 = 0,3 200 = 60 N 400  110 120 0,8 = 225,6 N 78 Khi ty đẩy hết hành trình tự lị xo bị nén (h1) Độ nén lò xo từ trạng thái tự đến độ cong lắp lò xo vào van (ho) Ta chọn  ho = mm ; h1 = 1,5 mm h = ho + h1 = + 1,5 = 7,5 mm = 7,5.10-3 m Độ cứng lò xo hồi vị ty đẩy đƣợc xác định theo công thức : C1 = P 1qd = h 2 5, , = 3.104 N/m 3 d = mm = 3.10-3 m Đƣờng kính dây lị xo : Đƣờng kính trung bình vịng lò xo : Dtb = 20 mm = 20.10-3 m Số vòng làm việc lò xo đƣợc xác định theo công thức : no = G d 8D tb C1 G = 8.1010 N/m2 G - môđun đàn hồi dịch chuyển  no = G d 8D tb C1 = 1 10  (  ( 3 3 ) )  3 = 3,4 vòng  vòng Số vòng tồn lị xo : n = no + = + = vòng Chiều dài tồn lị xo đƣợc xác định theo cơng thức : lo = (no + 2) d +  (no + 1) + l  - khe hở cực tiểu vòng lò xo mở ly hợp, thƣờng chọn  = (0,5  1) mm  Ta chọn  = mm l - độ biến dạng lò xo làm việc l = h = 7,5 mm  Vậy chiều dài tồn lị xo trạng thái tự : lo = (4 + 2) + (4 + 1) + 7,5 = 30,5 mm = Tính lị xo theo ứng suất xoắn : Trong :  P max  D  d tb k  [] (N/m2) Pmax - lực ép cực đại tác dụng lên lò xo Pmax = C1 htb = C1 (ho + h1 + h2) = 285 N  - ứng suất sinh lò xo làm việc [] = 7.108 N/m2 [] - ứng suất xoắn cho phép k - hệ số tập trung ứng suất Ta có : k = 4c - , 615  4c - Với c= =   d tb k =  , 67 - D D tb d  P max  D  , 67 - = = 20  , 615 = 1,2 20 = 6,67  ,  ,  ( 3 3  1, ) = 6,454.108 N/m2 < [] Vậy lò xo hồi vị ty đẩy đảm bảo độ bền cho phép + Tính lị xo hồi vị van : Khi chƣa làm việc, lị xo có nhiệm vụ ép chặt van vào đế van để khí nén không bị lọt từ khoang D sang khoang C Khi van mở hồn tồn lúc lị xo hồi vị ép với lực lớn tƣơng đƣơng với lực bàn đạp (200 N) Khi xuất lực khí thể chống lại lực ngƣời lái Lực quy dẫn tới van : P2qd = Pbđ a  b k h  110 120 0,8 = 752 N 78 P = pmax s Lực khí thể đƣợc xác định theo cơng thức : Trong : 400  = 200 pmax - áp suất cực đại khí nén pmax = 0,8 p = 0,8 7.105 = 5,6.105 N/m2 Với p = 7.105 N/m2 - áp suất khí nén bình s =   ( d xl - d ) 2 3,1  (3  ) = Với = 55 mm2 = 5,5.10-5 m2 dxl = 30 mm - đƣờng kính thân van d = 14 mm - đƣờng kính cần dẫn hƣớng van  P = pmax s = 5,6.105 5,5.10-5 = 30,8 N Độ cứng lò xo hồi vị van đƣợc xác định dựa cân lực : C2 (ho + h2) + P + C1 (ho + h1 + h2) = P2qd  C2 = P 2qd -  P - C  (h o  h1  h2 ) ho  h1 =  0,  8, 3  1, 3 = 212 N d = mm = 3.10-3 m Đƣờng kính dây lị xo : Đƣờng kính trung bình vịng lị xo : Dtb = 20 mm = 20.10-3 m Số vòng làm việc lị xo đƣợc xác định theo cơng thức :  no = G d 8D tb C = 1 10  (  ( 3 3 ) )  212 = vịng Số vịng tồn lị xo : n = no + = + = vịng Chiều dài tồn lị xo đƣợc xác định theo công thức : lo = (no + 2) d +  (no + 1) + l  - khe hở cực tiểu vòng lò xo mở ly hợp, thƣờng chọn  = (0,5  1) mm  Ta chọn  = 0,5 mm l - độ biến dạng lò xo làm việc l = h = 7,5 mm  Vậy chiều dài toàn lò xo trạng thái tự : lo = (4 + 2) + 0,5 (4 + 1) + 7,5 = 28 mm = Tính lị xo theo ứng suất xoắn : Trong :  P max  D  d tb k  [] (N/m2) Pmax - lực ép cực đại tác dụng lên lò xo Pmax = C2 (ho + h1) = 159 N [] = 7.108 N/m2 [] - ứng suất xoắn cho phép k - hệ số tập trung ứng suất Ta có : k = 4c - , 615  4c - Với c=   P max  D  d tb k =  , 67 - D D tb d =  , 67 - = = 20  , 615 = 1,2 20 = 6,67   ( 3 ,  ( 3 )  1, ) = 3,6.108 N/m2 < [] Vậy lò xo hồi vị van đảm bảo độ bền cho phép Chƣơng QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ GIA CƠNG CHI TIẾT PHÂN TÍCH CHỨC NĂNG VÀ ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA CHI TIẾT : Nắp van chi tiết van phân phối, chi tiết dạng bạc (chi tiết nắp van có tỷ lệ chiều dài/đƣờng kính 62/52 = 1,19 nằm nhóm 50 - 65 mm) Nắp van thân van đƣợc làm kín nhờ đệm cao su Nắp van thân van đƣợc lắp ghép với bốn bulơng Nắp van cịn có tác dụng giữ lò xo để ép chặt van vào đế van Trong trình làm việc dẫn trƣợt lỗ 7 nắp van Nắp van cịn đƣợc khoan tarơ ren M12 để bắt kéo Điều kiện làm việc nắp van : - Ln làm kín nắp van thân van - Lỗ 7 phải có độ nhẵn vng góc với mặt đầu, tâm lỗ 7 trùng với đƣờng tâm theo yêu cầu để dẫn hƣớng chuyển động - Giữ đƣợc lị xo hồi vị van PHÂN TÍCH TÍNH CƠNG NGHỆ TRONG KẾT CẤU CỦA CHI TIẾT : Khi chế tạo chi tiết dạng bạc, yêu cầu kỹ thuật quan trọng độ đồng tâm mặt ngồi mặt lỗ, nhƣ độ vng góc mặt đầu đƣờng tâm Các yêu cầu kĩ thuật cần phải đảm bảo nhƣ sau : - Đƣờng kính mặt ngồi bạc đạt cấp xác - 10 - Đƣờng kính lỗ đạt cấp xác 7, cấp 10, lỗ bạc cần lắp ghép xác u cầu cấp - Độ dày thành bạc cho phép sai lệch khoảng 0,03 - 0,15 mm - Độ đồng tâm mặt mặt lỗ bạc tùy điều kiện làm việc bạc mà quy định cụ thể, thƣờng độ không đồng tâm lớn 0,15 mm - Độ khơng vng góc mặt đầu đƣờng tâm lỗ nằm khoảng 0,1 0,2 mm 100 mm bán kính Với loại bạc chịu tải trọng theo chiều trục độ khơng vng góc từ 0,02 - 0,03 mm 100 mm bán kính - Độ nhám bề mặt thƣờng cho : + Với bề mặt cần đạt Ra = 2,5 + Với bề mặt lỗ tùy theo yêu cầu mà cho Ra = 2,5 - 0,63 + Với mặt đầu Rz = 40 - 10 ; Ra = 2,5 Qua điều kiện kỹ thuật ta đƣa số công nghệ gia công chi tiết nắp van nhƣ sau : - Tỉ số chiều dài đƣờng kính ngồi lớn chi tiết Tỉ số phải nằm giới hạn 0,5 - 3,5 - Kích thƣớc lỗ bạc phải đƣờng kính gia cơng lỗ khó gia cơng trục - Bề dày thành bạc không nên mỏng để tránh biến dạng gia công nhiệt luyện XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT : Trong chế tạo máy ngƣời ta phân biệt ba dạng sản xuất : - Sản xuất đơn - Sản xuất hàng loạt - Sản xuất hàng khối Mỗi dạng sản xuất có đặc điểm riêng, phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác nhau, nhiên không sâu nghiên cứu đặc điểm dạng sản xuất mà nghiên cứu phƣơng pháp xác định chúng theo tính tốn Ta chọn dạng sản xuất : Hàng loạt vừa Trọng lƣợng chi tiết đƣợc xác định theo công thức : Q1 = V  (N) Trong : Q1 - trọng lƣợng chi tiết (N) ; V - thể tích chi tiết (dm3) ;  - trọng lƣợng riêng vật liệu Vật liệu chế tạo nắp van thép C45 có thép = 78,52 N/dm3 Trƣớc hết tính thể tích chi tiết : V=   24  38    52 6    30 5    14  13    6    12  21   7  29 = = 31283 mm3 = 31,283.10-3 dm3 Trọng lƣợng riêng thép : thép = 78,52 N/dm3  Q1 = V  = 31,283.10-3 78,52 = 2,46 N Tra bảng "Sách thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy" : Cách xác định dạng sản xuất  ta đƣợc sản lƣợng hàng năm chi tiết 500  5000 Chọn sản lƣợng 5000 chi tiết/năm CHỌN PHƢƠNG PHÁP CHẾ TẠO PHÔI : Đối với chi tiết nắp van ta đƣa phƣơng án : Phƣơng án : Chọn phôi phôi thép Phôi thép hay dùng để chế tạo loại chi tiết nhƣ lăn, chi tiết kẹp chặt, loại trục, xilanh, piston, bạc, bánh có đƣờng kính nhỏ v.v Nhƣợc điểm phƣơng pháp lƣợng gia công lớn dẫn tới giá thành sản xuất tăng lên Phƣơng án : Chọn phôi phôi đúc Ƣu điểm phƣơng pháp đơn giản, dễ thực hiện, lƣợng gia cơng chi phí sản xuất thấp Nhận xét : Căn vào đặc tính vật liệu chế tạo chi tiết thép C45, dạng sản xuất hàng loạt vừa nên ta định chọn phôi để chế tạo chi tiết phôi đúc Phôi đúc phù hợp dùng để chế tạo chi tiết dạng bạc Với bạc có đƣờng kính nhỏ 200 mm ta chọn phơi đúc đặc (khơng có lỗ sẵn) LẬP THỨ TỰ CÁC NGUYÊN CÔNG : 5.1 Phân tích cách chọn chuẩn : Chuẩn tập hợp bề mặt, đƣờng điểm chi tiết mà vào ngƣời ta xác định vị trí bề mặt, đƣờng điểm khác thân chi tiết chi tiết khác Khi chọn chuẩn để gia công chi tiết máy ta phải xác định chuẩn cho nguyên công chuẩn cho nguyên công Thông thƣờng chuẩn dùng nguyên công q trình gia cơng chi tiết máy chuẩn thơ, cịn chuẩn dùng ngun cơng thƣờng chuẩn tinh Mục đích việc chọn chuẩn để bảo đảm hai yêu cầu : - Chất lƣợng chi tiết q trình gia cơng - Nâng cao suất giảm giá thành Khi gia công bạc cần phải đảm bảo hai điều kiện kỹ thuật bạc độ đồng tâm mặt mặt lỗ, độ vng góc đƣờng tâm lỗ mặt đầu bạc Các bề mặt mặt bạc Đối với chi tiết nắp van ta chọn chuẩn thô mặt trụ D phôi chƣa gia công Khi chi tiết đƣợc gia công ta chọn mặt tiện A có 24 mặt chuẩn tinh Với cách chọn chuẩn tinh nhƣ mặt B, C, D song song với mặt chuẩn A Các mặt E, F, G, H, K vng góc với mặt chuẩn Tâm lỗ 7 tâm lỗ 12 trùng với tâm mặt E mặt K, trùng với tâm chi tiết B H G A C F D K E 5.2 Trình tự ngun cơng : - Ngun cơng : Tiện tinh mặt ngồi khoan lỗ tâm, gia công máy tiện, yêu cầu đạt đƣợc độ bóng Rz40, dùng dao tiện, dùng mâm kẹp ba chấu - Nguyên công : Tiện tinh hạ bậc, gia công máy tiện, dùng dao tiện, yêu cầu đạt đƣợc độ bóng Rz40, dùng mâm kẹp ba chấu - Nguyên công : Khoan, Doa lỗ 7, gia công máy khoan đứng, dùng mũi khoan, mũi doa, yêu cầu đạt đƣợc độ nhám Ra = 2,5 khoan lỗ 6, gia công máy khoan đứng, dùng mũi khoan - Nguyên công : Phay mặt đầu, gia công máy phay đứng, dùng dao phay mặt đầu, yêu cầu đạt đƣợc độ nhám Ra = 2,5 - Nguyên công : Khoan, Tarô M12, gia công máy khoan đứng, dùng mũi khoan dụng cụ tarô - Nguyên công : Kiểm tra Độ vng góc mặt đầu đƣờng tâm lỗ đƣợc kiểm tra đồng hồ 5.3 Thiết kế nguyên công cụ thể : a Nguyên công : Tiện tinh mặt A khoan lỗ tâm - Định vị kẹp chặt : Chi tiết gia công đƣợc định vị kẹp chặt mâm ba chấu Mặt D đƣợc mâm ba chấu kẹp chặt Với cách định vị có bậc tự - Chọn máy : Máy tiện ngang T616 Công suất động máy : N = 4,5 kW - Chọn dao : Ta chọn dao tiện gắn mảnh thép gió P9 - Lƣợng dƣ gia công : - Chiều sâu cắt t : Z = 0,8 mm Gia công lần với chiều sâu cắt : - Lƣợng chạy dao : S = 0,14 mm/vòng - Tốc độ quay máy : n = 420 vòng/phút t = 0,8 mm Bảng chế độ cắt nguyên công : Bƣớc Máy n (vg/ph) S (mm/vòng) t (mm) Tiện T616 420 0,14 0,8 b Nguyên công : Tiện tinh hạ bậc - Định vị kẹp chặt : Chi tiết gia công đƣợc định vị kẹp chặt mâm ba chấu Với cách định vị có bậc tự - Chọn máy : Máy tiện ngang T616 Công suất động máy : N = 4,5 kW - Chọn dao : Ta chọn dao tiện gắn mảnh thép gió P9 - Lƣợng dƣ gia cơng : - Chiều sâu cắt t : Z = 0,8 mm Gia công lần với chiều sâu cắt : - Lƣợng chạy dao : S = 0,14 mm/vòng - Tốc độ quay máy : n = 420 vòng/phút t = 0,8 mm Bảng chế độ cắt nguyên công : Bƣớc Máy n (vg/ph) S (mm/vòng) t (mm) Tiện T616 420 0,14 0,8 c Nguyên công : Khoan, Doa lỗ 7 Khoan lỗ 6 - Định vị : Chi tiết gia công đƣợc định vị phiến tỳ (mặt K), vành lỗ bên trái đƣợc định vị khối V cố định, vành lỗ bên phải đƣợc định vị khối V di động Với cách định vị có bậc tự : mặt K khống chế bậc tự ; khối V tì vào vành ngồi khống chế bậc tự ; khối V di động tì vào vành khống chế bậc tự - Chọn máy : Máy khoan đứng nhiều trục 2H135 Công suất động máy : N = kW Khoan lỗ 7 : - Chọn dao : Ta thực hai mũi : khoan, doa Ta chọn mũi khoan ruột gà thép gió, cơn, với d = 6,8 mm Ta chọn mũi doa liền khối thép gió, chuôi côn với D = 6,8 mm - Lƣợng dƣ gia công : - Chiều sâu cắt t : Với lƣợng dƣ khoan : Z1 = d1 / = 6,8 / = 3,4 mm Với lƣợng dƣ doa : Z2 = d2 / = 0,2 / = 0,1 mm Với máy khoan : t1 = 6,8 / = 3,4 mm Với máy doa : t2 = 0,2 / = 0,1 mm - Lƣợng chạy dao : Với máy khoan : Với máy doa : - Tốc độ quay máy : S = 0,17 mm/vòng S = 0,8 mm/vòng Với máy khoan : n = 750 vòng/phút Với máy doa : n = 475 vòng/phút Khoan lỗ 6 : - Chọn dao : Ta chọn mũi khoan ruột gà đuôi côn với d = mm - Lƣợng dƣ gia công : Với lƣợng dƣ khoan : Z = d / = / = mm - Chiều sâu cắt t : t = / = mm - Lƣợng chạy dao : S = 0,17 mm/vòng - Tốc độ quay máy : n = 750 vòng/phút Bảng chế độ cắt nguyên công : Bƣớc Máy n (vg/ph) S (mm/vòng) t (mm) Khoan 7 2H135 750 0,17 3,4 Doa 7 2H135 475 0,8 0,1 Khoan 6 2H135 750 0,17 d Nguyên công : Phay mặt đầu - Định vị : Chi tiết gia công đƣợc định vị phiến tỳ (mặt G), vành lỗ bên trái đƣợc định vị khối V cố định, vành lỗ bên phải đƣợc định vị khối V di động Với cách định vị có bậc tự : mặt G khống chế bậc tự ; khối V tì vào vành khống chế bậc tự ; khối V di động tì vào vành ngồi khống chế bậc tự - Chọn máy : Máy phay đứng vạn 6H12 Công suất động máy : N = kW - Chọn dao : Ta chọn dao phay mặt đầu thép gió - Lƣợng dƣ gia công : Phay thô với lƣợng dƣ Z1 = mm Phay tinh với lƣợng dƣ Z2 = mm - Chiều sâu cắt t : - Lƣợng chạy dao : - Tốc độ quay máy : Cắt thô t1 = mm Cắt tinh t2 = mm Phay thô S = 0,25 mm/răng Phay tinh S = 0,1 mm/răng Phay thô n = 300 vòng/phút Phay tinh n = 475 vòng/phút Bảng chế độ cắt nguyên công : Bƣớc Máy n (vg/ph) S (mm/răng) t (mm) Phay thô 6H12 300 0,25 Phay tinh 6H12 475 0,1 e Nguyên công : Khoan, tarô M12 - Định vị : Chi tiết gia công đƣợc định vị phiến tỳ (mặt G), vành lỗ bên trái đƣợc định vị khối V cố định, vành lỗ bên phải đƣợc định vị khối V di động Với cách định vị có bậc tự : mặt G khống chế bậc tự ; khối V tì vào vành ngồi khống chế bậc tự ; khối V di động tì vào vành ngồi khống chế bậc tự - Chọn máy : Máy khoan đứng 2H135 Công suất động máy : N = kW - Chọn dao : Ta chọn mũi khoan ruột gà đuôi côn với d = 11,8 mm - Lƣợng dƣ gia công : Z = d / = 11,8 / = 5,9 mm - Chiều sâu cắt t : t = 11,8 / = 5,9 mm - Lƣợng chạy dao : S = 0,17 mm/vòng - Tốc độ quay máy : n = 750 vịng/phút Bảng chế độ cắt ngun cơng : Bƣớc Máy n (vg/ph) S (mm/vòng) t (mm) Khoan 2H135 750 0,17 5,9 Tarô M12 g Nguyên công : Kiểm tra đồng hồ dụng cụ chuyên dùng TÀI LIỆU THAM KHẢO Hướng dẫn đồ án môn học “Thiết kế hệ thống ly hợp Ơtơ - Máy kéo” Lê Thị Vàng - Hà Nội 1992 Tập giảng “Thiết kế tính tốn Ôtô” PGS TS Nguyễn Trọng Hoan - Hà Nội 2003 Bài giảng “Cấu tạo Ơtơ” Phạm Vỵ , Dƣơng Ngọc Khánh - Hà Nội 2004 Sổ tay Ơtơ Bộ giao thông vận tải Liên Xô Viện nghiên cứu khoa học vận tải ôtô Nhà xuất công nhân kỹ thuật - Hà Nội 1984 Bản vẽ kết cấu ly hợp Ơtơ - Máy kéo Ngƣời soạn : Nguyễn Hữu Cẩn - Xuất 196 Sổ tay “Công nghệ chế tạo máy” - tập GS TS Nguyễn Đắc Lộc , PGS TS Lê Văn Tiến PGS TS Ninh Đức Tốn , PGS TS Trần Xuân Việt ... : 5, 48 7,73 12 - 20 (3 00 - 5 0 8) Hình 2.2 Các thơng số kỹ thuật xe LỰA CHỌN KẾT CẤU CỤM LY HỢP LẮP TRÊN MỘT SỐ XE ÔTÔ 2.1 Kết cấu ly hợp lắp xe tải Ly hợp lắp xe ly hợp hai đĩa ma sát khơ (hình... 1.2 Các thông số kỹ thuật xe ôtô tải 8tấn Thơng số - Kích thƣớc bao [dài x rộng x cao] (mm) - Chiều rộng sở [trƣớc sau] (mm) - Chiều dài sở (mm) - Trọng lƣợng (N) - Trọng lƣợng thân (N) Phân cho... Loại : Ly hợp điện từ : lực ép lực điện từ Loại : Ly hợp ly tâm : loại ly hợp sử dụng lực ly tâm để tạo lực ép đóng mở ly hợp Loại đƣợc sử dụng ơtơ qn Loại : Ly hợp nửa ly tâm : loại ly hợp dùng