Thiết kế trang trí hệ thống động lực tàu chở dầu 4 700 tấn lắp máy hanshin 6S26MC6

Thiết kế môn học -22015 MỤC LỤC Chương Tên chương mục Trang số Nhiệm vụ thư Mục lục Danh mục ký hiệu, chữ viết tắt Danh mục bảng, hình vẽ, đồ thị MỞ ĐẦU 11 Lí chọn đề tài 11 Mục đích 11 Phương pháp phạm vi nghiên cứu 11 Ý nghĩa thực tế đề tài nghiên cứu 12 TỔNG QUAN 13 TỔNG QUAN VỀ MÁY TÀU 13 1.1.1 Loại tàu, công dụng 13 1.1.2 Vùng hoạt động 13 1.1.3 Cấp thiết kế 13 1.1.4 Các thông số phần vỏ tàu 13 1.1.5 Hệ động lực 13 1.1.6 Quy phạm áp dụng 13 1.1.7 1.1.7 Công ước quốc tế 14 TỔNG QUAN HỆ THỐNG NĂNG LƯỢNG VÀ TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC 14 1.2.1 Bố trí buồng máy 14 1.2.2 Máy 14 1.2.3 Tổ máy phát điện 17 CÁC THIẾT BỊ ĐỘNG LỰC KHÁC 18 1.3.1 Két 18 1.3.2 Tổ bơm 19 1.3.3 Thiết bị phân ly 22 1.3.4 Các thiết bị hệ thống khí nén 22 1.3.5 Các thiết bị chữa cháy buồng máy 23 1.3.6 Các thiết bị buồng máy khác 24 Chương 1.1 1.2 1.3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -32015 Chương SỨC CẢN, THIẾT BỊ ĐẨY 26 SỨC CẢN 26 2.1.1 Các số liệu 26 2.1.2 Công thức Pamiel 26 2.1.3 Kết xác định sức cản tàu theo Pamiel 27 2.1.4 Đồ thị sức cản R = f(v) công suất kéo EPS = f(v) 28 2.1.5 Xác định sơ tốc độ tàu cho thiết kế chong chóng 28 2.2 TÍNH CHONG CHÓNG 29 2.2.1 Chọn vật liệu 29 2.2.2 Tính hệ số dòng theo, dòng hút 29 2.2.3 Chọn số cánh chong chóng 29 2.2.4 Chọn tỷ số đĩa theo điều kiện bền 29 2.2.5 Công suất truyền vào chong chóng 30 2.2.6 Tính chong chóng sử dụng hết công suất 30 2.2.7 Kiểm tra chong chóng theo điều kiện bền 32 2.2.8 Kiểm tra chong chóng theo điều kiện xâm thực 32 2.2.9 Tính trọng lượng chong chóng 33 TÍNH THIẾT KẾ HỆ TRỤC 35 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 35 3.1.1 Số liệu ban đầu 35 3.1.2 Luật áp dụng, tài liệu tham khảo, cấp thiết kế 35 3.1.3 Bố trí hệ trục 36 3.2 TÍNH ĐƯỜNG KÍNH TRỤC 36 3.2.1 Đường kính trục chong chóng 36 3.2.2 Đường kính trục trung gian 37 3.2.3 Chiều dày áo bọc trục 37 CÁC CHI TIẾT CỦA HỆ TRỤC 38 3.3.1 Chiều dày bích nối trục 38 3.3.2 Bulông bích nối trục 39 3.3.3 Chiều dài bạc đỡ 40 3.3.4 Then chong chóng 41 3.4 ÁP LỰC TÁC DỤNG LÊN GỐI ĐỠ 42 Phụ tải tác dụng lên gối đỡ 42 2.1 Chương 3.1 3.3 3.4.1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -42015 3.4.2 Nghiệm bền trục 43 DAO ĐỘNG NGANG 50 MỤC ĐÍCH, PHƯƠNG PHÁP VÀ SƠ ĐỒ TÍNH 50 4.1.1 Mục đích 50 4.1.2 Phương pháp tính 50 4.1.3 Sơ đồ tính 50 BẢNG TÍNH VÀ KẾT QUẢ 53 4.2.1 Tần số dao động ngang 53 4.2.2 Bảng kết tính 54 4.2.3 Kết luận 55 DAO ĐỘNG XOẮN 56 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 56 5.1.1 Luật áp dụng tài liệu tham khảo 56 5.1.2 Máy 56 5.1.3 Chong chóng 57 5.1.4 Trục bích nối 57 5.1.5 Trục chong chóng 57 MÔ HÌNH TÍNH DAO ĐỘNG 57 5.2.1 Mô men quán tính khối lượng 58 5.2.2 Độ mềm đoạn trục 59 5.2.3 Thành lập hệ dao động xoắn tương đương 60 DAO ĐỘNG XOẮN TỰ DO 61 5.3.1 Hệ thống không thứ nguyên nhiều khối lượng 61 5.3.2 Dao động nút (Hệ khối lượng) 62 DAO ĐỘNG XOẮN CƯỠNG BỨC 66 5.4.1 Cấp điều hoà mô men kích thích 66 5.4.2 Vòng quay cộng hưởng 66 5.4.3 Góc lệch pha xy lanh 67 5.4.4 Tổng biên độ dao động hình học tương đối 67 5.4.5 Công mô men điều hoà cưỡng 69 5.4.6 Công mô men cản 70 5.4.7 Biên độ cộng hưởng A0 72 5.4.8 Tìm vòng quay cộng hưởng 74 Chương 4.1 4.2 Chương 5.1 5.2 5.3 5.4 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -52015 5.4.9 Tính toán ứng suất lúc cộng hưởng 74 Ứng suất cho phép trục 74 Kết luận 75 CÁC HỆ THỐNG PHỤC VỤ 76 6.1 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 76 6.1.1 Luật áp dụng tài liệu tham khảo 76 6.1.2 Số liệu ban đầu 76 HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 77 Nhiệm vụ, chức hệ thống 77 Yêu cầu hệ thống 78 Tính toán hệ thống 79 HỆ THỐNG BÔI TRƠN 84 6.3.1 Công dụng 84 6.3.2 Yêu cầu hệ thống 84 6.3.3 Nguyên lý hoạt động 86 6.3.4 Tính toán hệ thống 86 HỆ THỐNG LÀM MÁT 92 6.4.1 Công dụng, yêu cầu hệ thống 92 6.4.2 Nguyên lý hoạt động 93 6.4.3 Những ý tính toán hệ thống 93 6.4.4 Tính toán hệ thống 94 HỆ THỐNG KHÔNG KHÍ NÉN 95 6.5.1 Nhiệm vụ, yêu cầu 95 6.5.2 Nguyên lý làm việc 96 6.5.3 Tính dung tích chai gió 96 6.5.4 Tính chọn máy nén khí 97 HỆ THỐNG HÚT KHÔ, DẰN 98 6.6.1 Nguyên lý hoạt động 98 6.6.2 Tính chọn đường kính ống bơm 99 TÍNH TOÁN CÁC YẾU TỐ CỦA CHONG CHÓNG ĐỂ LỰA CHỌN ĐỘNG CƠ CHÍNH 100 7.1 MỤC ĐÍCH 100 7.2 PHƯƠNG PHÁP 100 5.4.10 5.4.11 Chương 6.2 6.2.1 6.2.2 6.2.3 6.3 6.4 6.5 6.6 Chương TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -62015 7.3 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN ĐỐI VỚI MỘT SỐ ĐỘNG CƠ 102 7.4 PHÂN TÍCH LỰA CHỌN ĐỘNG CƠ CHÍNH 105 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 106 TÀI LIỆU THAM KHẢO 107 Chương TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -72015 DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT STT Kí hiệu Tên gọi Thứ nguyên Lmax Chiều dài lớn tàu m L mn Chiều dài mớn nước m Bmax Chiều rộng lớn tàu m B Chiều rộng thiết kế m H Chiều cao mạn khô m T Mớn nước trung bình m D Lượng chiếm nước tons N Công suất máy kW n Vòng quay động v/p 10 Z Số xy lanh động 11 τ Số kỳ 12 S Hành trình piston 13 δ Hệ số béo thể tích 14 δW Hệ số béo đường nước 15 δM Hệ số béo sườn 16 EPS 17 φ Hệ số hình dáng 18 R Sức cản tàu thuỷ 19 Ψ Hệ số dòng theo 20 t Hệ số dòng hút 21 np Vòng quay chong chóng v/ph 22 Dcc Đường kính chong chóng m 23 θ Tỉ số đĩa 24 G Trọng lượng chong chóng Kg 25 ds Đường kính trục chong chóng mm Công suất kéo TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ cv kG Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -82015 STT Kí hiệu Tên gọi Thứ nguyên 26 dtg Đường kính trục trung gian mm 27 Ts Giới hạn bền kéo vật liệu trục N/mm2 28 Mx Mô men xoắn hệ trục kGcm 29 Mu Mô men uốn lớn trục kGcm 30 τx Ứng suất tiếp mô men xoắn gây kG/cm2 31 σtd Ứng suất tương đương kG/cm2 32 n Hệ số an toàn hệ trục 33 [Kôđ] Hệ số an toàn ổn định cho phép 34 [f] Độ võng cho phép 35 J Mô men quán tính khối lượng kGcms2 36 e Độ mềm đoạn trục 1/kGcm 37 μi Mômen quán tính khối lượng không thứ nguyên 38 Ei,i+1 39 Δ 40 ∑α 41 A1R Biên độ cộng hưởng 42 ge Suất tiêu hao nhiên liệu máy 43 gep Suất tiêu hao nhiên liệu máy phát 44 B Lượng dầu đốt cần thiết cho hành trình Độ mềm không thứ nguyên Bình phương tần số dao động tự ko thứ nguyên i Tổng biên độ dao động hình học tương đối TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ g/cvh g/cvh T Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học -92015 DANH MỤC CÁC BẢNG TÍNH, HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ STT Tên bảng tính, hình vẽ, đồ thị Trang số Bảng 2.1 Phạm vi áp dụng Pamiel 26 Bảng 2.2 Kết tính sức cản tàu thuỷ 27 Bảng 2.3 Tính chong chóng sử dụng hết công suất 30 Bảng 3.1 Tính đường kính trục chong chóng 36 Bảng 3.2 Tính đường kính trục trung gian 37 Bảng 3.3 Tính chiều dày áo bọc trục 37 Bảng 3.4 Tính chiều dày bích nối trục 38 Bảng 3.5 Tính bu lông bích nối trục 39 Bảng 3.6 Tính chiều dài bạc đỡ 40 Bảng 3.7 Tính then chong chóng 41 Bảng 3.8 Nghiệm bền tĩnh trục chân vịt 43 Bảng 3.9 Nghiệm bền tĩnh trục trung gian 45 Bảng 3.10 Kiểm nghiệm độ ổn định dọc trục 46 Bảng 3.11 Kiểm nghiệm biến dạng xoắn 47 Bảng 3.12 Kiểm nghiệm độ võng lớn 47 Bảng 3.13 Kiểm nghiệm áp lực tác dụng lên gối đỡ 48 Bảng 4.1 Tính tần số dao động ngang 53 Bảng 4.2 Kết vòng quay tới hạn lần 1: nk = 40 54 Bảng 4.3 Kết vòng quay tới hạn lần 2: nk = 30,8 54 Bảng 5.1 Bảng Tole – Holzer lần 64 Bảng 5.2 Bảng Tole – Hozel lần 64 Bảng 5.3 Tổng biên độ hình học tương đối ( x = ) 68 Bảng 5.4 Tồng biên độ hình học tương đối ( x = ) 68 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học - 10 2015 STT Tên bảng tính, hình vẽ, đồ thị Trang số Bảng 5.5 Tồng biên độ hình học tương đối ( x = ) 69 Bảng 5.6 Tồng biên độ hình học tương đối ( x = ) 69 Bảng 6.1 Bảng tính lượng dầu dự trữ trực nhật ( FO ) 79 Bảng 6.2 Lượng dầu dự trữ trực nhật ( DO ) 81 Bảng 6.3 Bơm trực nhật, vận chuyển ( FO ) 82 Bảng 6.4 Bơm trực nhật, vận chuyển ( DO ) 83 Bảng 6.5 Dự trữ dầu bôi trơn 86 Bảng 6.6 Tính bầu lọc thô 90 Bảng 6.7 Tính bầu lọc tinh 91 Bảng 6.8 Két giãn nở 94 Bảng 6.9 Đường kính ống nối hai cửa thông biển 95 Bảng 6.10 Dung tích chai gió 96 Bảng 6.11 Tính chọn máy nén khí 97 Bảng 6.12 Tính chọn đường kính ống, bơm hệ thống 99 Hình 2.1 Đồ thị sức cản công suất kéo 28 Hình 3.1 Sơ đồ phụ tải tác dụng lên gối đỡ 42 Hình 4.1 Mô hình tính dao động ngang 50 Hình 4.2 Toán đồ dùng cho tra cứu (µ - a ) 51 Hình 5.1 Mô hình tính dao động 57 Hình 5.2 Hệ dao động xoắn tương đương 60 Hình 5.3 Đồ thị xác định tâm dao động 66 Hình 5.4 Đồ thị A1R-T.A1R-Ф 73 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học - 11 2015 MỞ ĐẦU LÝ DO CHỌN ĐỀ TÀI Vận tải thuỷ phương tiện vận tải quan trọng loại phương tiện vận tải đại, dùng tàu thuỷ phương tiện vận tải có ưu điểm giá thành vận tải thấp, khối lượng vận chuyển lớn, chở nhiều hàng, phạm vi hoạt động rộng Ngày công hướng biển nước ta phát triển hội nhập với quốc tế, ngành công nghiệp đóng tàu coi ngành kinh tế trọng điểm đất nước tương lai Việc vận chuyển hàng hoá, đặc biệt hàng khô có nhu cầu lớn không chở hàng nước mà nhu cầu chở hàng hoá nước có nhu cầu lớn khối lượng Chính để đáp ứng nhu cầu có nhiều tàu chở hàng khô có tải trọng lớn đời nhằm đáp ứng nhu cầu cấp thiết ngành kinh tế vận tải biển Các nhà máy đóng tàu nước ta không ngừng mở rộng quy mô lẫn thiết bị máy móc đóng tàu có tải trọng lớn để thực mục đích trở thành bốn cường quốc đóng tàu mạnh giới Để trở thành kỹ sư có trình độ cao, hiểu biết sâu rộng ngành đóng tàu với trình độ khoa học máy móc đại việc trang trí thiết bị động lực tàu thuỷ việc vô quan trọng trang trí động lực không tạo nên sức đẩy tàu mà có nhiệm vụ cung cấp lượng dùng hàng ngày tàu, trở thành phận quan trọng để tạo thành tàu đại Do việc chọn thiết kế loại trang trí động lực phù hợp với tính nhiệm vụ tàu, thoả mãn yêu cầu ngày cao công nghiệp đóng tàu nhiệm vụ thường xuyên, cần thiết chuyên gia thiết kế trang trí động lực tàu thuỷ Chính em chọn đề tài:“ Thiết kế trang trí hệ thống động lực tàu chở dầu 4.700 lắp máy Hanshin 6S26MC6” làm luận văn tốt nghiệp Đây đề tài không trùng lặp với công trình công bố MỤC ĐÍCH Mục đích đề tài nhằm thiết kế trang trí hệ thống động lực tàu hàng 4.700 lắp máy Hanshin 6S26MC6 hoàn thiện hỗ trợ tài liệu mẫu Nhằm hoàn thành đồ án tốt nghiệp chuẩn bị đầy đủ kiến thức cần thiết cho thân chở thành kỹ sư thực thụ với dạy thầy cô giáo đặc biệt thầy hướng dẫn tốt nghiệp thầy Nguyễn Anh Việt PHƯƠNG PHÁP VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU Phương pháp: Việc chọn trang trí động lực phải lấy nhiệm vụ thư làm sở, vào nhiệm vụ thư, tiến hành phân tích điều kiện cụ thể Tính trực tiếp thực nghiệm: Trong trình thiết kế ta sử dụng công thức để tính trực tiếp công thức thực nghiệm TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU - 94 – 12-2010 Nước làm mát máy tuần hoàn bơm máy hút từ bầu làm mát nước sau bơm làm mát dầu đẩy tới bầu làm mát dầu bôi trơn , nước chia nhánh : 01 nhánh làm mát không khí nạp sau tăng áp 01 nhánh làm mát blốc xi lanh , nắp xi lanh , tua bin tăng áp trở bầu làm mát khép kín vòng tuần hoàn Nước tàu bơm diesel lai hút từ đường ống thông biển đẩy vào bầu làm mát dầu nhờn , sau tới làm mát nước , nước biển nhận nhiệt dầu nhờn nước , sau đẩy tàu 5.4.3 Những ý tính toán hệ thống + Khi xây dựng hệ thống phải xét đến yếu tố sau: Sự giãn nở nước hệ thống đường ống Sự bốc nước phải Tránh hấp thụ Ảnh hưởng rò rỉ hệ thống Bảo đảm áp suất làm việc hệ thống Xả bọt khí Với sơ đồ hệ thống ta thấy : Bơm trực tiếp đưa nước vào động làm áp suất nước vào động tương đối cao nên sinh tượng nhiệt cục bề mặt xi lanh Thùng giãn nở nối trực tiếp với hút bơm nên nâng cao áp lực hút bơm, đảm bảo áp lực hút cần thiết bơm Chất khí xả theo đường ống thông Như việc xây dựng đường ống đảm bảo yêu cầu nêu + Khống chế nhiệt độ nước làm mát: Nhiệt độ nước làm mát động ,với tuần hoàn nước biển tuỳ thuộc vào điều kiện môi trường nhiệt đô nước sau làm mát;với hệ thống nước phụ thuộc vào lượng nhiệt sinh động Ở hệ thống làm mát nước biển, nhiệt độ bị quy định nhỏ 550C nhiệt độ cao nước biển có chứa số loại muối bốc lắng đọng cáu cặn + Nếu làm mát nước biển: tonước = 50 ÷ 55oC; tonước vào = 15 ÷ 30oC + Nếu làm mát nước ngọt: tonước = 70 ÷ 80oC; tonước vào = 60 ÷ 75oC Một hệ thống làm mát hoàn chỉnh hệ thống phải có khả đảm bảo nhiêt độ nước phạm vi định phụ tải động hay nhiêt độ môi trường thay đổi Do đó, hệthống cần lắp thiết bị tự động điều tiết khống chế nhiêt độ nước làm mát Các thiết bị phải thoả mãn đuựơc yêu cầu bản: TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 95 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 Khi phụ tải động thay đổi, nhiệt độ nước làm mát thay đổi không phạm vi 50c Phụ tải động thay đổi, thời gian điều tiết phải ngắn Để khống chế nhiệt độ nước làm mát, hệ thống bố trí điều tiết khống chế lượng nước nóng vào bầu làm mát, đưa lượng nước định vào trực tiếp cửa hút bơm Phương pháp gọi phương pháp khống chế theo đường biên Nó đáp ứng yêu cầu thiết bị điều tiết nhiêt độ, tránh tượng lượng nước xi lanh bị kiệt cục sinh hệ thống 5.4.4 Tính toán hệ thống 5.4.4.1 Két giãn nở Bảng 6.8 Két giãn nở № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Công thức Kết Công suất tính toán Diesel N cv Theo lý lịch máy 34367,2 Lượng tiêu hao nước làm mát Vp lit cv.h Chọn 15 Hệ số dung tích két K Chọn 0,07 Thời gian hai lần bơm lên két T phút Chọn 0,5 Dung tích két Vgn lít V gn = V p ∑ N e T K 14.042 Vậy két nước dãn nở máy chính, máy phụ: – Số lượng 01 – Dung tích 01x14,0 – Kiểu két m3 Rời 5.4.4.2 Đường kính ống nối hai cửa thông biển Bảng 6.9 Đường kính ống nối hai cửa thông biển TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 96 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Công thức Kết Q1 m3/h Chọn 180 Lưu lượng bơm cứu hoả Lưu lượng bơm nước biển làm mát máy Q2 m3/h Theo lý lịch máy 230 Lưu lượng bơm làm mát máy phụ Q3 m3/h Chọn 85 Tổng lưu lượng nước biển QT m3/h QT = ∑ Qi 665 Vận tốc đường ống chung V m/s Chọn Đường kính ống nối hai cửa thông biển D mm i =1 D= 4.QT 10 3600.π V 343 5.5 HỆ THỐNG KHÔNG KHÍ NÉN 5.5.1 Nhiệm vụ, yêu cầu Nhiệm vụ: Khởi động động từ trạng thái dừng, dừng đảo chiều động Yêu cầu: Khí nén khởi động phải đủ áp lực, lượng khí nén dự trữ phải đủ đảm bảo khởi động 12 lần Khí đưa vào xilanh phải kỳ sinh công động phân phối theo thứ tự nổ động Thời gian khí nén vào xilanh phải kết thúc trước xupáp xả xilanh mở 5.5.2 Nguyên lý làm việc Sau mở van khí nén mở van khởi động chính, khí nén từ bình khí nén qua van khởi động chia làm hai đường, đường vào để khởi động động cơ, đường đến mở van phân phối khí đưa khí nén tới mở xupáp khởi động động khí nén không gian chứa khí nén xupáp vào xilanh thực trình khởi động động 5.5.3 Tính dung tích chai gió Bảng 6.10 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU Dung tích chai gió - 97 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Công thức Kết Công suất máy Ne hp Theo lý lịch máy 34367,2 Số lượng Diesel Z tổ Theo thiết kế Công suất máy phụ Nep hp Theo lý lịch máy 1000 Số lượng Diesel phụ Zp tổ Theo thiết kế Áp suất khởi động máy P1 kG/cm2 Theo lý lịch máy 24,5 Áp suất khởi động máy phụ P2 kG/cm2 Theo lý lịch máy 30 Số lần khởi động liên tục máy n1 lần Chọn 12 Số lần khởi động liên tục máy phụ n2 lần Chọn Áp suất khí nhỏ bình khởi động P kG/cm2 Chọn 8,25 10 Lượng khí tiêu hao cho mã lực máy q1 l/hp Theo lý lịch máy 0,75 11 Lượng khí tiêu hao cho mã lực máy phụ q2 l/hp Theo lý lịch máy 1,3 12 Thể tích khí nén phục vụ máy V1 lít 13 Thể tích khí nén phục vụ máy phụ V1 lít V1 = V2 = ( Ne p1 + Ne p ).n2 q2 Vậy chọn: Bình chứa không khí nén khởi động máy TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU Z Ne.n1 q1 P − P1 P − P2 19034 3500 - 98 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 – Số lượng 02 – Dung tích 02x9500 lít – Áp suất 64,5 kG/cm2 Bình chứa không khí nén khởi động máy phụ 5.5.4 – Số lượng 02 – Dung tích 02x1750 lít – Áp suất 44,5 kG/cm2 Tính chọn máy nén khí Bảng 6.11 № Hạng mục tính Tính chọn máy nén khí Ký hiệu Đơn vị Công thức Kết Tổng dung tích bình chứa không nén Vc m3 Theo tính toán Áp lực không khí làm việc P1 kG/cm2 Theo lý lịch máy 44,5 Áp lực không khí nhỏ khởi động P2 kG/cm2 Theo lý lịch máy 10,25 Hiệu số áp suất khởi động Pc kG/cm2 Pc = P1- P2 34,25 Thời gian nạp không khí vào chai gió T H Theo quy phạm Q Sản lượng máy nén Q = Vc m /h Vậy chọn: Tổ máy nén khí – Số lượng 01 – Kiểu Piston cấp – Lưu lượng 137 m3/h – Áp suất 44,5 kG/cm2 – Kiểu động điện AC, pha – Công suất động điện 28,5 kW TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU Pc T 137 - 99 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 5.6 HỆ THỐNG HÚT KHÔ, DẰN 5.6.1 Nguyên lý hoạt động Hút khô khoang hàng Hút khô khoang khô chứa két thải nhờ miệng hút khô Hút khô khoang hàng nhờ miệng hút khô cho khoang đặt phía sau khoang hàng Các miệng hút khô miệng hút chiều nối với van nêm đặt buồng máy nối với đường ống hút chung Từ đường ống hút chung dẫn đến bơm hút khô dằn để xả mạn tàu Hút khô khoang máy lái nhờ bơm tay hút khô Hút khô buồng máy Trong buồng máy đặt miệng hút nối với ống hút Noài có miệng hút nối trực tiếp với bơm hút khô Trên đường ống đặt hộp xả cặn van chiều Bơm chữa cháy động lai có nhánh hút trực tiếp hộp xả cặn để hút khô ứng cấp buồng máy Tay van chiều nhánh dẫn lên sàn buồng máy gắn biển báo Hệ thống dằn Mỗi khoang dằn có nhánh ống riêng để dằn - Dằn tự nhiên: Với két dằn mớn nước đưa nước từ cửa thông biển qua đường ống chung cách mở van dẫn nước dằn vào - Dằn cấp vào bơm: bơm hút khô - dằn hút nước từ cửa thông biểnqua đường ống chung dằn vào khoang dằn qua van - Tháo nước dằn: bơm hút khô - dằn hút nước từ khoang dằn cần thiết mạn 5.6.2 Tính chọn đường kính ống bơm Bảng 6.12 № Hạng mục tính Kích thước tàu + Chiều dài + Chiều rộng + Chiều cao Ký hiệu Tính chọn đường kính ống, bơm hệ thống Đơn vị Công thức Kết L B H m m m Đường kính ống hút khô D Mm D = 1,68 L.( B + H ) + 25 190,12 Đường kính ống hút khô nhánh Dnh Mm Dnh = 2,15 l.( B + H ) + 25 236,31 Thiết kế phần vỏ TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU 210 30 16 - 100 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 № Hạng mục tính Ký hiệu Đơn vị Công thức Vận tốc nước trung bình đường ống W m/s Chọn Lưu lượng bơm hút khô Q m3/h 2826.D W 10 −6 Kết 154,1 Kết luận: Chọn đường kính ống hút khô chính: dc= 190 mm Chọn đường kính ống hút khô nhánh: dn = 230 mm + Lưu lượng: Q= 160 m3/h + Cột áp: H= 45 m.c.n Chọn bơm dùng chung hút khô có: TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU - 101 – 12-2010 CHƯƠNG TÍNH TOÁN CÁC YẾU TỐ CỦA CHONG CHÓNG ĐỂ LỰA CHỌN ĐỘNG CƠ CHÍNH 6.1 MỤC ĐÍCH Việc tính toán nhằm mục đích nhận số liệu xuất phát chứng minh rằng,với điểm tính toán tính di động tàu, người ta lựa chọn động cần thiết chọn tỷ số truyền động hộp số Các thông tin, tài liệu để tính toán đường cong lực cản công suất kéo điều kiện thử nghiệm R = RVs điều kiện khai thác RE = RE (Vs ) ( tàu kéo là: R + ZT = f (Vs ) RE + ZT = f E (Vs ) , ZT lực kéo móc) giá trị tốc độ tàu tính toán chế độ chạy tự hay chế độ kéo Trong trường hợp việc tính toán thực nguyên tắc dần liên tiếp phương pháp đồ thị 6.2 PHƯƠNG PHÁP 6.2.1 Lựa chọn chế độ tính toán Căn vào dạng động chính, người ta ấn định chế độ tính toán để xác định yếu tố tối ưu chong chóng cần phải đảm bảo tốc độ cho tàu từ động Lựa chọn chế độ tính toán chuyển động tàu, nguyên tắc quan trọng nhất, ảnh hưởng đến đặc trưng khai thác – kinh tế tàu thiết kế Trong việc này, lực cản nước đến chuyển động tàu trình khai thác thay đổi vào mức tải trọng ( mớn nước thay đổi ) tàu, độ sâu chiều rộng luồng lạch, điều kiện khí tượng thuỷ văn ( gió, song dòng chảy ), trạng thái bên nói chung ( mòn, gỉ, rong rêu ) Do chế độ làm việc hệ chong chóng – động có thay đổi hậu phát sinh thay đổi tốc độ tiến tàu Vì việc lựa chọn chế độ tính toán liên quan chặt chẽ đến làm việc phù hợp động chong chóng, theo thứ tự mình, đảm bảo tốc độ thiết kế cho tàu đảm bảo lực căng móc kéo lớn 6.2.2 Lựa chọn dạng thiết bị đẩy Khi thiết kế tổ hợp thiết bị đẩy tàu, trước hết cần phải giải vấn đề việc lựa chọn dạng thiết bị đẩy xuất phát từ thiết kế thử nghiệm loại vận hành với tàu thiết kế, điều kiện khai thác, điều kiện kinh tế làm việc đáng tin cậy thiết bị đẩy Khi tiến hành phương án tình toán tính di động tàu với loại thiết bị đẩy khác nhận phương án thoả mãn yêu cầu đặt cách tốt TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 102 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 Loại thiết bị đẩy sử dụng nhiều tàu thuỷ chong chóng Đối với tàu có lượng chiếm nước, loại thiết bị đẩy đơn giản kinh tế Căn vào quy định điều kiện khai thác tàu vận tải biển, người ta áp dụng: - Chong chóng có bước cố định đúc liền với cánh tháo - Chong chóng biến bước - Chong chóng có bước cố định chong chóng biến bước đạo lưu cố định đạo lưu xoay - Chong chóng xâm thực chong chóng không xâm thực 6.2.3 Tính toán hệ số tác dụng tương hỗ Tổ hợp chong chóng, thân tàu động làm việc kéo theo tác động tương hỗ học thuỷ động lực học yếu tố Sự tương hỗ học người ta kết luận trường hợp, tốc độ chuyển động tịnh tiến dọc trục chong chóng tốc độ chuyển động tàu vận tốc góc quay trục chong chóng vận tốc góc quay chong chóng Khi lực đẩy TB, phát huy chuyển động, lực dọc, truyền lên vỏ tàu trục chong chóng ổ đỡ chặn, mô men quay tạo động truyền động đến phần cuối trục chong chóng mô men lực thủy động cản trở quay chong chóng Sự tương hỗ thủy động lực học yếu tố tổ hợp xem xét có đặc trưng phức tạp bao gồm ảnh hưởng tương hỗ tốc độ tròn, cảm ứng chuyển động thân tàu làm việc chong chóng Tác động tương hỗ thực tế tính toán tính di động tàu đánh giá nhờ hệ số dòng theo wt , hệ số hút t, hệ số i Q ảnh hưởng dòng theo không đến mô men thuỷ động (1 − t ) Q chong chóng cuối cùng, hệ số ảnh hưởng thân tàu η H = i (1 − w ) Q T 6.2.4 Tính toán tối ưu yếu tố chong chóng Tính toán tối ưu yếu tố chong chóng cần để đảm bảo tốc độ v S cho trước tàu công suất P S ( truyền động trực tiếp đến chong chóng ), P SP ( qua hộp số ) số vòng quay n động Ngoài ra, vào dự đoán vùng vòng quay theo công suất động theo Catalogue hãng chế tạo diesel, người ta thiết lập toán lựa chọn động PS theo số vòng quay n 6.2.5 Lựa chọn động Theo kết tính toán ta tiến hành lựa chọn động TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 103 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 6.3 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN ĐỐI VỚI MỘT SỐ ĐỘNG CƠ VÍ DỤ Thiết bị đẩy sử dụng chong chóng có bước cố định thân tàu có kích thước chủ yếu sau: – Chiều dài lớn Lmax = 210,76m – Chiều dài hai trụ Lpp = m – Chiều rộng thiết kế B = 30 – Chiều cao mạn D = 12,00 m – Chiều chìm toàn tải T = 9,20 – Lượng chiếm nước Disp = m m 39,48 tons Giới hạn đường kính chong chóng là: DGH = 0,7.T = 0,68.9,20 = 6,256(m) Chế độ tính toán chong chóng lựa chọn tương ứng với điều kiện khai thác bình thường Đối với tốc độ thiết kế ( điều kiện khai thác bình thường) vS= 24,82 (hl/g)= 12,75(m/s), giá trị lực cản công suất kéo là: RT = 27866(kG), EPS = 4364,45(kN) Đối với tàu vận tải biển trục chong chóng, với sườn đuôi dạng chữ U U vừa (δ ≥ 0,600) hệ số dòng theo dòng hút xác định sau: [ ] D   WT = 0,25 + 2,2.(δ − 0,50) 0,94 + 1,8.(0,8 − )  = 0,429 T   t = 0,20 + 0,10.(δ − 0,50) + 0,055( K DE − 1,8) = 0,268 Ở hệ số tải chong chóng theo lực đẩy: K DE = v.D ρ / TE = 2,486 =9,27 Khối lượng riêng nước: ρ = 1025(kg / m ) Lực đẩy chong chóng: TE = R 278660 = 278660( N ) ZP R = 278660 (N) lực cản chuyển động tàu ZP = Tàu chong chóng Khi lựa chọn số cánh chong chóng, người ta tính toán theo hệ số tải chong chóng theo lực đẩy đường kính không đổi K DT = v A D ρ / TB = 1,214 Trong đó: vA = v.(1-wt) = 7,28 (m/s) TB =380,683 Vì: KDT = 1,214 < 2,0 nên chọn số cánh chong chóng Z = TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 104 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 Tỷ số đĩa chiều dày tương đối cánh chọn từ điều kiện đảm bảo đủ bền cho cánh từ điều kiện không xảy giai đoạn xâm thực thứ hai Để đảm bảo đủ bền, tỷ số đĩa cần phải là:  AE   Ao '   c.Z  = 0,375.   D.emax    2/3 m.TB = 0,446 100 Trong đó: Hệ số c phụ thuộc vào vật liệu làm chong chóng: Đối với chong chóng làm đồng thau c = 0,060 Hệ số m tính đến tăng tải trọng cánh vào điều kiện làm việc chong chóng: Đối với tàu thông thường chức đặc biệt m = 1,15 Chiều dày tương đối emax = 0,06 Tính toán yếu tố chong chóng để lựa chọn động có chính: № Đại lượng tính toán Đơn vị Đường kính D giả thiết m 6.44 6.00 5.70 5.30 5.00 K DT = v A D ρ / TB - 1.214 1.124 1.075 0.999 0.943 J = J ( K DT ) tra đồ thị - 0.58 0.54 0.50 0.49 0.43 n= vg/ph 58.4 67.3 76.5 83.9 101.4 P P = ( K DT ) tra đồ thị D D - 1.02 0.97 0.94 0.93 0.92 η0 = η ( K DT ) tra đồ thị - 0.58 0.56 0.54 0.53 0.52 η = η H η = - 0.734 0.715 0.689 0.676 0.664 PS = kW 3322 3411 3538 3605 3674 PSP = kW 3390 3481 3610 3678 3748 vA 60 J D 1− t η iQ (1 − wT ) PEE η η B PEE η η B η P Giá trị tính toán TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 105 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 № 10 Đại lượng tính toán PSH = PSP 0,90 Đơn vị kW Giá trị tính toán 3767 3868 4011 4087 4165 Chúng ta tìm tỷ số đĩa nhỏ cho phép từ điều kiện không xảy xâm thực giai đoạn Để sử dụng đồ thị ( AE / A0 ) = f ( pk ; hS ) Hệ số tải đơn vị: pK = 4.TB = 11689( N / m ) π D Độ ngập sâu trục chong chóng: hS = T / = 9,2 / = 4,6( m) Tỷ số đĩa là:  AE   Ao ''  A  = 1,6. E   Ao   = 1,6.0,15 = 0,24  ( Tra đồ thị I.A.Titov để xác định tỷ số đĩa nhỏ cho phép chong chóng ) A Giá trị tỷ số đĩa tính toán nhận không nhỏ  E  Ao '   = 0,446 giá trị  lớn gần nhất, theo bảng ( AE / A0 ) = 0,55 Căn vào giá trị số cánh tỷ số đĩa, ta lựa chọn đồ thị chong chóng J-K TB4-55 để tính toán Với η B = 0,97;η P = 0,97 Dựa vào bảng tính dựa vào hãng chế tạo ta lựa chọn số động sau để đưa vào phân tích chọn lựa № Mác máy PSH(kW) n(rpm) ge(g/kWh) L(mm) B(mm) H(mm) G(tons) 7K80MC-C 25270 104 180,6 11377 4824 12926 160.5 7L32/44CR 3920 120 177 6685 1790 3980 43 8M32C 4000 600 178 7061 2177 3446 46.4 W8L32 4000 750 182 6245 2305 2845 43.5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU - 106 – 12-2010 6.4 PHÂN TÍCH ĐỂ LỰA CHỌN ĐỘNG CƠ CHÍNH 6.4.1 Với động 7K80MC-C Động hãng Man chế tạo động kỳ, xy lanh, thấp tốc, C- động có tăng áp thấp Động không thỏa mãn yếu tố bố trí buồng máy kích thước động vượt kích thước buồng máy Hơn khối lượng động lớn Vì động không chọn làm động bố trí cho tàu 6.4.2 Với động 7L32/44CR Động hãng Man chế tạo động kỳ, xy lanh, L- có làm mát không khí tăng áp, C- động có tăng áp thấp Động không thỏa mãn yếu tố bố trí buồng máy kích thước động vượt kích thước buồng máy Vì động không chọn làm động bố trí cho tàu 6.4.3 Với động 8M32C Động hãng Mak chế tạo, động kỳ, xylanh Với kích thước bố trí buồng máy cho tàu, lượng tiêu hao nhiên liệu vừa phải 6.4.4 Với động W8L32 Động hãng Wartsila chế tạo, động kỳ, xylanh Với kích thước bố trí buồng máy cho tàu, lượng tiêu hao nhiên liệu vừa phải Tuy nhiên tính kinh tế, động đắt so với động hãng Mak chế tạo Vậy ta chọn động 8M32C hãng Mak chế tạo làm động trang bị cho tàu hàng 10500T CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Thiết kế tuân thủ theo quy phạn đăng kiểm Việt Nam ban hành, sau tính toán thông số tàu phù hợp với tàu mẫu Động chọn dựa đặc điểm tàu hàng với phần hệ trục tàu Các công thức tính toán cho đề tài sử dụng công thức thực nghiệm sử dụng riêng cho tàu hàng Việc tính toán theo lý thuyết sát thực tế so với tàu mẫu Đường kính chiều dài đoạn trục bố trí gối trục, động cơ, hệ thống phụ hợp lý làm cho ứng suất gối trục nằm vùng an TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU - 107 – ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 12-2010 toàn Ứng suất dao động ngang dao động xoắn gây nhỏ ứng suất cho phép Chứng tỏ lựa chọn đường kính trục hợp lý Như sau thời gian nỗ lực tính toán, giúp đỡ tận tình giáo viên hướng dẫn Nguyễn Anh Việt Cùng thầy, cô giáo khoa bạn bè lớp Đề tài tốt nghiệp em hoàn thành Tuy nhiên khả hạn chế trình cọ sát với thực tế không nhiều nên không tránh khỏi thiếu sót trình tính toán Em mong bảo, góp ý thầy, cô giáo bạn bè để thiết kế em hoàn thiện hiểu biết em sâu Em xin chân thành cảm ơn ! Người thực đề tài Đỗ Trung Kiên TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU - 108 – 12-2010 TÀI LIỆU THAM KHẢO Thiết kế trang trí động lực tàu thủy Tác giả: Đặng Hộ – Nhà xuất Giao thông vận tải 1986 Sức cản tàu thủy Nhà xuất Giao thông vận tải 1986 Sổ tay kĩ thuật đóng tàu Quy phạm phân cấp đóng tàu biển vỏ thép - Phần máy tàu Đăng kiểm Việt Nam – Hà Nội 2003 Thiết kế chi tiết máy Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp Sức bền vật liệu Do trường Đại học Hàng hải ban hành 1998 Quy phạm phân cấp tàu biển vỏ thép 2003 Tiêu chuẩn Việt Nam 6259 - 3:1997 Tính toán tính di động tàu có lượng chiếm nước – Nguyễn Văn Võ 10 Dao động hệ động lực tàu thủy PGS.TS Nguyễn Vĩnh Phát - Trường Đại học Hàng Hải Việt Nam TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU [...]... kế môn học - 13 2015 CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN 1.1 TỔNG QUAN VỀ MÁY TÀU 1.1.1 Loại tàu, công dụng Tàu dầu 4. 700 là loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang Có 04 hầm hàng, buồng máy và khu vực sinh hoạt được đặt ở phía sau của tàu, hệ trục kiểu transom, mũi quả lê và 01 vách ngang chân vịt mũi Tàu được thiết kế trang bị 01 diesel chính 2 kỳ truyền động trực tiếp cho 01 hệ trục chân vịt Tàu được thiết kế. .. thiết kế dùng để chở container 1.1.2 Vùng hoạt động Vùng biển tây Âu các nước Đức, Anh, Bỉ 1.1.3 Cấp thiết kế Tàu container 700 TEU được thiết kế thoả mãn Cấp không hạn chế theo Quy phạm phân cấp và đóng tàu vỏ thép – 2003, do Bộ Khoa học Công nghệ và Môi trường ban hành Phần hệ thống động lực được tính toán thiết kế thoả mãn tương ứng Cấp không hạn chế theo TCVN 6259 – 3 : 2003 1.1 .4 1.1.5 Các thông... lại và thao tác khoảng 25 m 2 Lên xuống buồng máy bằng 04 cầu thang chính (02 cầu thang tầng1 và 02 cầu thang tầng 2) và 01 cầu thang sự cố Trong buồng máy lắp đặt 01 máy chính và các thiết bị phục vụ hệ thống động lực, hệ thống ống toàn tàu Điều khiển các thiết bị được thực hiện tại chỗ trong buồng máy Điều khiển máy chính được thực hiện tại chỗ trong buồng máy hoặc từ xa trên buồng lái Một số bơm chuyên... - Chiều dài củ chong chóng: l = 0,157.D = 0,157.3 ,46 = 0, 543 m - Chiều dài cánh tại 0,6 R: e0,6= 0,0 24. D = 0,0 24. 3 ,46 = 0,083 m - Chiều rộng cánh tại 0,6R : b0,6 = b’m D Z với b’m = 1,26 ⇒ b0,6 = 1,26 3, 34 = 1,0521 m 4 Vậy: G= 4 0,7  0,08  3 1,0521  4 2 8700 3 , 46 ( ) 6 , 2 + 2 10 0 , 71 −     + 0,59. 8700. 0,525.0,7 4 3 ,46  3 ,46  3 ,46  4. 10  Trọng lượng của chong chóng G = 5152 kG TRƯỜNG... N/mm2 Độ cứng: HB > 140 Rw Hệ số đàn tính: E = 2,0.106 kG/cm4 Tỷ trọng: γ = 7,86.10-3 kG/cm3 Luật áp dụng, tài liệu tham khảo, cấp thiết kế 2.3.2.1 Luật áp dụng Quy phạm phân cấp và đóng tàu vỏ thép - 2003: Phần 3: Hệ thống máy tàu TCVN 6259-3: 2003 [1] 2.3.2.2 Tài liệu tham khảo [1] - TCVN 6259-3: 2003 2.3.2.3 Cấp tính toán thiết kế Hệ trục và thiết bị hệ trục được tính toán thiết kế thỏa mãn tương ứng... các tàu tương tự có tải trọng trong khoảng 40 00 tấn đến 5000 tấn 4 Ý NGHĨA THỰC TIỄN CỦA ĐỀ TÀI Đáp ứng nhiệm vụ, yêu cầu của đồ án tốt nghiệp Có thể áp dụng đề tài cho việc thiết kế các con tàu trong phạm vi tải trọng từ 40 00 tấn đến 5000 tấn Dùng làm tài liệu tham khảo cho các nhà máy đóng tàu, các sinh viên học ngành máy tàu thuỷ TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết. .. 80 ,44 78,52 76,61 74, 69 11 Công suất kéo EPS, (hp) ∇Vs3 EPS = LC 0 3206,5 44 64, 1 5717 ,4 7178,8 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ Đỗ đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 λ = 0,7 + 0,03 L C pλ X1 ϕ Thiết kế môn học - 28 2015 № Đại lượng xác định 12 Sức cản toàn phần Rt, (kG) 2.1 .4 Công thức tính Rt = 75 EPS Vs Kết quả 42 640 49 7 34 57511 66100 Đồ thị sức cản R = f(v) và công suất kéo EPS = f(v) Căn cứ vào kết... đăng thuận LỚP MTT53 – ĐH1 Thiết kế môn học - 35 2015 THIẾT KẾ HỆ TRỤC 2.3 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 2.3.1 Số liệu ban đầu 2.3.1.1 Máy chính Kiểu máy: 7K80MC_C Công suất tính toán: 25270 kW Vòng quay tính toán: 1 04 rpm 2.3.1.2 Chong chóng Kiểu: 4 cánh Đường kính: 845 0 mm Vật liệu làm chong chóng: Đồng – Mangan 2.3.1.3 Vật liệu trục 2.3.2 Vật liệu làm hệ trục: Thép rèn 45 (KSF45) Giới hạn bền kéo: Ts =... AC, 3 pha – Công suất động cơ điện 18,5 kW 1.3 .4. 2 Bình chứa không khí nén khởi động máy chính – Số lượng 02 – Dung tích 02x1300 lít – Áp suất 24, 5 kG/cm2 1.3 .4. 3 Bình chứa không khí nén khởi động máy phụ – Số lượng 02 – Dung tích 02x700 lít – Áp suất 24, 5 kG/cm2 1.3 .4. 4 Tổ máy nén khí sự cố 1.3.5 – Số lượng 01 – Kiểu CMA- 15 Các thiết bị chữa cháy buồng máy 1.3.5.1 Bình bọt xách tay kèm đầu phun hỗn... –Tốc độ tàu tương ứng với giá trị EPS cần xác định (m/s); ∇ –Lượng chiếm nước của tàu (tons); L–Chiều dài tàu thiết kế (m); C0 Hệ số tính toán theo Pamiel 2.1.3 Kết quả xác định sức cản tàu theo Pamiel Bảng 2.2 Kết quả tính sức cản tàu thuỷ № Đại lượng xác định Công thức tính 1 Tốc độ tính toán VS, (knots) Dự kiến thiết kế 2 Tốc độ tính toán VS, (m/s) 3 Kết quả 15 16 17 18 Tính theo m/s 7,73 8, 24 8,76