tkmh thiết kế ly hợp1 đĩa ma sát khô

TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 môn khÝ «t« nhiƯm vơ thiÕt kÕ m«n häc- kÕt cÊu ,tính toán ôtô Họ tên sinh viên : Trần huy Bình Lớp : CGHXDGT- K39 Trờng : ĐHGTVT-HN Giáo viên hớng dẫn: Nhiệm vụ : Thiết kế li hợp đĩa ma sát khô hệ thống truyền lực với số liệu ban đầu theo phơng án sau: Phơng án Bản vẽ A1-Mặt cắt dọc li hợp Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 mục lục 1-Lời nói đầu 2-Nội dung a-Xác định mômen ma sát li hợp b-Xác định kích thớc li hợp c-Xác định công trợt sinh trình đóng li hợp d-Kiểm tra theo nhiệt ®é c¸c chi tiÕt e-TÝnh to¸n hƯ thèng dÉn ®éng li hợp f-Tính toán sức bền số chi tiết chủ yếu li hợp 2-Kết luận 3-Tài liệu tham khảo Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 Lời nói đầu Nội dung thiết kế li hợp giúp biết cách tính toán thông số li hợp Xác định mômen ma sát li hợp Xác định kích thớc li hợp Xác định công trợt sinh trình đóng li hợp Kiểm tra theo nhiệt độ chi tiết Tính toán hệ thống dẫn động li hợp Tính toán sức bỊn mét sè chi tiÕt chđ u cđa li hỵp Từ kết tính toán li hợp ta so sánh thông với số li hợp xe thông dụng sử dụng Việc tính toán giúp ta nắm rõ cấu tạo nguyên lí hoạt động li hợp Và từ chọn đợc kích thớc li hợp Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 Nội dung 1-Xác định mômen ma sát li hợp ML = Mđ ML: Mômen ma sát li hợp Mđ: Mômen xoắn động Mđ=Memax=19KGm=190Nm : Hệ số trữ li hợp Ta chọn =1,3 Vì phải chọn hệ số > để đảm bảo truyền hết mô men động trờng hợp Tuy nhiên không đợc lớn để tránh tăng kích thớc đĩa bị động tránh cho hệ thống truyền lực bị tải ML=1,3.190=247(Nm) 2-Xác định kích th ớc li hợp R2 22 R1 O a-Đờng kính đĩa ma sát Khi thiết kế chọn sơ đờng kíng đĩa ma sát theo công thức kinh nghiệm sau: D = * R = 3.16 * M e max C C: HƯ sè kinh nghiƯm lÊy theo lo¹i ôtô (Đối với ôtô tải nhỏ) Ta lấy C=4,7 Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 190 D = * R = 3,16 * = 21cm 2 4,7 ⇒ R2 = D2 = 10,5(cm) Mặt khác D2 bị giới hạn đờng kính ngoàicủa bánh đà động thiết kế gặp trờng hợp D2 lớn đờng kính bánh đà phải chọn lại cách giảm D2 tăng số đôi bề mặt ma sát ( số đĩa bị động ) b-Bán kính đĩa ma sát đợc chọn theo công thức R1=(0,53 ữ 0,75)R2 Trong trị số R1 nhỏ với động có vòng quay trục khuỷu thấp(động điênzen) Trong trị số R1 lớn với động có vòng quay trục khuỷu cao(động xăng) R1=0,53 R2=0,53.10,5=5,565 (cm) c-Bán kính ma sát trung bình (bán kính điểm đạt lực ép P) Rtb= (R1+R2)/2=8,0325(cm)=0,080325(m) d-Chọn số đĩa bị động (Số đôi bề mặt ma sát ) Trong : b: bề rộng ma sát gắn đĩa bị động b=R2-R1=10,5 5,4565=4,935(cm)=0,04935(m) : áp lực riêng cho phép bề mặt ma sát à: hệ sè ma s¸t Ta chän =300 kN/m =3.10 N/m = 0,3 i2 Số đĩa bị động = 3-Xác định công trợt sinh trình đóng li hợp Khi đóng li hợp xảy hai trờng hợp: 1- Đóng li hợp đột ngột tức để động làm việc số vòng quay cao đột ngột thả bàn đạp li hợp Trờng hợp không tốt nên phải tránh 2- Đóng ly hợp cách êm dịu: Ngời lái thả từ từ bàn đạp ly hợp xe khởi động chỗ làm tăng thời gian đóng ly hợp Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 làm tăng công trợt sinh trình đóng ly hợp Trong sử dụng thờng sử dụng phơng pháp nên ta tính công sinh trờng hợp là: a- Xác định công trợt ly hợp: Khi khởi động chỗ (Sử dụng công thức kinh nghiệm) Trong đó: G-Trọng lợng toàn ôtô (Kg) G= 1820 Kg Me -Mômen xoắn cực đại động KGm Memax=19 KGm n -Số vòng quay động khởi động ôtô chỗ n =0,75.Nemax (v/f) n =0,75.Nemax (v/f)=0,75.4500=3375(v/f) rb-Bán kính làm việc bánh xe (m) rb=0,3644m -TØ sè trun cđa hƯ thèng trun lùc Víi -TØ sè trun cđa trun lùc chÝnh: =5,125 -TØ sè truyÒn hép sè chÝnh : =4,12 -tØ sè truyÒn hép sè phơ(lÊy ë sè trun thÊp : =1 =5,125.4,12=21,115 -HƯ số cản tổng cộng đờng =0,16 b- Xác định công trợt riêng: (KGm/cm ) Trong =Công trợt riêng L=Công trợt li hợp :L=5043,985(KGm) i=Số đôi bề mặt ma sát: i=2 F=Diện tích bề mặt ma sát ®Üa bÞ ®éng - kiĨm tra theo nhiƯt ®é chi tiết: Công trợt sinh nhiệt làm nung nóng chi tiết nh đĩa ép, đĩa trung gian ly hợp đĩa, lò xo Do phải kiểm tra nhiệt độ chi tiết, cách xác định độ tăng nhiệt độ theo công thức: Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 T = γ L γ L = ≤ [ ∆T ] c.mt 427.c.Gt Trong đó: L : Công trợt sinh ly hợp bị trợt (Kgm) C : Tỉ nhiệt chi tiÕt bÞ nung nãng, tÝnh theo Kcalo/kg c 500J/kg c thép gang, c= 0,115 kcalo/kg c mt : khèi lỵng chi tiÕt bị nung nóng Gt : Trọng lợng chi tiết bị nung nãng (kg) G=9,5 kg γ : HƯ sè x¸c định phần công trợt dùng nung nóng chi tiết cần tính 2n Dộ tăng nhiệt độ nằm giới hạn: Đối với đĩa ép = [ T ] = 80 ữ 12 c Đối với đĩa ép trung gian ly hợp 1đĩa : = 1 = =1 n Trong : n số lợng đĩa bị động T = ì 5043,985 ≈ 110 c 427 × 0,115 × 9,5 - tính toán hệ thống dẫn động ly hợp Loại dẫn động khí thuỷ lực kết hợp Sơ đồ hệ thống dẫn động thuỷ lực khí kết hỵp: d1 a ∆f a g Trang TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 Pbd e d1 Sbd C d Lực cần thiết ngời lái tác dụng lên bàn đạp để mở ly hợp Qbd = PΣ ≤ [ Qbd ] it / c η t Trong đó: [ Qbd ] = (60 ữ 150) N ; Qbd : Lực ngời lái tác dụng lên bàn đạp P ' : tổng lực ép cực đại tác dụng lên đĩa ép mở ly hợp Qbd P ' tính theo KG N Với PΣ ' = PΣ 1,2 Ml β × Md = ( KG ) Mà P = ì Rtb ×i µ × Rtb ×i Víi: ⇒ µ: hƯ sè ma sát à=0,3 Ml :mômen ma sát li hợp ML = Mđ=24,7 (KGm) Rtb: Bán kính ma sát trung bình (bán kính điểm đặt lực ép P) Rtb=0,080325(m) i : Số đôi bề mặt ma sát ) i = PΣ = β × Md 24,7 = = 5125( N ) ì Rtb ì i 0,3 × 0,080325 × Trang TKMH-KCTTOTO MK TrÇn huy B×nh CGHXDGT K39 ⇒ PΣ ' = PΣ 1,2=5125.1,2=6150 (N) it/c: TØ sè trun chung cđa hƯ thèng dÉn ®éng thuỷ lực khí kết hợp it/c=40,4 t : HiƯu st thn cđa hƯ thèng dÉn ®éng thêng: ηt=(0,9 ÷ 0,96) ta lÊy ηt =0,95 ⇒ Qbd = ′ PΣ 6125 = =159,5( N ) it / c ×η 40,4 ì 0,95 t a- Xác định tỉ số truyền chung hệ thống: Tỉ số truyền chung đợc xác định theo công thức: it / c a ìc ×e ×d = b ×d × f ×d Trong đó: d1 , d : đờng kính xi lanh thuỷ lực (kí hiệu sơ ®å ) mm a, b, c, d,e ,f : lÇn lợt kích thớc đòn dẫn động đòn më tÝnh theo (mm) Theo b¶ng 14 ta cã (Ta lÊy theo jic-110 ); 350 80 161,6 30 it / c = × × × = 40,4 51 70 89,5 15 b- Xác định hành trình bàn đạp Hành trình bàn đạp đợc xác định theo công thức: S t = l ì i t / c a c d + δ × × × 22 ≤ [ S t ] b d d1 =Slv+So Trong đó: Slv: hành trình làm việc bàn đạp để khắc phục khe hở bề mặt ma sát (l ) ta có Slv = l.it / cd So: hành trình chạy không bàn đạp để khắc phục khe hở đầu đòn mở bạc mở: a c d2 S = × × = δ × idd b d d1 Trang TKMH-KCTTOTO MK i dd Trần huy Bình CGHXDGT K39 :là tỉ số truyền đòn dẫn động l : hành trình(khe hở) đĩa ép cần thiết để mở li tính có đĩa bị ®éng δ hỵp li hỵp ⇒ ∆l = 1,5( mm) : khe hở đầu đòn mở bạc mở (hay ổ bi tì ) =3 (mm) Víi «t« ta chän: [ st ] = 150 (mm) VËy [ ]⇒ 350 80 30 S t = 1,5 × 40,4 + × × × = 129,17(mm) < S t 70 70 15 Slv = 60,6mm ⇒ S O = 68,57mm 6-tÝnh søc bÒn mét sè chi tiÕt chđ u cđa li hỵp a-TÝnh søc bền đĩa bị động (ta có sơ đồ ) r2 r1 Để giảm kích thớc li hợp, li hợp làm việc điều kiện ma sát khô nên chọn vật liệu có hệ số ma sát cao Đĩa bị động gồm ma sát xơng đĩa Xơng đĩa thờng chế tạo thép bon trung bình cao(thép 50 85) Với thiết kế ta chọn thép 50 Chiều dày xơng đĩa thờng chọn từ (1,5 ®Õn 2,0)mm.Víi thiÕt kÕ = mm ChiỊu dày ma sát thờng chọn từ (3 đến ) mm.Víi thiÕt kÕ =4 mm.VËt liƯu cđa tÊm ma sát loại phêrarô đồng Trang 10 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 Tấm ma sát đợc gắn với với xơng đĩa bị động đinh tán Vật liệu đinh tán đồng nhôm có đờng kính (4 đến 6) mm.Ta chọn đinh tán đồng có đờng kính mm Đinh tán bố trí đĩa theo dÃy hay nhiều dÃy (thờng dÃy ) tơng ứng với bán kính vòng r1 vòng r2 (hình vẽ ) r1,r2 : có giá trị sau : r1=0,07m r2=0,08m lực tác dụng lên dÃy đinh tán đợc xác định theo công thức : F1 = Memax × r1 2(r12 + r 2 ) F2 = VËy Me × r1 Memax × r 2(r12 + r 2 ) 19 × 0,07 F ⇒1 = 2(r1max r 22 ) = 2(0,07 + 0,082 ) = 75,14KG + Memax × r 19 × 0,08 = = 85,87 KG 2 + r2 ) 2(0,07 + 0,082 ) Đinh tán đợc kiểm tra theo ứng suất cắt chèn dập Khi tính lực P1 P2 lấy chế độ tải trọng Memax thực tế Memax nhỏ M ( M mômen bám tính theo từ đờng lên ) ứng suất cắt chèn dập đinh tán vòng trong: F = 2(r1 Tc1 = σ cd = F1 ≤ [Tc ]( KG / cm ) π ×d n1 × F1 ≤ [σ cd ]( KG / cm ) n1 ì l ì d Trong đó: Tc : ứng suất cắt đinh tán vòng cd :ứng suất chèn dập đinh tán n1 : Số đinh tán bố trí vòng n1 = F1: Lực tác dụng lên dÃy đinh tán vòng Trang 11 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 d: đờng kính đinh tán d=0,4 cm l : chiều dài bị chèn dập đinh tán : l=0,4 cm [σ cd ] , [Τc ] øng suÊt cho phÐp ng víi vËt liƯu trªn [Τc ] =100 KG/ cm [σ cd ] =250 KG/ cm F1 75,14 = = 75,78 ≤ [Tc ] ( KG / cm ) 2 π d 3,14.0,4 ⇒ n1 4 F1 75,14 ⇒ σ cd1 = n × l × d = × 0,4 × 0,4 = 58,7 ≤ [σ cd ]( KG / cm ) ứng suất cắt chèn dập đinh tán vòng ngoài: Tơng tự nh ta có: Với n2 số đinh tán vòng n2 =12 Tc1 = ⇒ Tc = F2 85,87 = = 56,9 ≤ [Tc ] ( KG / cm ) 2 π d 3,14.0,4 n2 12 4 ⇒ σ cd = n F2 85,87 = = 44,72 ≤ [σ cd ] ( KG / cm ) 12 × 0,4 × 0,4 ×l × d b-Tính moay yơ đĩa bị động (ta có sơ đồ ) ϕ b d D Trang 12 L TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 - Chiều dài moay yơ đợc chọn tơng đối lớn để giảm độ đảo đĩa bị động Moay yơ đợc ghép với xơng đĩa bị động đinh tán lắp với trục ly hợp then hoa - Chiều dài moay thờng cho đờng kính then hoa trục ly hợp Khi điều kiện làm việc nặng nhọc chọn L=1.4D (D đờng kính then hoa trục ly hợp) - ly hợp có đĩa bị động trở lên chiều dài moay riêng biệt phải giảm nhiều - Khi làm việc then hoa moay chịu ứng suất chèn dập cắt đợc xác định theo công thức: × Me max ≤ [Tc ] Z1 × Z × L × b × ( D + d ) × Me max = ≤ [σ cd ] Z1 × Z × L × ( D − d ) Tc = σ cd Trong ®ã: Memax: Mômen cực đại động , Memax=1700 (KGcm) Z : Số lợng moay riêng biệt Với ly hợp có đĩa bị động Z =1 Z : Sè then hoa cđa mét moay ¬ , Z =13 L : Chiều dài moay , L=3,5 cm D: Đờng kính then hoa D = cm d: §êng kÝnh cđa then hoa d = cm b: BỊ réng cđa mét then hoa b = 0,7 cm VËt liƯu chÕ t¹o moay ¬ thêng lµ thÐp 40X, øng suÊt cho phÐp lµ [Tc ] = 100 KG / cm , [σ cd ] = 200 KG / cm × Me max × 1900 = = 13,256 KG / cm ≤ [Tc ] Z1× Z × L × b × ( D + d ) × 13 × 3,5 × 0,7(5 + 4) 8.Me max ×1900 σ cd = = = 18,559 KG / cm ≤ [σ cd ] 2 2 Z1× Z × L × ( D − d ) ì13 ì 3,5 ì (5 ) Đinh tán nối moay với xơng đĩa bị động thờng làm thép có đờng kính d=8 mm Phơng pháp kiểm tra đinh tán tơng tự nh phần tính đĩa bị động tức kiểm tra theo ứng suất cắt chèn dập Trị số ứng suất cho phÐp lµ: [Tc ] = 300 KG / cm , [σ cd ] = 250 KG / cm Ta có công thức sau Tc = Trang 13 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 F [Tc ] KG / cm 2 ; π d n F σ cd = ≤ [σ cd ]( KG / cm ) n l.d Tc = Trong ®ã: n :số đinh tán n=8 F : lực tác dụng lên vòng đĩa xơng.F=42,03(KG/cm ) d : đòng kinh đinh tán d=0,8 cm l : chiều dài ®inh t¸n l=0,4 cm F 42,03 Tc = = = 10 KG / cm ≤ [Tc ] KG / cm 2 π d 3,14.0,8 n 8× 4 σ cd = F 42,03 = = 16,41KG / cm ≤ [σ cd ]( KG / cm ) n l.d ì 0,4 ì 0,8 c/ Lò xo ép ly hợp Lòxo ép dùng ly hợp thờng đóng loại lò xo trục, lò xo côn lò xo đĩa Riêng lò xo trụ sử dụng phổ biến đợc đặt xung quanh đĩa ép( dÃy hoạc hai dÃy) Ta khảo sát lò xo trục Lò xo trục thờng dùng loại xe có mômen xoắn động Memax=(40 đến 45) KGm Số lợng lò xo ép đợc chọn theo đờng kính dẫn bị động Số lò xo tối thiểu Lực cực đại tác dụng lò xo Plx cho phép giới hạn: Đối với xe tải trung bình Plx (60 ữ 70) KG Đối với xe tải cỡ lớn Plx 100 KG l mở li hợp đóng li hợp Trang 14 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 d Sơ đồ hình trình bày đặc tính chịu tải lò xo biến dạng lò xo đóng mở ly hợp Đó đờng tuyến tính Plx -Là lực tác dụng lên lò xo đóng ly hợp P lx -Là lực tác dụng lên lò xo mở ly hợp l - Là biến dạng lò xo đóng ly hợp l - Là biến dạng lò xo mở ly hợp Tổng lực áp tất lò xo ép li hợp làm việc đợc xác định theo công thức P = Ml (KG ) ì Rtb ì i Trong : à: hệ số ma sát à=0,3 Ml :mômen ma sát li hợp ML = Mđ=247 (KGm) Bán kính ma sát trung bình (bán kính điểm đạt lực ép P) Rtb=0,080325(m) i : Số đôi bề mặt ma sát i = ⇒ PΣ = Ml 24,7 = = 512,7( KG ) ì Rtb ì i 0,3 ì ì 0,080325 Khi mở li hợp lò xo lại biến dạng thêm lợng l tơng ứng với lợng ép P ( Tổng lực ép cực đại tác dụng lên ®Üa Ðp më li hỵp ) P’Σ= PΣ.1,2= 615,24(KG) Độ cứng lò xo đợc xác định theo công thøc : Plx 0,2 × P ' lx G×d4 C= = = ∆l l '−l × n0 × D Trong : Plx: Lực tác dụng lò xo : Plx = trí0 đià (khi ly hợp làm việc ) Trang 15 P Z với Z số lợng lò xo bố TKMH-KCTTOTO MK Trần huy B×nh CGHXDGT K39 Plx = PΣ 512,7 = = 42,725( KG ) Z 12 Tơng ứng mở ly hợp, lực tác dụng lên lò xo : P' lx = P'Σ 615,24 = = 51,27( KG ) z 12 l :là hành trình làm việc lò xo Ta lÊy ∆l = 0,8(cm) P 'Σ z P ' lx = Plx 0,2 × P' lx 10,254 = = ≈ 51,27 KG / cm ∆l l '− l 0,2 Sè vòng làm việc lò xo: C= l ìG ×d n0 = 1,6 × Plx × D Trong đó: G là mô đun đàn hồi dịch chun G = 8.105 KG / cm ∆l :lµ hành trình làm việc lò xo Ta lấy l = 0,2(cm) D đờng kính trung bình vòng lò xo D=2 cm Plx: Lực tác dụng lò xo ( KG) d: đờng kính dây lò xo: d= P' lx D P ' lx × c × = 0,4 × [Tx ] d 0,4 × [Tx ] Víi [Tx] Là ứng suấtxoắn cho phép [Tx] = 5000 KG/cm Thêng chän tØ sè c=D/d=6 P' lx D P ' lx × c 51,27 × × = = ≈ 0,128cm 0,4 × [Tx ] d 0,4 × [Tx ] 0,4 ì 6000 Vậy số vòng làm việc lò xo d= l ì G ì d 0,2 × 8.10 × 0,128 ⇒ n0 = = 4,2 (vòng) 3 1,6 ì Plx ì D 1,6 ì 42,725 ì (2,1) Chiều dài lò xo trạng thái tự L = (n0 + 2) × d + δ × (n0 + 1) + ∆l Trang 16 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 Trong đó: : khe hở cực tiểu vòng lò xo mở ly hợp =0,1 (cm) L = (n0 + 2) × d + δ × (n0 + 1) + ∆l = (4,2+2) 0,358 + 0,1 ( 4,2+1 ) + 0,2= (cm) TÝnh lß xo theo ứng suất cắt : = ì Plx ì D × k ≤ [τ ] KG / cm ìd Trong []ứng suất cắt cho phép khoảng (5000 đến 9000)KG/cm ứng suất sinh lò xo làm việc ứng với trờng hợp mở li hợp Plx: Lực tác dụng lò xo Plx=42,725 KG d: đờng kính dây lò xo:d=0,35cm D đờng kính trung bình vòng lò xo D=2,1 cm k : hƯ sè tËp trung øng st k= × c − 0,615 + 4×c − c víi c=D \ d D: Đờng kính trung bình vòng lò xo d: Đờng kính dây lò xo × − 0,615 × c − 0,615 k= + = + = 1,25 4×c − c 4×6 − ⇒= τ × Plx × D × k × 42,3 × 2,1 × 1,25 = 6584( KG / cm ) = 3,14 ì (0,35) ìd3 *Số vòng toàn lò xo n=n +2 Víi n : Sè vßng làm việc lò xo n =4,2 (vòng) 2: Là vòng đầu cuối lò xo n= n +2=4,2+2=6,2 (vòng) d/ Lò xo giảm chấn Lò xo giảm chấn đợc đặt đĩa bị động để tránh cộng hởng ỏ tần số cao dao động xoắn thay đổi mômen động hệ thống truyền lực đảm bảo truyền mômen cách êm dịu từ đĩa bị động đến moayơ trục ly hợp Mômen cực đại có khả ép lò xo giảm chấn : Trang 17 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy B×nh CGHXDGT K39 M max = Gb × ϕ × rb ( KGm) io × ih1 × if Trong ®ã: if1:TØ sè trun hép sè phơ ë sè trun thấp if1=1(không có) Gb:Trọng lợng bám ôtô-máy kéo(là phần trọng lợng tác dụng lên cầu chủ động tính theo KG) Gb=910 KG :Hệ số bám đờng, với đờng tốt lấy =0.8 rb:Bán kính làm việc bánh xe : rb=36,449(cm) io:TØ sè trun cđa lùc chÝnh io=5,125 ih1:TØ sè trun cđa hép sè ë sè trun 1: ih1=4,12 M max = Gb × ϕ × rb 1500 × 0,8 × 33,5 = = 1903,8( KGm) 5,125 × 4,12 ì io ì ih1 ì if Mômen quay mà giảm chấn truyền đợc tổng mômen quay lực lò xo giảm chấn mômen masát Mmax = M1+M2 = P1.R1.Z1+P2.R2.Z2 Trong M1: Mômen quay lò xo giảm chấn dùng để dập tắt cộng hởng ỏ tần số cao M2: Mômen masát dùng để dập tắt cộng hởng ỏ tần số thấp P1:Lực ép lò xo giảm chấn r1 R1: Bán kính đặt lò xo thờng chọn theo đờng kính mặt bình moay (R = 40 đến 60)mm ta chọn R1=45 mm Z1:Số lợng lò xo giảm chấn đặt moay Z1=4 P2:Lực tác dụng vòng masát d Trang 18 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 R2:Bán kính trung bình đặt vòng ma sát R2=30 mm Z2:Số lợng vòng masát( số đôi cặp masát) Z2=24 à:Hệ số masát vòng masát đĩa bị động Thờng chọn M2=25%Mmax Mmax= M1+M2 = P1.R1.Z1+P2.R2.Z2 = 4M2 → M2=1903,8/4=475,95 (KGcm) → M1=1427,85 (KGcm) → P1=1427,85/4,5.4=79,32 (KG) → P2=475,95/3.24=7,43 (KG) Khi cha truyÒn mômen quay, tựa nối đĩa có khe hở , tới thành bên moay ¬ cưa sỉ moay ¬ a A r1 cưa sổ đệm a1 theo sơ đồ ta có : Khe hở đặc trng cho biến dạng giới hạn lò xo truyền mômen từ động :Khe hở ( nh trên) nhng truyền mômen bám từ bánh xe Có thể xác định độ cứng tối thiểu lò xo giảm chấn( mômen quay tác dụng lên đĩa bị động ®Ĩ xoay ®Üa ®i so víi moay ¬), độ cứng đợc xác định theo công thức S=17.4.R1 K.Z1 Trang 19 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 Trong Z :Số lò xo giảm chấn chọn theo bảng: Z1=4 R :Bán kính đặt lò xo(cm):R1=4,5 cm k:Độ cứng lò xo ta lấy: k=70KG/cm S=17.4.R1 K.Z1=17,4 4,52 70 4=98658 KGcm Các cửa sổ đặt lò xo moay có kích thớc chiều dài A phải nhỏ chiều dài tự lò xo ít, thờng chọn A=25 mm để lò xo trạng thái căng ban đầu(theo sơ đồ) Khichuyền mômen quay từ động từ bánh xe qua phận giảm chấn giống cửa sổ moay đĩa bị động có chiều dài nh giảm chấn có độ cứng khác nhau, chiều dài cửa sổ moay phải bé so với cửa sổ đĩa đoạn a=A -A Thờng a = 1.4 mm cạnh bên cửa sổ làm nghiêng góc đến 1.5 độ Đờng kính tựa chọn d=10 mm đặt kích thớc lỗ B đợc xác định theo khe hở 1,2 có nghĩa (B=d+1+2)Các trị số 1,2 chọn 1=2=3 mm ứng suất xoắn lò xo đợc xác định theo công thức = × P × D' × k ≤ [τ ] ì d '3 Trong D , : Đờng kính trung bình vòng lò xo Thờng chọn D=18 mm Số vòng toàn lò xo n= vòng d ' :Đờng kính dây lò xo, d= mm P :Lực cực đại tác dụng lên lò xo giảm chấn tính theo KG :P1=79,32KG k: tính tơng tự nh phần tính lò xo ép : k=1,2KG/cm τ= × P1 × D' × 79,32 × 1,8 ×k = × 1,2 = 6817 KG / cm ≤ [τ ] π × d '3 3,14 × 0,43 Số vòng làm việc lò xo ìGìd4 no = 1,6 ì P1 ì D Trong đó: G: môđuyn đàn hồi dịch chuyển G=8.105KG/cm2 Trang 20 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 :Độ biến dạng lò xo giảm chấn từ vị trí cha làm việc đến vị trí làm việc, thờng chọn =2 mm, × G × d 0,2 × 8.10 × 0,4 no = = = 5,5 (Vòng) 1,6 ì P1 ì D 1,6 ì 79,32 ì 1,83 Độ cứng lò xo đợc xác định theo công thøc c= P1 − Po λ Trong ®ã: P1: P1 =79,32 KG P :Lực căng ban đầu lắp lò xo giảm chấn Po=0,2.Memax=0,2.170=34 KG (M :Mômen tạo lực căng P chiếm khoảng (15đến 20)% Memax ỏ Memax mômen động cơ) P Po 79,32 − 34 c= = = 225,6( KG / cm) 0,2 Chiều dài làm việc vòng lò xo đợc tính theo công thức (ứng với khe hở vòng lò xo 0) l1=no.d=5,5.3=16,5 (mm) Chiều dài vòng lò xo ỏ trạng thái tự l2=l1+λ+0,5.d=16,5+2+0,5.3=20 (mm) 6/TÝnh chi tiÕt trun lùc tíi ®Üa chủ động Truyền lực qua vỏ ly hợp tới đĩa chủ động Theo sơ đồ Truyền lực từ bánh đà qua vỏ ly hợp dợc tiến hành nhờ bề mặt ABC1D1 đĩa bị động ABCD đĩa bị động đà bị mòn (bề mặt ma sát bị hao mòn).Diện tích truyền lực hình thang hình chữ nhật áp suất tác dụng lên bề mặt truyền lực đợc tính theo công thức: Md P= [ P] F ì Rìm Trong Mđ: Mô men động Md=19KGcm m: số đòn mở m=3 R: khoảng cách từ tâm trục đến tiết diƯn R=9 cm F diƯn tÝch tiÕt diƯn trun lùc: F=0,063 cm2 [P] :¸p suÊt cho phÐp : [P] =100KG/cm2 P= Md 190 = = 111,6 KG / cm ≤ [ P ] F × R × m 0,063 × × Trang 21 TKMH-KCTTOTO MK TrÇn huy Bình CGHXDGT K39 Ngoài gờ chịu uốn nhng tay đòn chịu uốn nhỏ nên bỏ qua Tính bền đòn dẫn động a/ Đòn mở ly hợp Lực cần thiết tác dụng lên đầu dới đòn mở Pd = P' e ì ( KG ) zd f Trong P ' :Lực cực đại tất lò xo ép mở ly hợp : P=606,9 KG Z d : Số lợng đòn mở : Zd=3 e.f: khoảng cách hình vẽ( tÝnh theo mm) e=161,6 mm=16,16 cm, f=89,5 mm=8,95 cm P' e 615,24 16,16 Pd = Σ × = × = 370,28( KG ) zd f 8,95 Ta cã biÓu đồ mô mmen xác định ứng suất uốn tiết diện nguy hiểm vị trí cố định đòn ép U = với : Pd ì l [δ U ] KG / cm WU l=4 cm Trang 22 TKMH-KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 u=3 ®Ðn MN/m2.=30®Õn 40KG/cm2 W=50 cm3 δU = Pd × l 370,2 × = ≈ 30 KG / cm WU 50 Vật liệu chế tạo đòn thép 50 đợc Xianuyu hoá bề mặt làm việc b/ Bàn đạp ly hợp Đối với dẫn động khí cho phép tác dụng lên bàn đạp nhỏ 20 KG ( với xe tải),nhỏ 15(với xe du lịch) Với xe t¶i lín Q bd ≤28 KG Lùc nhá nhÊt tác dụng lên bàn đạp Q bd không nhỏ KG để đảm bảo cảm giác cho ngời lái Khi kiểm tra sức bền bàn đạp lấy cực đại ngời lái Q max =40 KG Bàn đạp đợc kiểm tra theo uốn tiết diện nguy hiĨm, víi vËt liƯu nh trªn δ= Qbd max ≤ [ δ ] KG / cm F Víi: Qb®max=40 KG F DiƯn tÝch t¹i tiÕt diƯn nguy hiĨm F=4 cm2 σu=30®Õn 40KG/cm2 Q 40 δ = bd max = = 10 KG / cm Tho¶ m·n bỊn F Trang 23 ... dụng vòng masát d Trang 18 TKMH- KCTTOTO MK Trần huy Bình CGHXDGT K39 R2:Bán kính trung bình đặt vòng ma sát R2=30 mm Z2:Số lợng vòng masát( số đôi cặp masát) Z2=24 à:Hệ số masát vòng masát đĩa bị... a-Tính sức bền đĩa bị động (ta có sơ đồ ) r2 r1 Để giảm kích thớc li hợp, li hợp làm việc điều kiện ma sát khô nên chọn vật liệu có hệ số ma sát cao Đĩa bị động gồm ma sát xơng đĩa Xơng đĩa thờng... i=Số đôi bề mặt ma sát: i=2 F=Diện tích bề mặt ma sát đĩa bị động - kiểm tra theo nhiệt độ chi tiết: Công trợt sinh nhiệt làm nung nóng chi tiết nh đĩa ép, đĩa trung gian ly hợp đĩa, lò xo Do