đồ án tốt nghiệp cầu đúc hẫng 1

Em xin được gởi lời cảm ơn sâu sắc nhất đến NGUYỄN BÁ HOÀNG cùngvới các thầy cô trong Bộ môn Cầu Đường đã tận tình giúp đỡ em hoàn thànhĐồ án tốt nghiệp trong thời hạn được giao.. Em xin

P/s e cĩ cả bản vẽ cad ai tải xong thi để lại mail hoặc gửi về mail:tvh2801.k53@gmail.com rồi e gửi cho ạ

LỜI CẢM ƠN !!!



Lời đầu tiên của em trong Đồ án này em xin chân thành cảm ơn Ban Giám Đốccùng tất cả các thầy cô của Trường Đại Học Giao Thông Vận Tải TP Hồ ChíMinh đã tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành chương trình học

Sau năm năm học tập và hơn 2 tháng làm Đồ án tốt nghiệp, được sự tận tìnhgiúp đỡ của Giáo viên hướng dẫn và sự nổ lực của bản thân em đã hoàn thànhĐồ án tốt nghiệp này

Em xin được gởi lời cảm ơn sâu sắc nhất đến NGUYỄN BÁ HOÀNG cùngvới các thầy cô trong Bộ môn Cầu Đường đã tận tình giúp đỡ em hoàn thànhĐồ án tốt nghiệp trong thời hạn được giao

Cuối cùng em xin cám ơn đến những người thân trong gia đình và Bạn bèđã tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành nhiệm vụ Đồ án tốt nghiệp

Tuy nhiên, kiến thức thực tế còn nhiều hạn chế, chắc chắn rằng Đồ án tốtnghiệp này không tránh khỏi những sai sót, rất mong được sự góp ý, phê bìnhchỉ dẫn của Giáo viên hướng dẫn và Giáo viên phản biện để em có thêm kinhnghiệm cho công tác sau này

Em xin kính chúc Thầy NGUYỄN BÁ HOÀNG cùng các thầy giáo ,cô giáoKhoa Công Trình , Trường Đại Học Giao Thông Vận Tải TP Hồ Chí Minhnhiều sức khoẻ, đạt được nhiều thành công trong sự nghiệp cao quý của mình

Em xin chân thành cám ơn !

TP.Hồ Chí Minh ,ngày ………tháng ………năm ………

Sinh viên :

NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN

TP.Hồ Chí Minh ,ngày ………tháng ………năm ………

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN

NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN

TP.Hồ Chí Minh ,ngày ………tháng ………năm ………

GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN

MỤC LỤC

CHƯƠNG I:

ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN

I.1 Địa hình: 12

I.2 Địa chất: 12

I.3 Khí hậu: 14

I.4 Đặc trưng thủy văn: 14

CHƯƠNG II: THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ I: CẦU DẦM HỘP ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG II.1.1 Yêu cầu thiết kế 15

II.1.2 Chọn sơ đồ kết cấu nhịp 15

II.1.3 Các đặc trưng vật liệu sử dụng: 16

II.1.4 Xác định phương trình đường cong đáy dầm hộp : 17

II.1.5 Tính các đặc trưng hình học của tiết diện : 17

II.1.5.1 Đặc trưng hình học của tiết diện nguyên : 17

II.1.5.2 Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu do ống gen của cáp 18

CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG

II.2.1 Yêu cầu thiết kế 42

II.2.2 Chọn sơ đồ kết cấu nhịp 42

II.2.2.1 Mặt cắt ngang các cấu kiện: 43

II.2.2.2 Thanh giằng ngang vòm chính 45

II.2.2.3 Dầm dọc 46

II.2.2.4 Dầm ngang dự ứng lực 48

II.2.2.5 Dầm T bản mặt cầu 48

II.2.3 Các đặc trưng về vật liệu 50

II.2.3.1 Thép kết cấu 50

II.2.3.2 Bêtông 50

II.2.4 Tổ hợp nội lực cho các cấu kiện 50

II.2.4.1 Tổ hợp nội lực cho bản mặt cầu 50

II.2.4.2 Tổ hơp nội lực cho dầm dọc biên 54

II.2.4.3 Tổ hợp nội lực cho dầm T bản mặt cầu 58

II.2.4.4 Tính toán sườn vòm ống thép nhồi bêtông 80

II.3 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CẦU II.3.1 SO SÁNH CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ KĨ THUẬT: 94

II.3.1.1 Phương án 1 94

II.3.1.2 Phương án 2 94

II.3.2 SO SÁNH CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ KINH TẾ 96

II.3.2.1 Cầu đúc hẫng 96

II.3.2.2 Cầu ống thép nhồi bê tông 96

II.3.3 Lựa chọn phương án: 96

CHƯƠNG III:

LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH

III.1 Lan can: 98

III.1.1 Thanh lan can: 98

III.1.1.1 Tải trong tác dụng lên thanh lan can: 98

III.1.1.2 Nội lực của thanh lan can: 98

III.1.1.3 Kiểm tra khả năng chịu lực của thanh lan can: 99

III.1.2 Cột lan can 100

III.1.2.1 Kiểm tra khả năng chịu lực của cột lan can: 100

III.1.2.2 Kiểm tra độ mảnh của cột lan can: 101

III.2 Lề bộ hành: 102

III.2.1 Tính nội lực: 102

III.2.2 Tính cốt thép 102

III.2.3 Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: (kiểm tra nứt) 103

III.3 Bó vỉa: 104

CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU IV.1 Tải trọng tác dụng 110

IV.1.1 Tĩnh tải 110

IV.1.2 Hoạt tải 113

IV.1.2.1 Tải trọng người 113

IV.1.2.2 Hoạt tải HL93 : 114

IV.2 Tổ hợp nội lực : 124

IV.3 Thiết kế cốt thép 125

IV.4.2 Đối với momen dương : 128

CHƯƠNG V: THIẾT KẾ KẾT CẤU NHỊP V.1 Chọn các thông số kết cấu nhịp : 130

V.2 Các thông số về vật liệu: 131

V.2.1 Bêtông .131

V.2.2 Cốt thép thường .131

V.2.3 Cáp dự ứng lực (5.4.4) 131

V.2.4 Thanh neo dự ứng lực.(5.4.4) 132

V.2.5 Xe đúc .132

V.3 Tiến độ thi công .132

V.4 Trình tự thi công 133

V.5 Bố trí cáp dự ứng lực 135

V.6 Tính các đặc trưng hình học của tiết diện : 135

V.7 Tính nội lực trong giai đoạn thi công : 154

V.8 Tính mất mát ứng suất : 159

V.8.1 Mất mát ứng suất do ma sát : 159

V.8.2 Mất mát ứng suất do tụt neo : 162

V.8.3 Mất mát ứng suất do nén đàn hồi : 164

V.8.4 Mất mát ứng suất do từ biến : 172

V.8.5 Mất mát ứng suất do co ngót : 174

V.8.6 Mất mát ứng suất do cáp tự chùng : 176

V.9 Kiểm toán giai đoạn thi công 178

V.9.1 Kiểm tra ứng suất trong giai đoạn thi công đúc hẫng cân bằng : 178 V.9.2 Kiểm tra ứng suất trong giai đoạn thi công đúc đốt HLB (chưa kéo cáp HLB) : 184

V.9.3 Kiểm tra trong giai đoạn tháo ván khuôn đoạn đúc trên đà giáo 186 V.9.3.1 Nội lực 188

V.9.3.2 Tính mất mát ứng suất trong cáp chịu momen dương : 189

V.9.3.3 Kiểm toán 193

V.9.4 Kiểm tra trong giai đoạn hợp long nhịp giữa (chưa kéo cáp HLG) 195 V.9.4.1 Nội lực 195

V.9.4.2 Mất mát ứng suất cho cáp HLG 195

V.9.4.3 Kiểm toán 197

V.9.5 Kiểm tra trong giai đoạn hợp long nhịp giữa ( dỡ xe đúc, tải trọng thi công ) 199

V.9.6 Kiểm tra ổn định lật cánh hẫng 202

V.9.7 Kiểm tra giai đoạn khai thác 204

V.9.7.1 Nội lực 204

V.9.7.2 Tính mất mát ứng suất 209

V.9.7.3 Sự phân phối lại nội lực do từ biến 213

V.9.7.4 Nội lực do lún gối tựa (SE) 217

V.9.7.5 Nội lực do chênh lệch nhiệt độ 218

V.9.7.6 Nội lực do co ngót 221

V.9.7.7 Tổ hợp tải trọng 221

CHƯƠNG VI: TÍNH TOÁN ĐỘ VỒNG VÁN KHUÔN VI.1 Biến dạng trong giai đoạn đúc hẫng 245

VI.1.1 Phương pháp tính toán biến dạng 245

VI.1.2 Biến dạng đàn hồi do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 247 VI.1.3 Biến dạng đàn hồi do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng

VI.2.2 Biến dạng do cáp dự ứng lực hợp long biên : 259

VI.3 Biến dạng trong giai đoạn hợp long giữa 261

VI.3.1 Biến dạng trong giai đoạn hợp long giữa (chưa kéo cáp hợp long giữa) 261

VI.3.2 Biến dạng trong giai đoạn hợp long giữa(đã kéo cáp hợp long giữa) .262

VI.4 Biến dạng do tĩnh tải giai đoạn 2 264

VI.5 Biến dạng do xe đúc 265

VI.5.1 Biến dạng đàn hồi do xe đúc 265

VI.6 Độ vồng ván khuôn 271

CHƯƠNG VII: THIẾT KẾ TRỤ CẦU VII.1 Giới thiệu chung 272

VII.1.1 Kích thước hình học trụ 272

VII.1.2 Các thông số thủy văn 272

VII.1.3 Vật liệu sử dụng 273

VII.2 Các tải trọng tác dụng lên trụ và nội lực 273

VII.2.1 Tĩnh tải 273

VII.2.1.1 Kết cấu phần trên 273

VII.2.1.2 Kết cấu phần dưới 274

VII.2.2 Tải trọng gió 274

VII.2.2.1 Tải trọng gió tác dụng lên công trình 274

VII.2.2.2 Tải trọng gió tác dụng lên hoạt tải 276

VII.2.3 Tải trọng nước 277

VII.2.3.1 Aùp lực nước tĩnh 277

VII.2.3.2 Aùp lực nước đẩy nổi 277

VII.2.3.3 Aùp lực dòng chảy 278

VII.2.4 Lực va tàu vào trụ 278

VII.2.5 Hoạt tải 279

VII.2.6 Tải trọng người đi bộ .281

VII.2.7 Lực hãm xe 281

VII.3 Bảng tổ hợp nội lực ứng với các trạng thái giới hạn .282

VII.3.1 Đối với mặt cắt đỉnh bệ 282

VII.3.2 Đối với mặt cắt đáy bệ .284

VII.4 Kiểm toán các mặt cắt tru ï 286 VII.4.1 Đặt trưng hình học của các mặt cắt 286

VII.4.2 Kiểm toán đối với mặt cắt thân trụ tại đỉnh bệ 287

VII.4.2.1 Kiểm tra khả năng chịu nén của thân trụ 287

VII.4.2.2 Kiểm tra khả năng chịu cắt của thân trụ 292

VII.4.2.3 Kiểm tra khả năng chịu nứt của thân trụ 294

VII.5 Tính toán lựa chọn gối cầu 298

CHƯƠNG VIII: TÍNH TOÁN CỌC KHOAN NHỒI VIII.1 Địa chất khu vực 299

VIII.2 Lựa chọn các thông số cơ bản của cọc 299

VIII.3 Tính toán sức chịu tải của cọc theo vật liệu 299

VIII.4 Tính toán sức chịu tải của cọc theo đất nền 299

VIII.4.1 Tính sức kháng đơn vị của thân cọc qs (MPa) 300

VIII.4.2 Tính sức kháng đơn vị của mũi cọc qp (MPa) 301

VIII.4.3 Tổng hợp sức kháng của cọc(N) 302

VIII.4.4 Tính toán số lượng cọc .302

VIII.6.3 Kiểm toán cường độ nền đất tại vị trí mũi cọc 315

VIII.6.3.1 Xác định kích thước khối móng qui ước 315

VIII.6.3.2 Xác định khả năng chịu tải của đất nền dưới mũi cọc 316

VIII.6.3.3 Xác định ứng suất dưới đáy khối móng qui ước .317

VIII.6.3.4 Kiểm toán ứng suất dưới đáy móng .318

VIII.6.4 Kiểm tra độ lún của cọc 319

VIII.7 Thiết kế cốt thép cho đài cọc 321

VIII.7.1 Theo phương ngang cầu: 321

VIII.7.1.1 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa 322

VIII.7.1.2 Kiểm tra khả năng chịu nứt của tiết diện 322

VIII.7.2 Theo phương dọc cầu: 324

VIII.7.2.1 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa 325

VIII.7.2.2 Kiểm tra khả năng chịu nứt của tiết diện 326

VIII.8 Kiểm tra chọc thủng đài cọc 328

VIII.9 Tính toán chiều dày lớp bê tông bịt đáy 329

ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN I.1 Địa hình:

 Địa hình khu vực xây dựng cầu khá thấp và bằng phẳng, cao độ bình quânkhoảng từ +0.0 đến +1.0, bị chia cắt khá mạnh bởi hệ thống các ao hồ, kênhrạch nhỏ và các vuông nuôi tôm

 Khu vực cầu bờ có một số nhà dân nằm gần bờ sông và đường hiện hữu, quimô nhà chủ yếu là nhà tạm, cấp 4, có một vài nhà vừa xây dựng

 Dọc bờ sông phía Cà Mau có đường bằng đất đắp vừa thi công năm 2003, chủyếu lấy từ đất đào cải tạo sông Đốc, chiều rộng đường khoảng 12m Dọc theođường này còn có đường điện trung – hạ thế Đường điện này cần di dời đểxây dựng cầu

 Tuyến sông Ông Đốc bắt đầu từ sông Cái Tàu, nối với sông Tắc Thủ ra cửasông Ông Đốc, đây là tuyến sông cấp II và III thuộc Trung ương quản lý.Thượng nguồn bờ Tây sông Đốc là Cụm công nghiệp Khí – Điện – Đạm CàMau Sông Ông Đốc chỉ qua huyện U Minh và Thới Bình một đoạn ngắn, cònlại phần lớn qua huyện Trần Văn Thời rồi ra biển Tây bằng cửa sông Đốc

 Chiều rộng mặt sông Đốc khu vực xây dựng cầu khoảng 110m; cao độ đáysông -5.0m Đây là tuyến sông chính nên mật độ thông thuyền rất cao

Một số nhận xét có liên quan tới việc lựa chọn kết cấu và thi công công trình:

 Cần lưu ý lựa chọn loại hình kết cấu nhịp, trụ cũng như biện pháp tổ chức thicông gây ảnh hưởng bất lợi ít nhất cho giao thông đường thủy tại đây

 Có thể bố trí công trường trên bờ, 2 bên đầu cầu

 Việc vận chuyển vật tư, thiết bị thi công đến công trường thực hiện bằngđường thủy

I.2 Địa chất:

 Trên cơ sở tài liệu khảo sát địa chất công trình ngoài thực địa có thể phân địatầng từ trên xuống dưới như sau :

- Lớp 1 : đất sét hữu cơ, màu xám đen, trạng thái rất mềm

- Lớp 2 : đất sét lẫn ít cát, màu xám nâu, trạng thái rất rắn

Bảng tra các tính chất cơ lý của đất :

I.3 Khí hậu:

 Khu vực dự án thuộc vùng đồng bằng châu thổ sông Cửu Long nên khí hậukhu vực này mang đầy đủ những nét chung của khí hậu vùng Nhiệt độ trungbình năm hầu hết các nơi vào khoảng 240 ÷ 270C và quanh năm không cótháng nào nhiệt độ trung bình xuống dưới 200C

 Một đặc điểm nữa là sự phân hoá theo mùa rất sâu sắc trong chế độ mưa ẩmhoàn toàn phù hợp với mùa gió Hàng năm nửa năm mưa ẩm, trùng với giómùa hạ, nửa năm khô hạn, trùng với gió mùa đông

 Trong mùa mưa, lượng mưa chiếm 90% lượng mưa toàn năm, lượng mưa mùakhô chỉ bằng 10% lượng mưa toàn năm, số ngày mưa mùa khô có tháng chỉtới 2–3 ngày Lượng mưa các tháng mùa mưa thường chênh lệch với giá trịtrung bình nhiều năm trong phạm vi 110mm

 Đặc biệt ở đây hầu như không có bão to, hàng chục năm mới gặp 1÷2 cơnbão yếu Theo số liệu thống kê, trong suốt thời kì 55 năm quan sát chỉ có 7cơn bão đổ bộ trực tiếp vào ven biển Nam bộ Đáng chú ý là nếu có bão thìcũng xảy ra muộn, chủ yếu là trong tháng XI và XII Ngoài tháng IV, tháng Vđầu mùa hạ cũng chỉ có gặp bão (2 cơn trong 7 cơn)

 Bão ở vùng châu thổ có sức gió yếu và cũng gây ra mưa nhưng cường độ nhỏ.Đối với vùng Châu thổ sông Cửu Long thì một trong những tác hại của bão lànạn nước dâng Nước biển dâng cao khi có bão, tràn trên khắp vùng đồngbằng, có chỗ trũng sâu tới 2÷3m Hiện tượng thời tiết đang chú ý ở Nam Bộnói chung và vùng Châu thổ nói riêng là dông Nam bộ là vùng nhiều dôngnhất so với các vùng Duyên Hải, Trung bộ lẫn vùng Tây Nguyên và cũng sovới các vùng nhiều dông ở Miền Bắc

 Nhiều dông nhất là tháng V, có trên 20 ngày dông Từ tháng V÷X số ngàydông mỗi tháng đạt tới 15÷20 ngày, tháng đầu mùa (tháng IV) và tháng cuốimùa (tháng IX) có khoảng 10÷12 ngày dông

I.4 Đặc trưng thủy văn:

 Cao độ mực nước thông thuyền Htt 3.2m

 Cao độ mực nước thấp nhất Hmin 2.0m

CHƯƠNG II:

THIẾT KẾ SƠ BỘ

II.1 - PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ I:

CẦU DẦM HỘP ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG ĐÚC HẪNG

CÂN BẰNG

II.1.1 Yêu cầu thiết kế

 Quy mô công trình: Cầu vĩnh cửu BTCT dự ứng lực

 Dạng dầm: dầm hộp ứng suất trước

 Tải trọng thiết kế: Đoàn xe tiêu chuẩn HL93, tải trọng làn, người đi bộ

 Khổ cầu: B = 15300 +2x1000 + 250 x2 = 17800mm (4 làn xe)

 Khổ thông thuyền: B = 50m, H = 7m (ứng với sông cấp 3)

 Tiêu chuẩn thiết kế 22TCN 272 – 05

II.1.2 Chọn sơ đồ kết cấu nhịp

 Chọn chiều dài nhịp chính là 95 m, chiều dài nhịp biên theo kinh nghiệm nênbằng 0.650.7 chiều dài nhịp chính, nên chọn chiều dài nhịp biên là 68.5

 Mặt cắt ngang hộp dạng có vách ngăn giữa, thành hộp xiên theo tỉ lệ 1/5 theo

mĩ quan và tiết kiệm

 Độ dốc ngang cầu chọn theo điều kiện đảm bảo thoát nước : 2%

 Chiều cao dầm trên gối : h=L/20  L/16, chọn 6 m, giữa nhịp : h=L/60 L/40, chọn 2.5 m

 Chọn chiều dài đoạn trên đỉnh trụ (khối K0, K1) đảm bảo bố trí 2 xe đúc,chọn 12 m, đoạn hợp long nhịp giữa 2 m, đoạn hợp long nhịp biên 2 m

 Chọn bề dày bản đáy hộp tại giữa nhịp theo điều kiện đảm bảo bố trí cápDUL là 250mm, tại gối theo điều kiện chịu nén, thường khoảng 2-3 lần bềdày tại giữa nhịp, ta chọn 800 mm

LỚP NHỰA PHỦ 50mm

Hình 2 1 : Mặt cắt ngang cầu phương án 1

II.1.3 Các đặc trưng vật liệu sử dụng:

 Đối với bê tông:

 Đối với thép:

II.1.4 Xác định phương trình đường cong đáy dầm hộp :

 Chiều cao dầm tại đỉnh trụ là 6000mm, tại giữa nhịp là 2500mm Nhịp dầmchính là 95m Chọn gốc tọa độ tại đáy của mặt cắt S1, chiều dương hướngxuống

 Chọn phương trình đường cong đáy dầm có dạng bậc 2 Đường cong này điqua 3 điểm sau: A(0,0) ; B(44500,-3500) ; C(91000,0) Đối với đường dạngbậc hai thì chỉ cần 3 điểm trên là có được phương trình

 Phương trình đường cong biên dưới của đáy dầm:

Các kết quả trong các bảng được tính toán bằng cách lập trình trong matlab

Lấy gốc tọa độ để tính DTHH tại đỉnh của dầm hộp

Tên

mặt cắt

Tọa độx(mm)

A(mm2)(x107)

S(mm3)(x1010)

J(mm4)(x1014)

Yc(mm)(x103)

Jc(mm3)(x1013)

S1 0 2.1299 -5.6585 2.6423 -2.6567 11.390

S4 10000 1.8427 -3.6130 1.2909 -1.9600 5.8247Tên

mặt cắt

Tọa độx(mm)

A(mm2)(x107)

S(mm3)(x1010)

J(mm4)(x1014)

Yc(mm)(x103)

Jc(mm3)(x1013)S5 13000 1.7669 -3.1598 1.0397 -1.7883 4.7466S6 16000 1.6966 -2.7705 8.3966 -1.6330 3.8725S7 19000 1.6321 -2.4394 6.8158 -1.4946 3.1698S8 22000 1.5738 -2.1609 5.5774 -1.3730 2.6104S9 25000 1.5218 -1.9295 4.6162 -1.2679 2.1697S10 28000 1.4765 -1.7404 3.8784 -1.1787 1.8269S11 31000 1.4380 -1.5890 3.3207 -1.1050 1.5649S12 34000 1.4064 -1.4713 2.9085 -1.0461 1.3694S13 37500 1.3787 -1.3723 2.5770 -0.9953 1.2110S14 41000 1.3608 -1.3109 2.3783 -0.9633 1.1155S15 44500 1.3530 -1.2844 2.2942 -0.9493 1.0749

II.1.5.2 Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu do ống gen

Tuổi bê tông của các khối vào các thời điểm căng cáp :

ti (ngày)Khi căng

Cường độ bê tông tại các thời điểm căng cáp:

' ci

f (MPA)Khi căng

0 6 3 5 2 6 1 7 0K12 56.99 56.68 56.47 56.20 55.86 55.43 54.85 54.02 52.76 50.61 46.07 30.30 0 0K13 57.133 56.87 56.6 56.47 56.20 55.86 55.43 54.85 54.02 52.76 50.61 46.07 30.30 0K14 57.248 57.023 56.8 56.68 56.47 56.20 55.86 55.43 54.85 54.02 52.76 50.61 46.07 30.30

Modun đàn hồi của bê tông tại các thời điểm căng cáp:

ci

E (MPA)Khi căng

3 0 3 4 1 5 7 6 1K12 38170 38066 37993 37903 37790 37643 37444 37161 36725 35967 34316 27831 0 0K13 38214 38127 38066 37993 37903 37790 37643 37444 37161 36725 35967 34316 27831 0K14 38253 38178 38127 38066 37993 37903 37790 37643 37444 37161 36725 35967 34316 27831

Tỉ số modun đàn hồi của thép dự úng lực trong tùng giai đoạn thi công:

psi

nKhi căng

Diện tích tiết diện ứng với các thời điểm căng cáp :

gi

A /10 mmKhi căng

Momen tĩnh của tiết diện tương đương so với gốc tọa độ O:

gi

S /10 mmKhi căng

K1 5.6478- 0.000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K2 5.6489- 4.724- 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K3 5.6507- 4.726- 4.127- 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K4 5.6525- 4.727- 4.129- 3.605- 0.0000 0.0000 0.0000 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K5 5.6536- 4.728- 4.130- 3.606- 3.152- 0.0000 0.0000 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K6 5.6547- 4.730- 4.131- 3.607- 3.153- 2.764- 0.0000 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K7 5.6565- 4.731- 4.133- 3.609- 3.155- 2.766- 2.435- 0.000 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K8 5.6582- 4.733- 4.134- 3.611- 3.157- 2.767- 2.436- 2.149- 0.000 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000K9 5.6594- 4.734- 4.136- 3.612- 3.158- 2.769- 2.437- 2.150- 1.914- 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.0000

5.6605 4.735 4.137 3.613 3.159 2.770 2.438 2.151 1.915 1.719 0 0 0K11 5.6617- 4.737- 4.138- 3.614- 3.160- 2.771- 2.439- 2.152- 1.916- 1.720- 1.566- 0.0000 0.0000 0.0000K12 5.6628- 4.738- 4.139- 3.615- 3.162- 2.772- 2.440- 2.153- 1.918- 1.721- 1.567- 1.444- 0.0000 0.0000K13 5.6640- 4.739- 4.140- 3.617- 3.163- 2.773- 2.442- 2.154- 1.919- 1.723- 1.569- 1.445- 1.342- 0.0000K14 5.6651- 4.740- 4.141- 3.618- 3.164- 2.774- 2.443- 2.155- 1.920- 1.724- 1.570- 1.446- 1.343- 1.282-

Momen quán tính so với trục trọng tâm của mặt cắt tính toán :

 

gi

I / 10 mmKhi căng

Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện tới thớ dưới dầm :

K10 3524.8 3234.9 3033.7 2846.4 2672.8 2512.6 2365.9 2236.5 2119.5 2018.5 0 0 0 0K11 3529.3 3239.1 3037.6 2850.1 2676.2 2515.8 2368.9 2239.3 2122 2020.6 1932.9 0 0 0K12 3533.8 3243.2 3041.5 2853.8 2679.7 2519 2371.9 2242.1 2124.6 2023.1 1934.9 1863.9 0 0K13 3538.2 3247.3 3045.4 2857.4 2683.1 2522.2 2374.9 2244.8 2127.2 2025.4 1937.1 1865.8 1802.8 0K14 3542.7 3251.5 3049.3 2861.1 2686.5 2525.4 2377.9 2247.6 2129.8 2027.9 1939.4 1867.9 1804.6 1761.7

Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện tới thớ trên dầm :

tgi

y mmKhi căng

8 6 7 2 6 3 7K10 2653.2 2354.5 2149.7 1961.5 1790.1 1635.7 1498.2 1373.9 1267.7 1175.8 0 0 0 0K11 2648.7 2350.3 2145.8 1957.8 1786.7 1632.5 1495.2 1371.1 1265.1 1173.7 1099.1 0 0 0K12 2644.2 2346.1 2141.9 1954.1 1783.2 1629.3 1492.2 1368.3 1262.5 1171.3 1097 1036.1 0 0K13 2639.8 2342 2138 1950.5 1779.8 1626.1 1489.3 1365.6 1260 1168.9 1094.8 1034.2 981.76 0K14 2635.3 2337.9 2134.1 1946.9 1776.4 1622.9 1486.3 1362.8 1257.3 1166.4 1092.5 1032.1 979.92 948.84

Khoảng cách từ trọng tâm của tiết diện đến gốc tọa độ O :

S14

K4 2680.1- 2379.1- 2172.8- 1982.7- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0K5 2675.4- 2374.9- 2168.9- 1979.3- 1806.3- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0K6 2670.8- 2370.6- 2164.9- 1975.6- 1803.2- 1647.5- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0K7 2666.6- 2366.7- 2161.3- 1972.3- 1800.1- 1645.0- 1506.6- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0K8 2662.3- 2362.8- 2157.6- 1968.9- 1797.0- 1642.2- 1504.2- 1379.2- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0K9 2657.8- 2358.6- 2153.7- 1965.2- 1793.6- 1639.0- 1501.3- 1376.7- 1270.0- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0K10 2653.2- 2354.5- 2149.7- 1961.5- 1790.1- 1635.7- 1498.2- 1373.9- 1267.7- 1175.8- 0.0 0.0 0.0 0.0K11 2648.7- 2350.3- 2145.8- 1957.8- 1786.7- 1632.5- 1495.2- 1371.1- 1265.1- 1173.7- 1099- 0.0 0.0 0.0K12 2644.2- 2346.1- 2141.9- 1954.1- 1783.2- 1629.3- 1492.2- 1368.3- 1262.5- 1171.3- 1097- -1036 0.0 0.0

II.1.6 Tính nội lực trong giai đoạn thi công :

Nội lực do phần tĩnh tải các đốt gây ra tại các mặt cắt :

MSWKhi căng

K1 0.399 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K2 0.794 0.2146 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K3 1.178 0.6224 0.205 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K4 1.530 0.9967 0.597 0.197 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K5 1.853 1.341 0.9573 0.573 0.189 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K6 2.152 1.660 1.290 0.921 0.551 0.182 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K7 2.430 1.955 1.599 1.243 0.887 0.531 0.175 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K8 2.690 2.232 1.88 1.545 1.201 0.857 0.513 0.169 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.000K9 2.939 2.495 2.162 1.829 1.496 1.163 0.830 0.497 0.164 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000K10 3.181 2.750 2.426 2.102 1.779 1.455 1.131 0.807 0.484 0.160 0.000 0.000 0.000 0.00K11 3.422 3.001 2.685 2.369 2.053 1.737 1.421 1.105 0.788 0.472 0.156 0.000 0.000 0.00

Nội lực do tải trọng thi công trên các đốt gây ra tại các mặt cắt :

K11 24.692 19.224 15.571 12.303 9.4198 6.9206 4.806 3.0758 1.7302 7.6896 0.1922 0 0 0K12 30.038 23.971 19.87 16.154 12.821 9.8737 7.3105 5.1317 3.3375 1.9277 0.9024 0.2616 0 0K13 35.906 29.242 24.692 20.527 16.746 13.35 10.338 7.711 5.4682 3.6098 2.136 1.0466 0.26166 0K14 42.298 35.03 30.038 25.424 21.194 17.35 13.889 10.814 8.1221 5.8153 3.8929 2.3549 1.0466 0.26166

Nội lực do xe đúc đặt tại đầu các đốt gây ra tại các mặt cắt :

MFT/1010

Khi căng

II.1.7 Tính mất mát ứng suất

Mất mát ứng suất do ma sát