đồ án tốt nghiệp cầu

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu MỤC LỤC PHẦN 1 : SỐ LIỆU THIẾT KẾ CHƯƠNG 1 : Giới thiệu công nghệ cầu bê tông cốt thép DUL thi công đúc hẫng cân bằng CHƯƠNG 2 : Các thông số cơ bản của cầu 1Vật liệu 6 2Tiến độ thi công-trình tự thi công 7 CHƯƠNG 3 : Tính toán lan can, lề bộ hành 1Kích thước lan can, lề bộ hành : 10 2Kiểm toán thanh lan can : 10 3Kiểm toán cột lan can : 12 4Tính bản lề bộ hành : 15 5Kiểm toán va xe cho gờ chắn bánh (bó vỉa) 18 6Kiểm tra sức kháng cắt tại vò trí tiếp xúc : 21 CHƯƠNG 4 : Tính toán bản mặt cầu 1.1Tónh tải 23 1.2Hoạt tải 25 1.3Tổ hợp nội lực : 34 2Thiết kế cốt thép 35 2.1Thiết kế cốt thép cho bản cánh trên 35 2.2Thiết kế cốt thép cho bản cánh dưới 37 3Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng 38 3.1Kiểm toán cho bản cánh trên 38 3.2Kiểm toán cho bản cánh dưới 40 CHƯƠNG 5 : Thiết kế kết cấu nhòp 1.Chọn các thông số kết cấu nhòp 42 2.Tính các đặc trưng hình học của tiết diện 43 2.1.Công thức xác đònh các đặc trưng hình học của tiết diện nguyên 41 2.2.Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu do ống gen của cáp 43 2.3.Tính các giá trò đặc tính của bê tông : 46 2.4.Tính đặc trưng hình học ứng với các giai đoạn thi công : 49 3Tính nội lực trong giai đoạn thi công 54 4.Tính mất mát ứng suất : 57 4.1Mất mát ứng suất do ma sát : 57 4.2Mất mát ứng suất do tụt neo : 62 4.3Mất mát ứng suất do nén đàn hồi : 64 4.4Mất mát ứng suất do từ biến : 68 4.5Mất mát ứng suất do co ngót : 71 4.6Mất mát ứng suất do cáp tự chùng : 73 SV : Đỗ Minh Duy Trang 1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 5Kiểm toán giai đoạn thi công 74 5.1Kiểm tra ứng suất trong giai đoạn thi công đúc hẫng cân bằng : 74 5.2Kiểm tra ứng suất trong giai đoạn thi công đúc đốt HLB (chưa kéo cáp HLB) :. 86 5.3Kiểm tra trong giai đoạn tháo ván khuôn đoạn đúc trên đà giáo 90 5.3.1Nội lực 90 5.3.2Tính mất mát ứng suất trong cáp chòu momen dương : 91 5.3.3Kiểm toán 93 5.4Kiểm tra trong giai đoạn hợp long nhòp giữa (chưa kéo cáp HLG) 97 5.4.1Nội lực 97 5.4.2Mất mát ứng suất cho cáp HLG 98 5.4.3Kiểm toán 98 5.5Kiểm tra trong giai đoạn hợp long nhòp giữa ( dỡ xe đúc, tải trọng thi công ) 102 6Kiểm tra ổn đònh lật cánh hẫng 108 7Kiểm tra giai đoạn khai thác 109 7.1Nội lực 109 7.2Tính mất mát ứng suất 111 7.3Sự phân phối lại nội lực do từ biến 114 7.4Nội lực do lún gối tựa (SE) 119 7.5Nội lực do chênh lệch nhiệt độ 120 7.6Nội lực do co ngót 120 7.7Tổ hợp tải trọng 120 7.8Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng 125 7.9Kiểm toán trạng thái giới hạn cường độ 127 7.10Kiểm tra sức kháng cắt 135 CHƯƠNG 6 : Tính toán độ vồng ván khuôn 1.Biến dạng trong giai đoạn đúc hẫng 140 1.1.Phương pháp tính toán biến dạng 140 1.2Biến dạng do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 141 1.2.1Biến dạng đàn hồi do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 142 1.2.2Biến dạng từ biến do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 145 1.3Biến dạng do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng 148 1.3.1Biến dạng đàn hồi do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng 148 1.3.2Biến dạng từ biến do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng 150 1.4Biến dạng do cáp dự ứng lực trên các đốt đúc hẫng 150 1.4.1Biến dạng đàn hồi do cáp dự ứng lực trên các đốt đúc hẫng 150 1.4.2Biến dạng từ biến do cáp dự ứng lực trên các đốt đúc hẫng 152 2.Biến dạng trong giai đoạn hợp long biên 153 3.Biến dạng trong giai đoạn hợp long giữa 156 4.Biến dạng do tónh tải giai đoạn 2 159 5.Biến dạng do xe đúc 159 6.Độ vồng ván khuôn 164 SV : Đỗ Minh Duy Trang 2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 7 : Phụ lục 1.Các bảng liên quan đến tính toán của cáp âm : 167 2.Các bảng liên quan đến tính toán của cáp dương : 170 3.Phụ lục lập trình Matlab : 173 SV : Đỗ Minh Duy Trang 3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG Trong nhiều năm trở lại đây, việc áp dụng công nghệ thi công đúc hẫng cho các công trình cầu có sơ đồ khung hay dầm liên tục ở nước ta đã có bước phát triển vượt bậc, không những tăng về số lượng mà cả về tính chất phức tạp của kết cấu như khẩu độ nhòp dài hơn (hiện nay đạt 120 m). Nguyên lý cơ bản của phương pháp thi công hẫng có thể mô tả như sau : các nhòp được hình thành dựa trên việc thi công các đốt dầm kế tiếp nhau bắt đầu từ các trụ phát triển ra hai phía. Trọng lượng của các đốt dầm thi công tiếp theo, kể cả ván khuôn đà giáo sẽ được đỡ bởi các đốt dầm trước đo.ù Từng đốt dầm sẽ được liên kết với phần đã thi công trước đó bằng các bó cáp ứng suất trước ngay khi bản thân đốt dầm đó đã đủ cường độ theo dự kiến thiết kế. Thực hiện nối liên tục lần lượt các nhòp thông qua các đốt hợp long (kể cả các cánh hẫng với đoạn đổ tại chỗ trên đà giáo nhòp biên). Cầu đúc hẫng do có đặc điểm là hệ đà giáo phần lớn được treo trên dầm và luân chuyển nên tạo ra những ưu điểm cơ bản như : giảm đáng kể khối lượng ván khuôn đà giáo, cơ giới hóa thi công, cho phép triển khai đồng thời nhiều mũi thi công, tăng năng suất lao động, không cản trở giao thông đường thủy, đường bộ phía dưới cầu trong thời gian thi công. Kết cấu này rất thích hợp khi phải xây dựng trụ rất cao vượt qua thung lũng sâu. Các nghiên cứu về lý thuyết và đúc kết kinh nghiệm thực tiễn trong và ngoài nước cho thấy phạm vi ứng dụng có hiệu quả của công nghệ đúc hẫng trong khoảng khẩu độ từ 70 m đến 150 m, thông thường từ 70m đến 120m Trình tự thi công có ảnh hưởng trực tiếp đến sơ đồ chòu lực của kết cấu. Đối với các dầm siêu tónh nhiều nhòp thì phải dự kiến trình tự hợp long trước khi tính toán. Sau mỗi giai đoạn thi công hẫng lại đến một lần hợp long, kết cấu sẽ có bậc siêu tónh tăng dần cho đến khi kết thúc sau lần hợp long cuối cùng. Một số hình ảnh thi công của cầu Thủ Thiêm : SV : Đỗ Minh Duy Trang 4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu SV : Ñoã Minh Duy Trang 5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 2: CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA CẦU Thiết kế dầm cầu BTCT DUL liên tục 3 nhòp thi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng có tổng chiều dài dầm là 168 m có các đặc điểm sau: Cầu được thiết kế cho 4 làn xe Bề rộng phần xe chạy B=14 m Lề bộ hành 2 bên, bề rộng mỗi bên 1000 mm Chiều dài nhòp giữa tính toán : 72000 mm Chiều dài nhòp biên tính toán : 48000 – 450 = 47550 m Mặt cắt ngang thành hộp, hai thành bên xiên, thành giữa thẳng đứng : 1 Vật liệu  Bê tông dầm hộp : Sử dụng bê tông có tỉ trọng trung bình, cường độ chòu nén 28 ngày của mẫu hình trụ 150- 300 mm là : ( ) ' c f 50 MPA = , trọng lượng bê tông ( ) 3 c 25 KN / m γ = , bê tông dầm sau khi đúc được dưỡng ẩm Ximăng pooclăng mác PC40, loại 1.  Cốt thép thường Giới hạn chảy Thép tròn trơn : CI : 240 MPA Thép có gờ : CII : 300 MPA CIII : 400 MPA  Cốt thép dự ứng lực Theo ASTM416M, cấp 270, tao cáp tự chùng thấp, vùng neo bán kính uốn cong bó cáp không được nhỏ hơn 3600 mm, các vùng còn lại không được nhỏ hơn 6000 mm, chọn 10000 mm SV : Đỗ Minh Duy Trang 6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Mun đàn hồi : ( ) p E 197000 MPA = Cáp : 12T12.7mm, mỗi tao 7 sợi Giới hạn kéo : ( ) pu f 1860 MPA = Diện tích 1 tao : ( ) 2 p A 98.7 mm = Giới hạn chảy : ( ) py pu f 0.9 f 0.9 1860 1674 MPA = × = × = Lực kích : ( ) pj pu f 0.78 f 0.78 1860 1451 MPA = × = × =  Ống gen Ống gen có dạng nửa cứng và được mạ kẽm toàn bộ, diện tích ống gen theo 22TCN-272- 05 ít nhất bằng 2.5 lần diện tích các tao cáp trong bó, chọn , cự ly tim 2 bó cách nhau 130 mm, tim bó cáp cách mép bê tông 125 m  Xe đúc-ván khuôn Vì các đốt có trọng lượng là khác nhau. Chiều dài các đốt cũng có sự khác nhau vì thế trọng lượng tổng cộng của ván khuôn sẽ khác nhau. Tuy nhiên, để đơn giản ta chọn sử dụng xe đúc (kể cả bộ ván khuôn) có trọng lượng CE = 80 T, độ lệch tâm e = 2m so với cuối đốt phía trước. Giá trò độ lệch tâm này dùng để tính cho cả momen do trọng lượng bê tông ướt  Hoạt tải thi công Gồm các phương tiện thi công, máy móc nói chung ( ) 4 CLL 4.8 10 MPA − = × trên 1 cánh hẫng còn cánh kia là ( ) 4 CLL 2.4 10 MPA − = × khi tính ổn đònh lật cánh hẫng. 2 Tiến độ thi công-trình tự thi công 2.1Tiến độ thi công Nó ảnh hưởng rất lớn sự phân phối lại nội lực trong kết cấu, khi tuổi của bê tông của hai cánh hẫng là khác nhau nhiều trước khi hợp long thì khi hợp long xong, ngoài sự phát sinh nội lực so từ biến ( kết cấu tónh đònh thành kết cấu siêu tónh ), còn thêm thành phần nội lực do sự chênh lệch  Đốt trên đỉnh trụ (K0, K1) thi công tổng cộng 20 ngày(10 ngày lắp ván khuôn, gia công cốt thép, ráp ống gen, 10 ngày còn lại bảo dưỡng và căng cáp)  Các đốt đúc hẫng còn lại thi công 12 ngày (gắn xe đúc, lắp ván khuôn, thép thường, ống gen hết 7 ngày, đổ bê tông bảo dưỡng 5 ngày và kéo cáp )  Đốt trên đà giáo thi công 40 ngày(lắp giàn giáo, ván khuôn 20 ngày, bảo dưỡng 20 ngày thì bắt đầu hợp long nhòp biên  Các đốt hơp long thi công 20 ngày ( 10 ngày lắp ván khuôn, gia công cốt thép, ráp ống gen, 10 ngày còn lại bảo dưỡng và căng cáp)  30 ngày cho công tác hoàn thiện SV : Đỗ Minh Duy Trang 7 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 10 30 50 70 90 110 20 40 60 80 100 ĐT:20 ngày 10 ngày bảo dưỡng 8 G i a i đ o a ï n , m o ãi G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a û o d ư ơ õ n g 130 150 120 140 ĐG:40 ngày 20 ngày bảo dưỡng) 8 G i a i đ o a ï n , m o ãi G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a ûo d ư ơ õ n g ĐT:20 ngày 10 ngày bảo dưỡng 8 G i a i đ o a ï n , m o ãi G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a ûo d ư ơ õ n g ĐG:40 ngày 20 ngày bảo dưỡng) 8 G i a i đ o a ï n , m o ãi G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a ø y b a û o d ư ơ õn g HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày Sau khi kéo cáp chòu mômen dương giữa nhòp, 30 ngày sau cho công tác hoàn thiện Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLGiữa Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc khối đỉnh trụ trên đà giáo Đúc đoạn trên đà giáo Đúc khối đỉnh trụ trên đà giáo đúc đoạn trên đà giáo TIẾN ĐỘ THI CÔNG DẦM CẦU 48-72-48 Ngày SV : Đỗ Minh Duy Trang 8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 2.2Trình tự thi công Trình tự thi công có ảnh hưởng rất lớn đến sự phân phối lại nội lực trong kết cấu, thậm chí còn rất nguy hiểm Khi ta chọn hợp long các nhòp biên trước, hơp long nhòp giữa sau thì khi ta dỡ bỏ thanh neo tạm, đục gối tạm trên trụ thì lúc bây giờ kết cấu là hệ tónh đònh nên sự chuyển vò nào đó của dầm trên đỉnh trụ hay lúc hợp long nhòp giữa phải điều chỉnh cao độ 2 phần hẫng thì mức độ nguy hiểm của kết cấu là rất thấp. Trong trường hợp ngược lại, nếu ta hợp long nhòp giữa trước, nhòp biên sau thì khi tháo gối tạm trên trụ thứ nhất (kết cấu lúc này là siêu tónh) cũng làm cho mức độ nguy hiểm của cầu rất cao. Trong đồ án này ta chọn hợp long nhòp biên trước (đốt hợp long được đúc hoàn toàn trên đà giáo, vì để đảm bảo tính cân bằng ), nhòp giữa được hợp long sau ( bộ ván khuôn gắn lên 2 đầu hẫng). *Cách căng kéo cáp : Để đảm bảo cho ứng suất đều nhau ở 2 bên ta dùng tất cả là neo sống Việc căng kéo cáp phải luôn đảm bảo tính đối xứng Căng từng đầu một Mỗi lúc căng 2 bó đối xứng nhau qua tim K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K13 K12 K11 K10 K0 K9K8K7 K6K5 K4K3K2K1K1K2K3K4 K5K6 K7K8K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 BƯỚC 1:THI CÔNG ĐỐT K0, K1 TRÊN ĐỈNH TRỤ - LẮP DÀN GIÁO, VÁN KHUÔN, CỐT THÉP, ỐNG GEN - ĐỔ BT VÀ BẢO DƯỢNG - KÉO CÁP CHỊU MOMEN ÂM ĐỐT TRÊN ĐỈNH TRỤ - SIẾT BULÔNG DỰ ỨNG LỰC KHỐI ĐỈNH TRỤ BƯỚC 2:THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÁC KHỐI CÒN LẠI - DI CHUYỂN XE ĐÚC, LẮP CỐT THÉP THƯỜNG, ỐNG GEN - ĐỔ BÊ TÔNG VÀ BẢO DƯỢNG - KÉO CÁP DUL BƯỚC 3:THI CÔNG HP LONG NHỊP BIÊN - THÁO XE ĐÚC MỘT BÊN RA KHỎI CÁNH HẪNG NHỊP GIỮA KHI KÉO CÁP XONG ĐỐT K9 - DI CHUYỂN XE ĐÚC KÊ TRÊN NHỊP BIÊN VÀ NHỊP ĐÀ GIÁO CỐ ĐỊNH - BẢO DƯỢNG VÀ KÉO CÁP CHỊU MOMEN DƯƠNG NHỊP BIÊN , CẮT LIÊN KẾT TẠM TẠI TRỤ, DỢ BỎ XE ĐÚC HP LONG BIÊN e+005,1.26e+005;BƯỚC 4:THI CÔNG HP LONG NHỊP GIỮA - DI CHUYỂN XE ĐÚC ĐẶT TRÊN PHẦN HẪNG CỦA HAI NHỊP - ĐỔ BÊ TÔNG ĐỐT HƠP LONG NHỊP GIỮA - BẢO DƯỢNG VÀ KÉO CÁP CHỊU MOMEN DƯƠNG NHỊP GIỮA K13K12K11K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K0 K0 K0 K0K0 K1 K1K0 K1 K1K0 SV : Đỗ Minh Duy Trang 9 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH 1 Kích thước lan can, lề bộ hành : 300 100 250 Tấm thép T2 Tấm thép T1 15 600 350 350 80 750250 Diện tích mặt cắt ngang của phần bê tông của lan can và lê bộ hành ( ) 2 bt A 600 250 200 300 800 100 290000 mm= × + × + × = Diện tích mặt cắt ngang thanh lan can : ( ) 2 2 2 2 2 th A D / 4 d / 4 90 / 4 80 / 4 1334.5 mm= π× − π× = π× − π× = Diện tích tấm thép T2 : ( ) ( ) ( ) 2 2 2 2 A 70 / 2 350 350 170 2 70 / 2 2 90 / 4 103476 mm= π× + + × + × − × π× = Diện tích tấm thép T1 : ( ) 2 1 A 10 1660 16600 mm= × = 2 Kiểm toán thanh lan can : Sơ đồ tính toán thanh lan can SV : Đỗ Minh Duy Trang 10 [...]... 226 KN/m Vậy đảm bảo sức kháng cắt tại vò trí tiếp xúc CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU Bản mặt cầu là phần bản nắp trên của dầm hộp đổ cùng lúc với dầm hộp Làm việc theo phương vuông góc với hướng xe chạy Trong đồ án này sẽ mô hình sự làm việc của bản mặt cầu là sơ đồ khung Xét tại mặt cắt đỉnh trụ vì tại đây chiều cao của các vách dầm là SV : Đỗ Minh Duy Trang 22 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu... 19 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu M n = φ × A s × f y × (d s − a / 2) = 1 × 339.29 × 280 × ( 213 − 13.306 / 2 ) = 19638460 ( N.mm ) → M w × H = 19638.460 ( KN.mm ) Tính sức kháng uốn của thép đứng trên một đơn vò chiều dài (ở đây lấy 1 m để tính toán ) Tính sức kháng uốn của thép ngang thực ra là bài toán tính khả năng chòu lực của bài toán cốt đơn tiết diện chữ nhật 5D12a200 Tiết diện tính toán... nhất Theo dọc cầu, cắt một dải bản dài 1m để tính toán Ta tiến hành qui đổi phần cánh dựa trên sự tương đương về mặt tiết diện Tiết diện qui đổi : 1 Tải trọng tác dụng 1.1 Tónh tải + Trọng lượng bản thân kết cấu DC Thực hiện mô hình hóa trên MiDas, gán tải trọng bản thân vào ta có biểu đồ momen và bảng tổng hợp momen tại các nút Biểu đồ momen do TLBT SV : Đỗ Minh Duy Trang 23 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD :... 13.7.3.4-4 của 22TCN272-05) 2 Mc  2  Trong đó : R w là sức kháng của bó vỉa Lc là chiều dài xuất hiện cơ cấu chảy L t là chiều dài phân bố của lực theo phương dọc M b là sức kháng của dầm tại đỉnh tường SV : Đỗ Minh Duy Trang 18 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu M w là sức kháng uốn của thép ngang trên 1 đơn vò chiều dài M c là sức kháng uốn của thép đứng trên 1 đơn vò chiều dài H là chiều cao của... 1800 Xe tải 72.5KN P=72.5KN Chú ý khi xếp xe: - Bánh xe phải cách bó vỉa - nằm ngoài bản hẫng - ít nhất 0.3m - Khoảng cách giữa 2 xe ít nhât là 1.2m SV : Đỗ Minh Duy Trang 26 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu - Phạm vi tác dụng của tải trọng bánh xe không phải không đổi trên suốt chiều dài truyền lực mà mở rộng ra, gọi là SW Vì thực chất bản mặt cầu là cấu kiện tấm làm việc 1 phương, nhưng ta qui... tính sức kháng uốn của cốt thép ngang trên 1 đơn vò chiều dài rồi thay vào công thức trên nhưng do ở đây bề dày bó vỉa không đổi nên ta có thể tính luôn sức kháng của toàn bộ cốt thép ngang trên bó vỉa , tức là ta tính luôn giá trò M w H Tính sức kháng uốn của thép ngang trên toàn chiều cao của bó vỉa Tính sức kháng uốn của thép ngang thực ra là bài toán tính khả năng chòu lực của bài toán cốt đơn... chòu lực 3 Kiểm toán cột lan can : qh Chọn các hệ số tải trọng ηD = 1 cho các thiết kế thông thường SV : Đỗ Minh Duy Trang 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu ηR = 1 cho các mức dư thông thường ηI = 1 cho các thiết kế thông thường η = ηD × ηR × ηI = 1 > 0.95 3.1 Tính trọng lượng cột lan can : Chiều dài tấm thép T1 : LT1 = π × 80 + 2 × (350 + 350) = 1651.2 mm Để đơn giản tính toán và dễ thi công... Minh Duy Trang 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 3.3 Kiểm tra khả năng chòu lực của tiết diện đường hàn tại chân cột : Diện tích chòu lực : A = 2 × (10 × 120) + (190 – 2 × 10 ) × 10 = 4100 mm2 Momen quán tính của tiết diện chòu lực : 120x103  (190 − 10)  2  bi × h i 3 2 10x(190 − 2x10)3 I = ∑( +a × F) = + 2 + x10x120  ÷ 12 12 2     12   = 19484083 ( mm 4 ) Momen kháng uốn của tiết... × A Trong đó A là diện tích mặt cắt ngang theo phương dọc cầu A = tbh × 1000 = 100 × 1000 = 100000 mm2 γ c = 2500 kg/m3 = 2.5 × 10−5 N/mm3 DL = 2.5 × 10−5 × 1000 = 2.5 N/mm SV : Đỗ Minh Duy Trang 15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Chọn các hệ số tải trọng ηD = 1 cho các thiết kế thông thường ηR = 1 cho các mức dư thông thường ηI = 1.05 cầu quan trọng η = ηD × ηR × ηI = 1.05 > 0.95 Momen tại giữa... = 4972.13 ( N ) Biểu đồ momen do lan can Mặt cắt M(DC3)(N.mm) 1-1(-) -25202031 1-1(+) -7155260 2-2 -1859873 3-3 3435514 4-4 7078773 5-5 1895589 6-6 -3287594 1.2 Hoạt tải Tải trọng người và HL93  Do người bộ hành : Tải trọng người bộ hành tác dụng lên bản lấy bằng 3.10 -3 MPA SV : Đỗ Minh Duy Trang 25 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tính gần đúng tải truyền xuống bản mặt cầu thành 2 lực tập trung . công của cầu Thủ Thiêm : SV : Đỗ Minh Duy Trang 4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu SV : Ñoã Minh Duy Trang 5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 2: CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA CẦU Thiết. Kiểm toán thanh lan can : Sơ đồ tính toán thanh lan can SV : Đỗ Minh Duy Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Thanh lan can được xem như dầm liên tục nhưng để đơn giản trong tính toán. cốt thép cho bản cánh trên 35 2.2Thiết kế cốt thép cho bản cánh dưới 37 3Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng 38 3.1Kiểm toán cho bản cánh trên 38 3.2Kiểm toán cho bản cánh dưới 40 CHƯƠNG