Đồ án tốt nghiệp Cầu Đường

Đồ án tốt nghiệp Khoa Cầu Đường, đại học bách khoa Đà Nẵng.

Phần mở đầu KHÁI QUÁT CHUNG

1 TẦM QUAN TRỌNG VÀ MỨC ĐỘ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CẦU:

- Cầu vượt sông trên tuyến quy hoạch mạng lưới các tuyến giao thông quan trọng của tĩnh Kontum Nó là mạch máu giao thông quan trọng xuyên suốt chiều dài đất nước, góp phần vào việc giao lưu và phát triển kinh tế, văn hoá xã hội của vùng

- Về kinh tế : Phục vụ vận tải sản phẩm, nguyên vật liệu, vật tư qua lại giữa hai khu vực, là nơi giao thông hàng hoá trong tỉnh cũng như trong cả nước

- Về chính trị, quân sự trong tình hình chiến tranh nó có ý nghĩa chiến lượt quan trọng, bảo đảm sự di chuyển quân nhanh, kịp thời cũng như sự chi viện của trung ương

- Về văn hoá, khoa học kỹ thuật, sự thuận lợi góp phần tăng cường giao lưu văn hoá, khao học kỹ thuật của tĩnh nhà với các tỉnh bạn, nâng cao đời sống văn hoá và tinh thần của nhân dân, tăng cường công tác quản lí của nhà nước với các vùng xung quanh

* Do tầm quan trọng nêu trên, nên việc cần phải xây dựng một cầu mới là một vấn đề cần thiết và cấp bách Đồng thời nghiên cứu áp dụng những tiến bộ khoa học

kỹ thuật, sử dụng kết cấu đơn giản gọn nhẹ, nhằm đáp ứng xây dựng cầu nhanh chóng, kịp thời bảo đảm độ bền vững Đem lại dáng vẽ mỹ quan và tạo vẽ đẹp cho dòng sông

2 ĐIỀU KIỆN XÂY DỰNG CẦU

2 1 Điều kiện địa hình :

Khu vựng xây dựng cầu nằm trong vùng đồi, hai bờ sông tương đối bằng phẳng rất thuận tiện cho việc vận chuyển vật liệu, máy móc thi công cũng như việc tổ chức thi công xây dựng cầu

2.2 Đặc điểm thuỷ văn :

Các số liệu đo đạc thuỷ văn cho thấy chế độ thuỷ văn ở khu vực này tương đối ổn định mực nước chênh lệch giữa hai mùa: Mùa mưa và mùa khô không lớn lắm, sau nhiều năm khảo sát đo đạc ta xác định được

2.3 Điều kiện địa chất :

Trong quá trình khảo sát đã tiến hành khoan thăm dò địa chất và xác định các lớp như sau:

- Lớp 1 : Sét pha dày 7m

- Lớp 2 : Sét dẻo mềm dày 10m

- Lớp 3 : Sét cứng dày vô cùng

Nhìn chung địa chất tại khu vực xây dựng cầu tương đối tốt

2.4 Điều kiện xây dựng cầu :

- Đá: Vật liệu đá được khai thác tại mỏ gần khu vực xây dựng cầu Đá được vận chuyển đến vị trí thi công bằng đường bộ một cách thuận tiện Đá ở đây đảm bảo cường độ và kích cở để phục vụ tốt cho việc xây dựng cầu

- Cát: Cát dùng để xây dựng lấy ngay tại lòng sông, đảm bảo về độ sạch, cường

độ và số lượng

- Gổ: Gổ sử dụng làm ván khuôn và phục cho các công tác thi công khác là vật liệu sẵn có tại địa phương nên việc cung cấp gổ cho công trường là rất kịp thời và đúng yêu cầu

Sắt, thép, xi măng và nước đều được cung ứng đầy đủ đảm bảo chất lượng theo khả năng yêu cầu

2.5 Nhân lực và máy móc thi công :

Hiện nay trong tĩnh có nhiều công ty xây dựng cầu đường có nhiều kinh nghiệm trong thi công

Về biên chế tổ chức thi công các đội xây dựng cầu khá hoàn chỉnh và đồng bộ Cán bộ có trình độ tổ chức và quản lí, nắm vững về kỹ thuật, công nhân có tay nghề cao, có ý thức trách nhiệm tốt Các đội cầu được trang bị máy móc thiết bị tương đối đầy đủ để tiến hành thi công Nhìn chung về vật liệụ xây dựng, nhân lực, máy móc thiết bị thi công, tình hình an ninh tại địa phương khá thuận lợi đảm bảo cho việc thi công đúng theo tiến độ đã định

3 CÁC CHỈ TIÊU KỸ THUẬT ĐỂ THIẾT KẾ

3.1 Việc tính toán và thiết kế cầu dựa trên các chỉ tiêu kỹ thuật sau :

+ Sông không yêu cầu thông thuyền :

+ Tần suất thiết kế : 1%

3.2 Đề xuất các phương án vượt sông:

Dựa vào mặt cắt ngang sông, khẩu độ cầu cũng như sông có yêu cầu thông thuyền ta đề xuất các phương án vượt sông sau :

3.2.1 Phương án I: Kết cấu gồm 4 nhịp dầm đơn giản DƯL

L

L L

= 0.5 % < 5%

Vậy khẩu độ đã chọn đạt yêu cầu

3.2.2 Phương án II : Kết cấu gồm 5 nhịp dầm đơn giản DƯL

L

L L

= 3.5 % < 5%

Vậy khẩu độ chọn đạt yêu cầu

3.2.3 Phương án III:Kết cấu gồm 3 nhịp dầm thép liên hợp bản bê tông cốt thép

0 0

L

L L

Vậy khẩu độ chọn đạt yêu cầu

PHẦN I THIẾT KẾ SƠ BỘ

30

CHƯƠNG 1:THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN CẦU DẦM BTCT DƯL NHỊP

ĐAN BTCT DÀY 8CM

100 200

Stt Tên cấu kiện Thể tích

1.1.2 Trọng lượng lan can tay vịn gờ chắn bánh xe

Khối lượng của lan can, tay vịn:

Lan can được cấu tạo từ các cột bêtông cốt thép trên đó có gắn hàng tay vịn BTCT

24 50 200

Hình 1-2 Cấu tạo lan can, tay vịn

Ta có:

Diện tích mặt cắt ngang của bêtông lan can

F = 0.2 m2 Khối lượng của bêtông lan can một nhịp 32m hai chiều đi

F = 0.2 m2

DWlc32= 0,2 32 24 2 = 307.2 KN

Số cột bêtông trên một nhịp 2 chiều đi:

- Nhịp 32m: 2 x (32/2 + 1) = 34 cột Khối lượng của các cột bêtông hai chiều đi (gần đúng)

1.1.4.Tính toán khối lượng kết cấu nhịp

- Kích thước các bộ phận kết cấu nhịp 32m như sau:

20

20

30

200200

-Dầm ngang được bố trí tại 5 mặt cắt nhịp cầu

-Khối lượng các bộ phận kết cấu nhịp 32m được tổng hợp trong bản sau:

Tính cho 1 nhịp 32m

Bộ phận

Diện tích MCN

Thể tích bê tông 1 cái (m3)

Trọng lượng bê tông 1 cái (KN)

Số lượng (cái)

Thể tích

bê tông (m3)

Trọng lượng

bê tông(KN)

Vậy tổng khối lượng thép cho nhịp 32m: DCt35 = 213.74

Trọng lượng bản thân của kết cấu nhịp quy về trên 1m dài cầu

DCt32 = 5129.86/32=160.31 KN/m

1.2 Tính toán khối lượng mố cầu:

1.2.1 Khối lượng mố trái:

- Cấu tạo mố trái như hình vẽ dưới đây:

Hình 1-5 Cấu tạo mố cầu

Khối lượng các mố được tính bằng cách lập bảng, được thể hiện trong bảng tính sau:

Vậy tổng khối lượng thép cho mố trái: DCtmố trái =149.74KN

1.2.2 Khối lượng mố phải:

- cấu tạo mố phải như hình vẽ sau: giống mố trái

Khối lượng mố phải:

Vậy tổng khối lượng thép cho mố trái: DCtmố phải = 149.74KN

1.3 Tính toán khối lượng trụ cầu:

1.3.1 Tính toán khối lượng trụ 1:

9000

Hình 1-6 Cấu tạo trụ cầu T1

Cấu tạo trụ cầu như hình vẽ trên

Khối lượng các trụ được tính bằng cách lập bảng, được thể hiện trong bảng tính sau:

- Thể tích đá kê:V=0.8 x 0.6 x 0.3 x 10=1.44 m3

- Thể tích xà mũ trụ: V=0.7x10.6x1.8+(6+10.6)x0.8/2x1.8=25.308m3

- Thể tích thân trụ: V=(4.4x1.6+3.14x0.8x0.8)xH=9.05*H với H là chiều cao thân trụ

- Thể tích bệ trụ: V=9x3.2x1.5= 43.2 m3

Vậy khối lượng thép cho toàn trụ là: 115.65KN

1.3.2 Tính toán khối lượng trụ 2 và trụ 3:

Trụ 2 và trụ 3 giống trụ 1

Vậy khối lượng thép cho toàn trụ là: 115.65KN

2 Tính toán bố trí cọc cho mố và trụ cầu:

Cọc đóng tiết diện 40x40cm ,chiều dài cọc 15m

2.2.4 Chất tải lên DAH phản lực gối:

SƠ ĐỒ XẾP XE 3 TRỤC LÊN DAH TẠI GỐI

31.400 9.3KN/m

SƠ ĐỒ XẾP XE HAI TRỤC LÊN DAH TẠI GỐI

Trong đó :

+ DCtt: lực thẳng đứng do trọng lượng bản thđn mố trụ gđy ra

+ Rtt : lực thẳng đứng do tỉnh tải giai đoạn II vă hoạt tải tâc dụng lín mố, KN

Rtt = ( 1.25*DC + 1.5*DW )* + 0.5*hl*n*m*[(1+IM) Piyi]+ hl*n*m*Ln*++

pl * 2*T*PL+

Trong đó : - DC32=160.31 KN/m: Trọng lượng bản thđn kết cấu nhịp

- DW =34.38 KN/m : Tĩnh tải giai đoạn 2

- T: bề rộng đường người đi; T = 1 m

- PL: tải trọng đoàn người , PL = 3KN/m2 =3*1= 3KN/m

-+: diện tích đường ảnh hưởng tương ứng chiều dài đặt tải, (Phần +)

-: Tổng diện tích đah áp lực lên mố (trụ)

- Ln = 9.3KN/m: Tải trọng làn thiết kế

Ta có tải trọng xe 2 trục và xe 3trục gây ra :

∑Pi.yi=145x1+145x0.863+35*0.726=295.55KN

Tương tự ta có Kết quả thể hiện trong bảng sau:

Tương tự ta có Kết quả thể hiện trong bảng sau:

Tổng tải trọng tac dung lên mố và trụ

cấu

Trọng lượng bản thân DC(KN)

3.1.2 Xác định sức chịu tải tính toán của cọc cho mố:

Sức chịu tải tính toán của cọc khoan đóng được lấy như sau:

f’c: Cường độ chụ nén của BT cọc(Mpa); f’c=30Mpa

Ap: Diện tích mũi cọc(mm2);

Ast: Diện tích cốt thép chủ (mm2); dùng 416 : Ast = 804mm2

fy: Giới hạn chảy của cốt thép chủ (Mpa); fy = 420Mpa

Thay vào ta được:

* Tính sức chịu tải của cọc theo đất nền:

Cọc xuyên qua hai lớp đất Sét pha dày 6m và sét dẻo mềm dày 9m

i si si N

1 i

i si si i

i

hafhafD8

L

;(N) (10.7.3.4.3c-1)

Trong đó:

K :hệ số hiệu chỉnh cho đất cát

fsi: Sức kháng ma sát đơn vị thành ống cục bộ lấy từ CPT tại điểm xem xét (MPa)

asi : Chu vi cọc tại điểm xem xét (mm)

hi : Khoảng chiều dài tại điểm xem xét (mm)

N1 : Số khoảng giữa mặt đất và điểm cách dười mặt đất 8D

N2 : Số khoảng điểm cách dưới mặt đất 8D và mũi cọc

qp : sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa)

Qs : sức kháng than cọc (N)

qp : hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc

qs : hệ số sức kháng đối với sức kháng thân cọc

Trong đó : n là số lượng cọc tính toán

: hệ số kể đến độ lệch tâm của tải trọng ,  = 1,5

N: Tổng tải trọng tác dụng lên cọc tính đến đáy bệ móng

Ptt : Sức chịu tải tính toán của cọc

Số cọc cho mố trái và mố phải

3.2 Xác định số lượng cho trụ:

3.2.1 Xác định sức chịu tải tính toán cho trụ 1, 2 và 3:

Vi trụ 1, 2 và trụ 3 xuyên qua các lớp đất giống nhau nên ta lấy trụ 1 để tính

Sức chịu tải tính toán của cọc đóng được lấy như sau:

f’c: Cường độ chụ nén của BT cọc(Mpa); f’c=30Mpa

Ap: Diện tích mũi cọc(mm2);

Ast: Diện tích cốt thép chủ (mm2); dùng 416 : Ast = 804mm2

fy: Giới hạn chảy của cốt thép chủ (Mpa); fy = 420Mpa

Thay vào ta được:

* Tính sức chịu tải của cọc theo đất nền:

- Cọc xuyên qua hai lớp đất Sét pha dày 6m và sét dẻo mềm dày 9m

i si si N

1 i

i si si i

i

hafhafD8

L

;(N) (10.7.3.4.3c-1)

Trong đó:

Kc:hệ số hiệu chỉnh cho đất cát

Li:Chiều sâu đến điểm giữa khoảng chiều dài tại điểm xem xét(mm)

D : Chiều rộng hoặc đường kính cọc xem xét (mm)

fsi: Sức kháng ma sát đơn vị thành ống cục bộ lấy từ CPT tại điểm xem xét (MPa)

asi : Chu vi cọc tại điểm xem xét (mm)

hi : Khoảng chiều dài tại điểm xem xét (mm)

N1 : Số khoảng giữa mặt đất và điểm cách dười mặt đất 8D

N2 : Số khoảng điểm cách dưới mặt đất 8D và mũi cọc

qp : hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc

qs : hệ số sức kháng đối với sức khâng than cọc

Tra bảng 10.5.5-2 TC 272-05  qp= qs= 0,55

Q = q A

Trong đó : n là số lượng cọc tính toán

: hệ số kể đến độ lệch tâm của tải trọng ,  = 1,5

N: Tổng tải trọng tác dụng lên cọc tính đến đáy bệ móng

Ptt : Sức chịu tải tính toán của cọc

Số cọc cho trụ 1 :

n =

15 902

76 12728

4.1 Hệ số phân bố hoạt tải đối với nhịp dầm 32m

4.1.1 Hệ số phân bố hoạt tải đối với mô men trong các dầm giữa

Áp dụng công thức trong Bảng 4.6.2.2.2a-1 (22TCN272-05):

gmg1 =

1 0 3

3 0 4 0430006

tt L t

K L

S S

(4.1) trong đó:

S: khoảng cách giữa 2 dầm liền kề, mm; ta có S = 2200mm;

s tt

g

t L

2200 06

,

3 0 4

0

*Hai làn xe thiết kế chịu tải:

gmg

2

=

1 0 3

2 0 6 0 2900 075

tt L t

K L

S S

(4.2)

31400

2200 2900

2200 075

,

2 0 6

0

4.1.2 Phân bố hoạt tải theo làn đối với mô men trong dầm dọc biên

- Với 1 làn chịu tải thiết kế: Dùng phương pháp đòn bẩy

LL

Hình 1-12 Đường ảnh hưởng áp lực theo PP đòn bẩy

Ta có các tung độ đường ảnh hưởng áp lực như sau:

Hệ số phân bố ngang đối với:

2

1 2 , 1 g HL1  

m

+ Với tải trọng người đi: .( 1 22 0 67 ) 1 1 , 134

2

1 2 , 1

bản bụng dầm biên đến mép trong của đá vỉa, d  nên không xét trường hợp này e 0Chọn giá trị cực đại làm hệ số phân bố mô men thiết kế của dầm trong:

gHL1= 0.573

gPL1= 1.134

gLan1= 0.573

- Tĩnh tải nhịp dầm chia đều cho các dầm: DC dc  160 , 31 / 5  32 , 06KN /m

- Trọng lượng tĩnh tải giai đoạn 2 (lớp phủ mặt cầu,lctv, cột đèn) cho 1 dầm chụi:



DW 34.38/5=6.88KN/m và   123 25m2

* Mô men do tĩnh tải tác dụng lên dầm đã nhân hệ số tải trọng:

DW DC

M tt  ( 1 25 *  1 50 * ) = 6210.93(KNm)

5.1.2 Xác định nội lực do HL-93 và PL tác dụng lên dầm

* Ta xét hai trường hợp xếp tải như sau:

+ Trường hợp 1 ( xe 3 trục thiết kế + tải trọng làn):

.

123



Nội lực do hoạt tải:

+ Xe tải(xe hai trục): M=0.5x mgLLx1.75x(1+IM)xP i y i

+ Tải trọng làn: M= mgLnx1.75x Ln x lan

+ Tải trọng đoàn người: M= mgPLx1.75x PL x T x lan

Công thức tổ hợp nội lực do hoạt tải:

Mht = 0.5** mghl*(1+IM) Piyi +1.75 mgln* Ln++ * mgpl *PL*T*+

T: là bề rộng của người đi bộ

lan ,lan : Diện tích của đuờng ảnh hưởng làn và người

Tải trọng

Tung độ, diện tích Đah

Tải trọng

MÔ MEN(KNm)

Tải trọng

MÔ MEN(KNm)

T T T d

W

M W

e N A

T T T tr

W

M W

e N A

N f

).)(

.(

max max

bo KT tr T b

tr T

T

A f W e A

A M n

A

W e

M N

.(

max max

bo KT T d

b T

d T

A f e A W

A M n

e A W

M N

Bê tông đúc dầm có f’c=50Mpa (mẫu hình trụ ở 28 ngày)

Khối lượng thể tích bê tông cốt thép :yc = 24 KN/m3Môđun đàn hồi: Ec = 0.043yc

 Bó chịu mômen dương: (tiết diện giữa nhịp)

+ A: Diện tích tiết diện bêtông

+ M: Mômen do tải trọng tác dụng gây ra tại tiết diện tính toán

+ W: Mômen kháng uốn tiết diện

+ n’b, nb : Số bó cốt thép cần tính

+ fKT: Ứng suất cho phép khi căng kéo cốt thép: fKT=0,8fpy =1336Mpa

+ Atao: Diện tích một tao cáp; = 140mm2

12.0 10.0

BẢNG TÍNH SỐ BÓ CÁP TRONG DẦM CHỦ Tiết diện Giữa nhịp giữa

15.5961640

1840.8820.265,0600.50.7,0.85

,

0

335)

200600.(

50.7,0.85,0001840

Xác định M n :

Công thức:

)22(.)(

'.85,0)2'('.')2(.)2(

ps

n

h a h b b c f

a d f A

a d f A

a d f

A

*** Kiểm toán sức kháng uốn tại các mặt cắt đặc trưng: Mu Mr 

Tại mặt cắt giữa nhịp giữa:với tiết diện chữ I:

dp

fpu Aps k b fc

hf bw b fc fs

As fs As fpu

Aps

c

'

.1.85,0

)

('.1.85,0''

Vậy dầm đủ khả năng chịu lực

BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG PHƯƠNG ÁN I

KHỐI LƯỢNG, THỂ TÍCH

ĐƠN GIÁ (đồng) THÀNH TIỀN(1000đồng)

AD23232

BTN chặt hạt mịn 9(cm) 100m2 103.68 3578709 87425 253199 371040.5491 9064.224 26251.6723

Chương 2 : CẦU DẦM BTCT DƯL NHỊP GIẢN ĐƠN (25 + 25 + 25 +25+25)m

1.Tính tốn khối lượng các bộ phận cầu:

BÊ TÔNG ATPHAL DÀY 9CM LỚP PHÒNG NƯỚC DÀY 1.5CM BẢN MẶT CẦU BT M40 DÀY 20CM

ĐAN BTCT DÀY 8CM

650 200

225

2200 2200

2200 2200

200 200

BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG CÁC LỚP MẶT CẦU (Cả Cầu)

Stt Tên cấu kiện Thể tích

1.2 Trọng lượng lan can tay vịn gờ chắn bánh xe

Khối lượng của lan can, tay vịn:

Lan can được cấu tạo từ các cột bêtơng cốt thép trên đĩ cĩ gắn hàng tay vịn BTCT

24 50 200

Hình 2-2 Cấu tạo lan can, tay vịn

Ta cĩ:

Diện tích mặt cắt ngang của bêtơng lan can F = 0.2 m2

Khối lượng của bêtông lan can một nhịp 25m hai chiều đi

F = 0.2 m2

DWlc25= 0,2 25 24 2 = 240 KN

Số cột bêtông trên một nhịp 2 chiều đi:

- Nhịp 25m: 2 x (25/2 + 1) = 26 cột Khối lượng của các cột bêtông hai chiều đi (gần đúng)

1.4.Tính toán khối lượng kết cấu nhịp

- Kích thước các bộ phận kết cấu nhịp 25m như sau:

20

12

22.5220

-Dầm ngang được bố trí tại 5 mặt cắt nhịp cầu

- Khối lượng các bộ phận kết cấu nhịp 25m được tổng hợp trong bản sau:

Tính cho 1 nhịp 25m

Bộ phận

Diện tích MCN

Thể tích

bê tông

1 cái (m3)

Trọng lượng

bê tông

1 cái (KN)

Số lượng (cái)

Thể tích

bê tông (m3)

Trọng lượng

bê tông(KN)

Vậy tổng khối lượng thép cho nhịp 25m: DCt25 = 159.26KN

Trọng lượng bản thân của kết cấu nhịp quy về trên 1m dài cầu

DCt25 = 152.89KN/m

1.5 Tính toán khối lượng mố cầu:

1.5.1 Khối lượng mố trái:

- Cấu tạo mố trái như hình vẽ dưới đây:

60 60

Hình 2-5 Cấu tạo mố cầu

khối lượng mố được ghi trong bảng sau:

Vậy tổng khối lượng thép cho mố trái: DCtmố trái =120.294KN

1.5.2 Khối lượng mố phải:

- cấu tạo mố phải như hình vẽ sau: giống mố trái

Vậy tổng khối lượng thép cho mố trái: DCtmố phải = 120.294KN

1.6 Tính toán khối lượng trụ cầu:

Khối lượng trụ 1:

6000

800

5300 300

Hình 2-6 Cấu tạo trụ cầu T1

Vì chiều cao trụ giống nhau nên ta tính cho 1 trụ Cấu tạo trụ cầu như hình vẽ trên

Khối lượng các trụ được tính bằng cách lập bảng, được thể hiện trong bảng tính sau:

3 Thân trụ 45.70 1096.81

Vậy khối lượng thép cho toàn trụ là: 106.05KN

2 Tính toán bố trí cọc cho mố và trụ cầu:

Cọc đóng tiết diện 40x40cm ,chiều dài cọc 15m

2.2.4 Chất tải lên DAH phản lực gối:

Xếp xe tải thiết+tải trọng làn lên đường ảnh hưởng phản lực gối trái, phải

Xếp hai trục thiết + tải trọng làn lên đường ảnh hưởng phản lực gối trái, phải

SƠ ĐỒ XẾP XE 3 TRỤC LÊN DAH TẠI GỐI

Xếp xe 2 trục thiết kế và tải trọng làn lên đah gối trụ

tt tt

Trong đó :

+ DCtt: lực thẳng đứng do trọng lượng bản thân mố trụ gây ra

+ Rtt : lực thẳng đứng do tỉnh tải giai đoạn II và hoạt tải tác dụng lên mố, KN

Rtt = ( 1.25*DC + 1.5*DW )* + 0.5*hl*n*m*[(1+IM) Piyi]+ hl*n*m*Ln*++

pl * 2*T*PL+

Trong đó : - DC25 =152.89 KN/m: Trọng lượng bản thân kết cấu nhịp

- DW =34.21 KN/m : Tĩnh tải giai đoạn 2

- T: bề rộng đường người đi; T = 1m

- PL: tải trọng đoàn người , PL = 3KN/m2 =3*1 = 3KN/m -+: diện tích đường ảnh hưởng tương ứng chiều dài đặt tải, (Phần +)

Ta có tải trọng xe 2 trục và xe 3trục gây ra :

∑Pi.yi=145x1+145x0.824+35*0.648=287.16KN

Tương tự ta có Kết quả thể hiện trong bảng sau:

Piyi(KN.m)

Vậy ta lấy xe tải thiết kế để tính toán

Tải trọng tác dụng thẳng đứng lên mố trụ cầu do tỉnh tải và hoạt tải HL93:

Rtt = ( 1.25*152.89+ 1.5*34.21)*12.2 + 0.5**2*1*(1+1.25)*287.16+*2*1* 9.3*12.2+ * 2*1*3*12.2=4110.99KN

Tương tự ta có Kết quả thể hiện trong bảng sau:

3 Xác định số lượng cọc tính toán:

Xác định sức chịu tải tính toán của cọc BTCT theo CPT

3.1 Xác định số lượng cho mố:

Xác định sức chịu tải tính toán của cọc cho mố:

Sức chịu tải tính toán của cọc khoan đóng được lấy như sau:

f’c: Cường độ chụ nén của BT cọc(Mpa); f’c=30Mpa

Ap: Diện tích mũi cọc(mm2);

Ast: Diện tích cốt thép chủ (mm2); dùng 416 : Ast = 804mm2

fy: Giới hạn chảy của cốt thép chủ (Mpa); fy = 420Mpa

Thay vào ta được:

* Tính sức chịu tải của cọc theo đất nền:

Cọc xuyên qua hai lớp đất Sét pha dày 6m và sét dẻo mềm dày 9m

i si si N

1 i

i si si i

i

hafhafD8

L

;(N) (10.7.3.4.3c-1)

Trong đó:

Kc:hệ số hiệu chỉnh cho đất cát

Li:Chiều sâu đến điểm giữa khoảng chiều dài tại điểm xem xét(mm)

D : Chiều rộng hoặc đường kính cọc xem xét (mm)

fsi: Sức kháng ma sát đơn vị thành ống cục bộ lấy từ CPT tại điểm xem xét (MPa)

asi : Chu vi cọc tại điểm xem xét (mm)

hi : Khoảng chiều dài tại điểm xem xét (mm)

N1 : Số khoảng giữa mặt đất và điểm cách dười mặt đất 8D

N2 : Số khoảng điểm cách dưới mặt đất 8D và mũi cọc

300 -4.05

qp : hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc

qs : hệ số sức kháng đối với sức kháng thân cọc

Tra bảng 10.5.5-2 TC 272-05  qp= qs= 0,55

Qp = qp.Ap

Tra bảng C1 tr438 TCXD 205:1998 c qp=80(kPa)

Trong đó : n là số lượng cọc tính toán

: hệ số kể đến độ lệch tâm của tải trọng ,  = 1,5

N: Tổng tải trọng tác dụng lên cọc tính đến đáy bệ móng

Ptt : Sức chịu tải tính toán của cọc

Số cọc cho mố trái và mố phải

30 30

30 30