Nghiên cứu khả năng kết hợp đá mi và cát mịn tự nhiên gia cố xi măng trong xây dựng móng đường tại thành phố hồ chí minh luận văn thạc sĩ chuyên ngành xây dựng đường ô tô và đường thành phố

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI - - PHẠM MINH TUẤN NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG KẾT HỢP ĐÁ MI VÀ CÁT MỊN TỰ NHIÊN GIA CỐ XI MĂNG TRONG XÂY DỰNG MÓNG ĐƢỜNG TẠI TP.HCM LUẬN VĂN THẠC SĨ KĨ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH – 2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI - - PHẠM MINH TUẤN NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG KẾT HỢP ĐÁ MI VÀ CÁT MỊN TỰ NHIÊN GIA CỐ XI MĂNG TRONG XÂY DỰNG MÓNG ĐƢỜNG TẠI TP.HCM NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG MÃ SỐ: 60.58.02.05 CHUYÊN SÂU: KTXD ĐƢỜNG Ô TÔ VÀ ĐƢỜNG THÀNH PHỐ LUẬN VĂN THẠC SĨ KĨ THUẬT NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC: TS NGUYỄN ĐỨC TRỌNG TP.HỒ CHÍ MINH – 2019 -I- LỜI CAM ĐOAN Tơi cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình khác TP Hồ Chí Minh, Ngày 18 tháng 05 năm 2019 Tác giả Phạm Minh Tuấn - II - LỜI CẢM ƠN Sau thời gian nghiên cứu tìm hiểu, tác giả hồn thành Luận văn Thạc sỹ kỹ thuật với Đề tài: “Nghiên cứu khả kết hợp đá mi cát mịn tự nhiên gia cố xi măng xây dựng móng đƣờng TP.HCM” Để hồn thành luận văn này, tác giả nhận nhiều giúp đỡ thầy giáo hướng dẫn, nhà khoa học, bạn đồng nghiệp quan liên quan Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Ban Giám đốc Cơ Sở II, Khoa Sau Đại học, Khoa Cơng trình, Bộ mơn Đường bộ, Trường Đại học Giao thông Vận tải giúp đỡ tác giả trình học tập nghiên cứu Tác giả xin bày tỏ lịng biết ơn Thầy Cơ, bạn đồng nghiệp đóng góp ý kiến thiết thực quý báu Đặc biệt tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến TS Nguyễn Đức Trọng tận tình giúp đỡ tơi q trình học tập, nghiên cứu hoàn thành luận văn Qua việc nghiên cứu hoàn thành Luận văn, tác giả có thêm nhiều kiến thức bổ ích chun mơn phương pháp luận nghiên cứu tính tốn phục vụ cơng việc Điều giúp ích nhiều cho tác giả mặt chuyên môn để góp phần nhỏ bé vào nghiệp ngành GTVT nói chung quan tác giả cơng tác nói riêng Trong khn khổ luận văn Thạc sỹ khoa học kỹ thuật, chắn chưa đáp ứng cách đầy đủ vấn đề đặt nên tác giả xin chân thành cảm ơn nghiêm túc tiếp thu ý kiến đóng góp nhà khoa học bạn đồng nghiệp Một lần tác giả xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, Năm 2019 - III - MỤC LỤC Kết qủa so sánh cƣờng độ nén mẫu X Thí nghiệm ép chẻ mẫu đá mi, cát gia cố XM X Kết qủa TN cƣờng độ ép chẻ mẫu X Rech đá mi cát gia cố xi măng tuổi 14/28 56/28 ngày X Kết qủa so sánh cƣờng độ ép chẻ mẫu X Thí nghiệm Mô đun đàn hồi mẫu đá mi, cát gia cố XM X Kết qủa so sánh cƣờng độ mô đun mẫu X Egc đá mi cát gia cố xi măng tuổi 14, 28 56 ngày X Biểu đồ tƣơng quan Rn Rech tuổi 14 ngày X Biểu đồ tƣơng quan Rn Rech tuổi 28 ngày X Biểu đồ tƣơng quan Rn Rech tuổi 56 ngày X Biểu đồ tƣơng quan Rn Egc tuổi 14 ngày X Biểu đồ tƣơng quan Rn Egc tuổi 28 ngày X Biểu đồ tƣơng quan Rn Elv tuổi 56 ngày .X Các kết cấu áo đƣờng đề xuất X Bảng thống kê giá thành vật liệu xây dựng TpHồ Chí Minh X Kết cấu áo đƣờng cấp IV đề xuất X Kết cấu áo đƣờng cấp GTNT đề xuất X I Tính cấp thiết đề tài II Mục tiêu đề tài III Đối tƣợng nghiên cứu IV Phạm vi nghiên cứu V Phƣơng pháp nghiên cứu VI Kết cấu luận văn CHƢƠNG - IV - CHƢƠNG 27 2.6 KẾT LUẬN CHƢƠNG 42 CHƢƠNG 44 3.3 Kết thực nghiệm đánh giá 54 3.3.1 Kết thực nghiệm đánh giá Rn đá mi cát gia cố xi măng 54 Bảng 3.6: Kết qủa thí nghiệm cường độ nén mẫu gia cố XM 55 Hình 3.10: Rn đá mi cát gia cố xi măng ngày tuổi 56 Bảng 3.7: Kết qủa so sánh cường độ nén mẫu gia cố 57 3.3.2 Kết thực nghiệm đánh giá cƣờng độ ép chẻ đá mi + cát gia cố 57 57 Bảng 3.8: Kết qủa Thí nghiệm cường độ ép chẻ mẫu gia cố XM 57 Hình 3.12: Rech đá mi cát gia cố xi măng ngày tuổi 58 - Bảng 3.9: Kết qủa so sánh cường độ ép chẻ mẫu gia cố 59 -V- 3.3.3 Kết thực nghiệm đánh giá Mô đun đàn hồi đá mi, cát gia cố 60 Bảng 3.10: Kết qủa thí nghiệm Mơ đun đàn hồi mẫu gia cố XM 60 Bảng 3.11: Kết qủa so sánh cường độ mô đun mẫu 62 3.4 Thiết lập mối tương quan tiêu kỹ thuật mẫu Đá mi, cát gia cố 62 Hình 3.15 : Biểu đồ tương quan Rn Rech tuổi 14 ngày 62 Hình 3.16 : Biểu đồ tương quan Rn Rech tuổi 28 ngày 63 Hình 3.17 : Biểu đồ tương quan Rn Rech tuổi 56 ngày 64 64 3.5 Ứng dụng đánh giá hiệu kinh tế 65 3.5.1 Đề xuất kết cấu áo đƣờng sử dụng cát gia cố xi măng thay kết cấu áo đƣờng sử dụng 65 Các kết cấu so sánh đƣợc tổng hợp bảng sau: 65 3.5.1.1 Thiết kế kết cấu 65 Bảng 3.12: Kết cấu đường cấp III đề xuất 65 Bảng 3.12: Kết cấu đường cấp cao đề xuất 66 - VI - 3.5.2 Phân tích hiệu kinh tế 66  Thống kê giá thành VLXD theo bảng báo giá VLXD Qúy 1/2019 Số 3571/TB-SXD-VLXD UBND TP Hồ Chí Minh ban hành ngày 29/03/2019 67 Bảng 3.13: Bảng thống kê giá thành vật liệu xây dựng TpHồ Chí Minh 67 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 79 - VII - DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT GTNT : Giao thông nông thôn GTVT : Giao thông vận tải KT-XH : Kinh tế xã hội QL : Đường quốc lộ TCVN : Tiêu chuẩn Việt Nam TCN : Tiêu chuẩn ngành BTN : Bê tông nhựa BTXM : Bê tông xi măng CP : Cấp phối LN : Láng nhựa QLDA : Quản lý dự án ĐM : Đá mi C : Cát XM : Xi măng KCAĐ : Kết cấu áo đường - VIII - DANH MỤC CÁC BẢNG VÀ HÌNH ẢNH Chƣơng I Trang Hình 1-1 Vị trí địa lý Tp.Hồ Chí Minh Hình 1-2 Giao thơng đường booh Tp.Hồ Chí Minh Hình 1-3 Bến xe Miền Đơng – B.Thạnh Hình 1-4 Ga Sài Gịn – Quận 10 Hình 1-5 Sơng Sài Gịn 10 Hình 1-6 Khai thác đá mỏ đá chìm Hóa An – Đồng Nai 12 Bảng 1.1 Bảng tổng hợp trữ lượng thời gian khai thác mỏ đá Hóa An 13 Hình 1-7 Nghiền đá giai đoạn mỏ Hóa An - Đồng Nai 15 Hình 1-8 Nghiền đá giai đoạn (nghiền thứ cấp - nghiền côn) 15 Hình 1-9 Sàng rung phân loại đá tầng 1,5x3,5m 16 Hình 1-10 Sàng rung phân loại đá tầng 2x7,5m 16 Bảng 1-2 Kết thí nghiệm cát Đồng Nai 13 Bảng 1-3 Kết qủa thí nghiệm vật liệu cát nguồn khai thác 18 Bảng 1-4 Khả cung cấp nguồn vật liệu cát địa phương lân cận TP HCM: 19 Bảng 1-5 Cấp phối mác xi măng bê tông 23 Bảng A-1 Tương quan cấp độ bền chịu nén bê tông mác bê tông theo cường độ chịu nén 24 Bảng 2-1 Bảng yêu cầu cường độ cát gia cố xi măng 27 Bảng 2-2 Yêu cầu thành phần hạt cấp phối đá dăm gia cố xi măng 28 Chƣơng II BTN C19 250 0.730 0.205 47 325 GCXM 8% 560 2.240 14 0.560 39 343 CPDD loại II 250 25 250 Hỗn hợp 25 a/ Tính ứng suất kéo uốn lớn đáy lớp bê tông nhựa Đối với lớp BT nhựa lớp -> Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN dccủa lớp KC lớp BTN lớp Mô đuyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb' = 343 (MPa) Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H = 47 cm => H/D = 1.182 (1) => Hệ số điều chỉnh β = 1.137 => Etbdc = Etb' x β = 389 (Mpa) Với E0/ Etbdc = 0.103 (2) Từ tỷ số (1) (2) tra tốn đồ Hình 3-1 - 22TCN 211-06, ta được: Ech.m / Etbdc = (Vì H/D >2 => Tính Ech theo công thức F-1 phụ lục F) Vậy Ech.m = 195 (MPa) ku đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: h1 = 8+6 = 14cm E1 = 1684 (Mpa) h1 / D = 0.424 (3) E1 / Ech.m = 8.649 (4) Từ (3) (4) tra tốn đồ hình 3-5 1.55 Chọn kb = 0.85 Vậy σku = 0.791 (Mpa) - Đối với lớp BT nhựa lớp Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN lớp -> Tính Etbdc lớp KC lớp BTN lớp Moduyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb' = 474 (MPa) Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H = 47 cm => H/D = 1.424 (5) => HS điều chỉnh β = 1.165 => Etbdc = Etb' x β = 552 (Mpa) Với E0 / Etbdc = 0.072 (6) Từ tỉ số (5) (6) tra tốn đồ Hình 3-1 - 22TCN 211-06, ta được: Ech.m/Etbdc = (vì H/D >2 => Tính ech theo cơng thức F-1 phụ lục F) Vậy Ech.m = 204 (Mpa) ì (σ_ đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: h1 = cm E1 = 1800 (Mpa) h1 / D = 6/33 = 0.181 E1 / Ech.m = 1800/ 204 = 8.81 (8) Từ (7) (8) tra tốn đồ hình 3-5 = 2.1 (7) Chọn kb = 0.85 Vậy σku = 1.071 (Mpa) b/ Kiểm toán theo điều kiện chịu kéo uốn đáy lớp BTN theo biểu thức 3.9, tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Công thức kiểm tra -Xác định cường độ chịu kéo uốn tính tốn lớp BTN theo (3-11) 22TCN 211-06 Rttku = k1 K2 Rku = = = 0.449 ( với Ne số trục xe tính tốn tích lũy suốt thời hạn thiết kế) + k2 = 1.00 Vậy: + Đối với lớp BTN lớp = k1 K2 Rku = 0.449 x x 2= 0.898 (Mpa) + Đối với lớp BTN lớp = k1 K2 Rku = 0.449 x x 2.8 = 1.226 (Mpa) K.toán điều kiện (3-9) với hệ số cường độ kéo uốn Kcdku = 0.94 + Đối với lớp BTN lớp σku = 0.791 < 0.955 Mpa => Đạt + Đối với lớp BTN lớp σku = 1.071 < 1.304 Mpa => Đạt Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo điều kiện kéo uốn PHỤ LỤC KIỂM TOÁN KẾT CẤU ÁO ĐƢỜNG THEO 22 TCN 211 - 06 Bảng tính kết cấu áo đƣờng mềm (Tiêu chuẩn áp dụng: 22TCN 211=06) II Số liệu đầu vào: Thông số chung: Loại cấp đường thiết kế Đường ô tô cao tốc cấp I Số xe thiết kế Dải phân cách Có Giải phân cách bên Có Tỉ lệ tăng trưởng q= 10% Năm cuối thời kỳ thiết kế 15 năm Tải trọng trục tiêu chuẩn 100 kN Đường kính ép D= 33 cm Áp lực tính tốn tiêu chuẩn Loại tầng mặt p = 0.6 MPa Cấp cao A1 Tính kết cấu áo đường cho Mặt đường Đồng Bảng 1: Dự báo thành phần xe năm cuối thời hạn thiết kế Trọng lượng trục Loại xe K/c Số Trục Trục trước sau trục sau Số bánh xe cụm bánh trục trục sau sau Lưu lượng xe chiều Nl x/n.đêm (m) Xe loại 1800 Xe buýt loại + Loại nhỏ 26.4 45.2 Cụm bánh đôi - 500 + Loại lớn 56 95.8 Cụm bánh đôi - 50 + Tải nhẹ 18 56 Cụm bánh đôi - 1800 + Tải trung 25.8 69.6 Cụm bánh đôi - 1250 + Tải nặng 48.2 100 Cụm bánh đôi - 600 + Tải nặng 45.2 94.2 Cụm bánh đôi 3 Xe tải loại 1/ Số trục xe tính tốn xe sau quy đổi trục tiêu chuẩn: *Cơng thức (3.1 22TCN 211-06): Trong đó: C1 : hệ số trục xe C1 = 1+1,2*(m-1) ( Công thức 3.2 22TCN 211-06) Với m: số trục xe cụm trục Loại xe Pi ni= C1 C2 ni (Pi /100) 4,4 C1 C2 Xe buýt Trục trước 26.4 6.40 500 13 nhỏ 1 121 Xe buýt Trục trước 56 6.40 50 19 lớn Trục sau 1 35 Xe tải Trục trước 18 6.40 1800 nhẹ Trục sau 1 Xe tải Trục trước 25.8 6.40 1250 3935 trung Trục sau 69.6 1 2325 Xe tải Trục trước 48.2 6.40 600 696 nặng Trục sau 100 1 600 999 Xe tải Trục trước 45.2 6.40 200 696 nặng Trục sau 2.2 999 Xe tải Trục trước 23.1 6.40 696 nặng Trục sau 999 (kN) Trục sau 45.2 95.8 56 94.2 73.2 500 50 1800 1250 200 Ntk = 1637 (trục/n.đêm.2chiều) 2/ Số trục xe tính tốn tiêu chuẩn tên xe: *Công thức (3.3 22TCN 211-06): Ntt = Ntk fl = 1637 x 0.35 = 573 (trục/làn.n.đêm) fl = 0.35 (Đường xxe, có dải phân cách giữa) 3/ Số trục xe tiêu chuẩn tích lũy thời hạn tính tốn: = =2,153,433 (trục) 365 4/ Dự kiến kết cấu áo đƣờng Các lớp kết cấu dự kiến dựa sở quy định chi tiết chiều dày tối thiểu tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Bảng 3: Bảng kết cấu áo đường đề xuất Bề Các lớp kết cấu Cường dày Moduyn đàn hồi độ kéo lớp Tính từ lên (cm) Đất cát CPDD loại II uốn Tính độ Tính võng trượt Tính k.uốn Rku 40 250 250 250 14 560 560 560 BTN C12,5 350 250 1600 2,0 BTN C19 420 300 1800 2,8 8% dính (Mp) Góc ma sát ϕ (Độ) 0,005 35 25 Hỗn hợp GCXM Lực 5/ Kiểm tra cƣờng độ chung kết cấu theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi: Công thức kiểm tra (3.5 22TCN211-06) Ech ≥ Kdctb Eyc a/ Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức: Công thức kiểm tra (3.5 22TCN211-06) = Với: k = t = Kết tính đổi tầng bảng 4: Bảng 4: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm Etb' Ei t = E2/ hi k= Htb Etb' h2/h1 (cm) (Mpa) 25 250 Lớp kết cấu (Mpa) E1 (cm) CPDD loại II 250 25 Hỗn hợp GCXM 560 2.240 14 0.560 39 343 BTN C12,5 350 1.022 0.205 47 344 BTN C19 420 1.222 0.128 53 352 8% b/ Xét đến hệ số điều chỉnh: β = f(H/D): 1.606 Tra bảng 3.6 22TCN211-06, hệ số điều chỉnh β = 1.186 Vậy mơ đun đàn hồi trung bình QUOTE = β Etb' = 417 (MPa) dc c/ Tính Ech kết cấu; sử dụng tốn đồ Hình 3.1 - 22TCN 211-06 Ta có: H/D = 1.606 = 0.096 Từ tỉ số tra tốn đồ Hình 3.1 22TCN 211-06, : (Vì H/D > => Tính Ech theo công thức F-1 Trong phụ lục F) Vậy => Ech = 188 (MPa) d/ Nghiệm lại điều kiện (3-4) theo mục 3.4.1; phải có Ech ≥ Kdctb Eyc Từ số trục xe tính tốn ngày đêm xe 573 trục/làn.ngày đêm tra bảng 3-4 tìm Eyc = 160 Mpa Kiểm tra Eyc so với giá trị Eyc tối thiểu với cấp đường tương ứng theo Bảng 3-5, Eyc lớn hơn, lấy Eyc = 160 MPa để kiểm toán Chon độ tin cậy thiết kế theo cấp đường từ Bảng 3-3 K = 0.90 Từ độ tin cậy, tìm hệ số cường độ độ võng Kdvcd = 1.1 dv Eyc = 1,11 x 160 = 178 (MPa) Kết kiểm toán: Ech = 188 > Eyc = 178=> Kết luận = Đạt Vậy với cấu tạo kết cấu dự kiến Đảm bảo đạt yêu cầu cường độ theo TC độ võng dàn hồi cho phép KIỂM TRA THEO TIÊU CHUẨN CHỊU CẮT TRƢỢT TRONG NỀN ĐẤT 6/ Tính kiểm tra cường độ kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất: Công thức kiểm tra: Tax + Tav ≤ Ctt / Ktrcd a/ Tính Etb tất lớp kết cấu -Việc tính đổi lớp hệ lớp thực bảng sau, theo công thức: Bảng 5: Kết tính đổi tần lớp từ lên để tìm Etb' Ei t = E2/ hi k= Htb Etb' Lớp kết cấu (Mpa) E1 (cm) h2/h1 (cm) (Mpa) BTN C12,5 300 0.922 0.128 53 322 BTN C19 250 0.730 0.205 47 325 GCXM 8% 560 2.240 14 0.560 39 343 CPDD loại II 250 25 250 Hỗn hợp 25 - Xét đến hệ số điều chỉnh β theo H/D => β = 1.186 => Edctb =β Etb' = 1.186 x 322= 382 (MPa) b/ Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe tiêu chuẩn tính tốn gây Tax Ta có: H/D = 1.606 = 322/ 40 = 9.562 ϕ = 35.0 Từ kết trên, tra biểu đồ hình 3-3 ứng với góc nội ma sát đất nền: Ta có Tax / p = 0.011 Vậy => Tax = 0.0066 (Mpa) c/ Xác định ứng suất cát hoạt động trọng lượng thân lớp KCAD gây đất Tax Tra toán đồ Hình 3-4 ta Tav = - 0.0029 (Mpa) d/ Xác định trị số lực dính tính tốn theo 3.8 22TCN 211-06 : Với Ctt = C K1 K2 K3 Trong đó: C = 0.005 (Mpa) K1 = 0.6 K2 = 0.8 (tra bảng 3-8) K3 = 3,0 => Ctt = 0.0072 (MPa) Xác định độ tin cậy yêu cầu tính cắt trượt K= 0.90 (bảng 3-7 => Hệ số cường độ cắt trượt Ktrcd = 0.94 Bảng 3-7 Vậy ta có Tav + Tax = 0.0037 (Mpa) Ctt / Ktrcd = 0.0072 / 0.94 = 0.0077 (Mpa) Ta thấy Tav + Tax < Ctt / Ktrcd => Kết luận Đạt => Kết luận : Kết cấu dự kiến Đảm bảo điều kiện chống trượt KIỂM TRA THEO TIÊU CHUẨN KÉO UỐN TRONG LỚP BÊ TƠNG NHỰA 7/ Cơng thức kiểm tra (theo 3-9 22TCN 211-06) ku = p Bảng số 3.10 22TCN 211 - 06 ku = k1 x k2 x Rku Bảng 6: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm Etb' Ei t = E2/ hi k= Htb Etb' Lớp kết cấu (Mpa) E1 (cm) h2/h1 (cm) (Mpa) BTN C12,5 300 0.128 53 322 0.922 BTN C19 250 0.730 0.205 47 325 GCXM 8% 560 2.240 14 0.560 39 343 CPDD loại II 250 25 250 Hỗn hợp 25 a/ Tính ứng suất kéo uốn lớn đáy lớp bê tông nhựa Đối với lớp BT nhựa lớp -> Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN dccủa lớp KC lớp BTN lớp Mô đuyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb' = 343 (MPa) Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H = 47 cm => H/D = 1.182 (1) => Hệ số điều chỉnh β = 1.137 => Etbdc = Etb' x β = 389 (Mpa) Với E0/ Etbdc = 0.103 (2) Từ tỷ số (1) (2) tra tốn đồ Hình 3-1 - 22TCN 211-06, ta được: Ech.m / Etbdc = (Vì H/D >2 => Tính Ech theo công thức F-1 phụ lục F) Vậy Ech.m = 195 (MPa) ku đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: h1 = 8+6 = 14cm E1 = 1684 (Mpa) h1 / D = 0.424 (3) E1 / Ech.m = 8.649 (4) Từ (3) (4) tra tốn đồ hình 3-5 1.55 Chọn kb = 0.85 Vậy σku = 0.791 (Mpa) - Đối với lớp BT nhựa lớp Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN lớp -> Tính Etbdc lớp KC lớp BTN lớp Moduyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb' = 474 (MPa) Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H = 47 cm => H/D = 1.424 (5) => HS điều chỉnh β = 1.165 => Etbdc = Etb' x β = 552 (Mpa) Với E0 / Etbdc = 0.072 (6) Từ tỉ số (5) (6) tra tốn đồ Hình 3-1 - 22TCN 211-06, ta được: Ech.m/Etbdc = (vì H/D >2 => Tính ech theo cơng thức F-1 phụ lục F) Vậy Ech.m = 204 (Mpa) ì (σ_ đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: h1 = cm E1 = 1800 (Mpa) h1 / D = 5/33 = 0.181 E1 / Ech.m = 1800/ 204 = 8.81 (8) Từ (7) (8) tra tốn đồ hình 3-5 = 2.1 (7) Chọn kb = 0.85 Vậy σku = 1.071 (Mpa) b/ Kiểm toán theo điều kiện chịu kéo uốn đáy lớp BTN theo biểu thức 3.9, tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Công thức kiểm tra -Xác định cường độ chịu kéo uốn tính tốn lớp BTN theo (3-11) 22TCN 211-06 Rttku = k1 K2 Rku = = = 0.449 ( với Ne số trục xe tính tốn tích lũy suốt thời hạn thiết kế) + k2 = 1.00 Vậy: + Đối với lớp BTN lớp = k1 K2 Rku = 0.449 x x 2= 0.898 (Mpa) + Đối với lớp BTN lớp = k1 K2 Rku = 0.449 x x 2.8 = 1.226 (Mpa) K.toán điều kiện (3-9) với hệ số cường độ kéo uốn Kcdku = 0.94 + Đối với lớp BTN lớp σku = 0.791 < 0.955 Mpa => Đạt + Đối với lớp BTN lớp σku = 1.071 < 1.304 Mpa => Đạt Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo điều kiện kéo uốn