Thiết kế chung cư silver star

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ SILVER STAR GVHD : SVTH : TS LÊ TRUNG KIÊN NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH SKL007753 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2021 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO - - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ SILVER STAR SVTH : NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH MSSV : 15149011 NGÀNH : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD : TS LÊ TRUNG KIÊN Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2021 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** Tp Hồ Chí Minh, ngày 16 tháng 01 năm 2021 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Nguyễn Huỳnh Định Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Giảng viên hướng dẫn: TS Lê Trung Kiên Ngày nhận đề tài: 16/08/2020 MSSV: 15149011 Lớp: 15149CL1 ĐT: 0902 927 890 Ngày nộp đề tài: 16/01/2021 Tên đề tài : Thiết kế chung cư Silver Star Các số liệu, thông số ban đầu : - Cơng trình gồm 18 tầng :1 tầng hầm , 16 tầng tầng mái - Cơng trình có chiều cao 58.8 m : tầng hầm cao 3.8m , tầng cao 4m, 14 tầng điển hình cao 3,6 m, tầng sân thượng cao 4m tầng mái cao 4m - Tổng chiều dài cơng trình theo phương X tầng hầm tầng 47,3m , tầng điển hình 40,3m tầng mái 9,3m - Tổng chiều dài cơng trình theo phương Y tầng hầm tầng 38,2m , tầng điển hình 31,2m tầng mái 6m Nội dung thực đề tài : - Dầm/ sàn tầng điển hình - Cầu thang trục BC-34 - Hai khung trục trục C - Phương án móng khung trục 2,C - Móng lõi thang NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH II ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN Sản phẩm : - 01 thuyết minh - 06 vẽ kiến trúc - 15 vẽ kết cấu - 01 đĩa CD TRƯỞNG NGÀNH NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN III ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc -*** - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên : Nguyễn Huỳnh Định Ngành : CNKT Cơng trình xây dựng Tên đề tài : Thiết kế chung cư cao cấp Silver Star Họ tên giáo viên hướng dẫn : TS Lê Trung Kiên NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực : MSSV : 15149011 ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Ưu điểm : ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Khuyết điểm : ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Đánh giá loại : ……………………………………………………………………………………………… Điểm : ……………( Bằng chữ : ………………………………………………………) ……………………………………………………………………………………………… T.p Hồ Chí Minh, ngày…….tháng……năm…… Giáo viên hướng dẫn NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH IV ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc -*** - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên : Nguyễn Huỳnh Định Ngành : CNKT Cơng trình xây dựng Tên đề tài : Thiết kế chung cư cao cấp Silver Star Họ tên giáo viên phản biện : PGSTS Lê Anh Thắng NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực : MSSV : 15149011 ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Ưu điểm : ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Khuyết điểm : ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… Đánh giá loại : ……………………………………………………………………………………………… 10 Điểm : ……………( Bằng chữ : ………………………………………………………) ……………………………………………………………………………………………… T.p Hồ Chí Minh, ngày…….tháng……năm…… Giáo viên phản biện NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH V ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp dự án lớn đầu đời chuẩn bi kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy hướng dẫn với quý Thầy Cô môn Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn Sinh viên thực Nguyễn Huỳnh Định NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH VI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng Tải trọng lớp cấu tạo sàn phòng khách, phòng ngủ, hành lang (SDL) 11 Bảng Tải trọng lớp cấu tạo sàn vệ sinh, sàn hầm, sàn mái (SDL) 12 Bảng Tải tường (WL) 12 Bảng Hoạt tải sử dụng (LL1 & LL2) 12 Bảng Sơ kích thước sàn 14 Bảng : Bảng tổng hợp kết tính thép lớp theo phương X 27 Bảng : Bảng tổng hợp kết tính thép lớp theo phương X 29 Bảng : Kết tính thép lớp theo phương Y 34 Bảng 10 Kết tính thép lớp phương Y 36 Bảng 11 Tải trọng tác dụng lên phần nghiêng thang 44 Bảng 12 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 44 Bảng 13 Kết tính tốn cốt thép cầu thang 47 Bảng 14 Bảng tính cốt thép dầm chiếu tới 50 Bảng 15 Kết tính tốn thành phần gió tĩnh 52 Bảng 16 Kết Mode dao động cơng trình 54 Bảng 17 Kết tính tốn thành phần gió động 56 Bảng 18 Bảng tra hệ số theo phương đứng 60 Bảng 19 Bảng tra hệ số theo phương ngang 60 Bảng 20 Tải trọng động đất theo phương pháp tĩnh lực ngang tương đương 61 Bảng 21 Các loại tải trọng tác dụng vào cơng trình 62 Bảng 22 Bảng tổ hợp trường hợp tải trọng 62 Bảng 23 Thống kê tiết diện cột 67 Bảng 24 Kết tính tốn cốt thép dầm tầng điển hình 86 Bảng 25 Bảng tổng hợp tên dầm Etabs Revit 93 Bảng 26 Kết tính tốn thép cột trục trục C 100 Bảng 27 Bảng tổng hợp tên cột Etabs Revit 105 Bảng 28 Cấu tạo vách theo TCVN 9386:2012 110 Bảng 29 Kết tính vách khung trục C 115 Bảng 30 Thống kê địa chất HK1 118 Bảng 31 Thống kê địa chất HK2 118 Bảng 32 Thống kê địa chất HK3 119 Bảng 33 Thống kê địa chất công trình 119 Bảng 34 Tổ hợp tải trọng tính tốn cho chân cột biên (Móng M1 – Point 221 – C38) 122 Bảng 35 Tổ hợp tải trọng tính tốn cho chân cột (Móng M2 – Point 133 – C26) 122 Bảng 36 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn cho chân cột biên (Móng M1-Point 221-C38) 122 Bảng 37 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn cho chân cột (Móng M2-Point 133-C26) 123 Bảng 38 Hệ số chịu tải đất mũi cọc theo Berezantsev 1961 129 Bảng 39 Sức chịu tải cực hạn cọc ma sát bên 131 Bảng 40 Kiểm tra phản lực đầu cọc M1 ứng với trường hợp Nmax 133 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH VII ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN Bảng 41 Kiểm tra phản lực đầu cọc M1 ứng với trường hợp Mxmax 134 Bảng 42 Kiểm tra phản lực đầu cọc M1 ứng với trường hợp Mymax 134 Bảng 43 So sánh kết tính tay tính phần mềm Safe 2016 136 Bảng 44 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M3 lõi thang 157 Bảng 45 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M3 lõi thang 163 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH VIII ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình Mặt kết cấu sàn tầng điển hình 13 Hình Tĩnh tải sàn Etabs 9.7.4 14 Hình Hoạt tải sàn Etabs v9.7.4 15 Hình Mơ hình sàn Safe v12.3.0 16 Hình Mơ hình vật liệu Safe v12.3.0 16 Hình Dãy strip theo phương X Safe v12.3.0 17 Hình Dãy strip theo phương Y Safe v12.3.0 17 Hình Momen theo phương X Safe v12.3.0 18 Hình Momen theo phương Y Safe v12.3.0 18 Hình 10 Độ võng sàn f1 21 Hình 11 Độ võng sàn f2 21 Hình 12 Độ võng sàn f3 22 Hình 13 Vết nứt tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng 23 Hình 14 Vết nứt tác dụng ngắn hạn tải trọng thường xuyên tạm thời dài hạn 24 Hình 15 Vết nứt tác dụng dài hạn tải trọng thường xuyên tạm thời dài hạn 25 Hình 16 Mặt cầu thang tầng điển hình 41 Hình 17 Mặt cắt cầu thang tầng điển hình 42 Hình 18 3D cầu thang tầng điển hình 42 Hình 19 Các lớp cấu tạo thang nghiêng chiếu nghĩ (tới) 43 Hình 20 3D thang kết cấu 45 Hình 21 Gán tĩnh tải vào mơ hình cầu thang 46 Hình 22 Gán hoạt tải vào mơ hình cầu thang 46 Hình 23 Biểu đồ momen cầu thang 47 Hình 24 Phản lực gối tựa cầu thang 48 Hình 25 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ (tới) 49 Hình 26 Biểu đồ lực cắt dầm chiếu nghỉ (tới) 49 Hình 27 Biểu đồ momen dầm chiếu nghỉ (tới) 49 Hình 28 Sơ đồ tính tốn động lực tải gió tác dụng lên cơng trình 53 Hình 29 Mơ hình 3D cơng trình Etabs 53 Hình 30 Sơ đồ tính tốn gió động lên cơng trình 54 Hình 31 Hệ tọa độ xác định hệ số không gian  55 Hình 32 Mặt tầng điển hình 64 Hình 33 Bố trí hệ dầm tầng điển hình 65 Hình 34 Tên dầm cột tầng điển hình 67 Hình 35 Chuyển vị cơng trình tác dụng tĩnh trọng thân (DL) 70 Hình 36 Chuyển vị cơng trình tác dụng tĩnh trọng thân.(DL - SQ) 71 Hình 37 Nội lực theo phương pháp phân tích thơng thường Etabs 72 Hình 38 Nội lực cơng trình theo phương pháp phân tích theo giai đoạn thi cơng 73 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH IX ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN  Tính thép đài cọc theo phương X  Tính thép lớp phương X đài cọc M2 Hình 64 Momen lớp phương X móng M2 - Mx = 10735.9189 = 2147.184 (kN.m) ho  h  a  2.5  0.25  2.25 (m) Mx 2147.184×106 As = = = 30.3 (cm2 ) 0.9R s h o 0.9×350×10 ×225 - Bố trí cốt thép Ø20, As = 3.142 (cm2) 30.3  9.6 3.142 1000 = 100 (mm) - Khoảng cách thép: a  10 - Số thép cần bố trí: n  Vậy bố trí thép Ø20a100 cho lớp phương X NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 155 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN  Tính thép lớp phương X đài cọc M2 Hình 65 Momen lớp phương X móng M2 - Mx = 171.6696 = 34.334 (kN.m) ho  h  a  2.5  0.25  2.25 (m) Mx 34.334×106 As = = = 0.5 (cm2 ) 0.9R s h o 0.9×350×10 ×225 - Bố trí cốt thép Ø14, As = 1.539 (cm2) 0.5  0.325 1.539 1000 = 1000 (mm) - Khoảng cách thép: a  - Số thép cần bố trí: n  Vậy bố trí thép Ø14a200 cho lớp phương Y NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 156 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN 4.6 Thiết kế móng lõi thang máy M3 4.6.1 Cơ sở lý thuyết: - Khu vực quanh lõi cầu thang thang máy có tải trọng lớn ta thiết kế đài móng số lượng cọc lớn đài đơn nhiều - Khác với tải trọng cột truyền xuống có điểm đặt lực nhất, móng lõi cầu thang thang máy có nhiều điểm đặt lực Vì ta cần tìm trọng tâm đặt lực hệ lõi trùng với trọng tâm đài cọc để tính tốn thiết kế Thông qua phần mềm ETABS kết hợp với phần mềm SAFE ta xác định tọa độ tâm lực tồn hệ lõi để đưa vào tính tốn 4.6.2 Xác định sơ số lượng cọc kích thước đài cọc Tọa độ tâm lực lõi thang máy với Xcg = 23.65 m Ycg = 19.1 m Bảng 44 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M3 lõi thang Tổ hợp Combo Nmax, Mx, My, Qx, Qy N, Mxmax, My, Qx, Qy N, Mx, Mymax, Qx, Qy COMB1 MIN COMB23 MAX COMB19 MAX P (kN) -63906.1 -16108.5 -16032.4 MX MY QX QY (kN.m) (kN.m) (kN) (kN) 16.413 -13.758 -0.95 0.84 43500.54 -22028.2 -747.68 1498.66 -14240 70746.1 2395.63 -478.14 Để cọc làm việc hiệu quả, cọc bố trí có tim cọc cách đoạn  3d , lấy A = 3d = 3×1 = 3m N Xác định sơ số lượng cọc : n c = β tt R cd Trong đó: + Ntt - lực dọc tính tốn chân cột (ngoại lực tác dụng lên móng); + Rcd - sức chịu tải thiết kế cọc; +  - hệ số xét đến moment, chọn β = 1.0 ÷ 1.4 n c = 1.2× 63906.1 = 13.94 (cọc) 5500 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 157 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN 500 1000 1000 2000 1000 3000 2000 3000 1000 2000 3000 1000 2000 3000 1000 2000 3000 1000 3000 2000 3000 500 1000 1000 1000 8000 1000 500 2000 Vậy chọn nc = 18 cọc Khoảng cách cọc theo phương X 3d = 3000 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = 3000 mm Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn d/2 = 500 mm ( mép cọc đến mép đài tối thiểu 25cm MỤC 8.3 TCVN 10304-2014 ) 1000 500 1000 17000 Hình 66 Mặt móng M3 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN 4.6.3 Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc nhóm - Từ Safe v.12 ta có phản lực đầu cọc lớn Combo 23 :  pmax = 5334.15 (kN)  R cd = 6100 (kN)   pmin = 2225.521(kN) >  Thỏa điều kiện tải trọng tác dụng lên cọc Kiểm tra phản lực đầu cọc với tổ hợp lại : - Kiểm tra tương tự cho tổ hợp lại ta tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cho phép cọc - Khơng có cọc móng chịu nhổ NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 159 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN 4.6.4 Kiểm tra khả chịu tải (Rtc ) đáy khối móng quy ước tính lún cho móng M1 (theo trạng thái giới hạn ):  Xác định khối móng quy ước - Tính lún cho móng cọc tính lún cho đất mũi cọc Nền móng cọc gồm lớp đất nằm chiều sâu chịu nén cực hạn Ha Nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện rộng xuất phát từ mép cọc, đáy đài nghiêng góc  tính sau   Lqu  Ld  2Lc tg  tb      Bqu  Bd  2Lc tg  tb    Trong đó: Ld Bd : chiều dài rộng đài cọc Lc : chiều dài làm việc cọc Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua:   ili  tb   li i ,li : góc ma sát chiều dày lớp đất thứ i NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN 44' 15.36  13 32' 6.3  25 42' 32.54  18 4' 15.36  6.3  32.54 Kích thước tiết diện khối móng quy ước bqu  Lqu  tb  φ tb 18°4' ) = + 2×53.7×tan( ) = 16.484 (m) 4 φ 18°4' = Ld + 2Lc tan( tb ) = 17 + 2×53.7×tan( ) = 25.484 (m) 4 Bqu = Bd + 2Lc tan( Lqu Diện tích tiến diện khối móng quy ước: Fqu = Bqu ×Lqu = 16.484×25.484 = 420.08 (m )  Trọng lượng khối móng quy ước   Wqu = Bqu ×Lqu Df +L c ×γ tb = 16.484×25.484× 6.3+53.7  ×19.84 = 500061.16  kN   Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy khối móng quy ước Áp lực tính tốn tác dụng lên đất mm R tc   Ab II  Bh 'II  Dc II  k tc Trong đó: ktc = 1.1 : Hệ số độ tin cậy, đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê m1 = 1.2 : Hệ số điều kiện làm việc đất (đặt móng lớp đất số 4) – sét cứng có độ sệt IL < 0.5 m2 = 1.0 : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình Chiều sâu cọc -60 m ứng với lớp đất thứ có   250 42 ' , IL=0.34 cII = 9.34 kN/m2 : giá trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng (Lớp 4) b = Bqu = 16.484 m h = Hqu = Lc + hdai = 60 + 2.5 = 62.5 m A, B, D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy theo bảng 14 phụ thuộc vào góc ma sát xác định theo điều 4.3.1 đến 4.3.7 TCXD 9362-2012 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 161 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN => A = 0.82, B = 4.3, D = 6.83 II: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống: γ II = 20.16 (kN/m ) II’: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên γ ' II = 14.68×15.36+19.72×6.3+32.54  20.16 = 18.56 (kN/m2 ) 15.36+6.3+32.54 1.2    0.82  16.484  20.16 + 4.3  62.5  18.56 + 6.83  9.34  1.1  R tc  5808.32 (kN/m2 )  R tc = NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN tc tc  Kiểm tra với giá trị tải tiêu chuẩn ứng với tổ hợp: N max , M tcx , M tcy , Q tcx , Q y Bảng 45 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M3 lõi thang Tổ hợp Combo Nmax, Mx, My, Qx, Qy N, Mxmax, My, Qx, Qy N, Mx, Mymax, Qx, Qy COMB1TC MIN COMB23TC MAX COMB19TC MAX P MX MY QX QY (kN) (kN.m) (kN.m) (kN) (kN) -56852.1 15.392 -11.381 -0.84 0.71 -14002.6 43498.02 -22029.2 -747.64 1498.39 -13926.4 -14242.5 70745.08 2395.67 -478.41 Lực dọc tiêu chuẩn tác dụng đáy khối móng qui ước: N qutc = 56852.1 + 500061.16 = 556913.26  kN  Moment tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước: M M tc x = M oxtc + h d Q oytc = 15.392 + 2.5×0.71 = 17.167 (kNm) tc y = M oytc + h d Q oxtc = 11.381 + 2.5×0.84 = 13.481 (kNm) Độ lệch tâm: e xtc  M xtc 17.167   3.1  105 (m) tc N qu 556913.26 M tcy 13.481  2.42  105 (m) tc N qu 556913.26 Ứng suất trung bình đáy khối móng quy ước: tc N qu 556913.26 tc p tb    1325.73 (kN / m2 ) Fqu 420.08 Ứng suất lớn nhỏ đáy khối móng quy ước: e  tc y p tc max tc  6e tcx 6e tcy  N qu   1   Fqu  Bqu Lqu  tc pmax  p tc  556913.26   3.1  105  2.42  105  1   1325.754 (kN/m2 )   420.08  16.484 25.484  tc  6e tcx 6e tcy  N qu   1   Fqu  Bqu Lqu  tc pmin  556913.26   3.1  105  2.42  105  1   1325.709 (kN/m2 )   420.08  16.484 25.484   Ptbtc = 1325.73  kN/m2   R tc = 5808.32  kN/m2   tc tc Điều kiện để ổn định:  Pmax = 1325.754  kN/m   1.2R = 6969.984  kN/m   tc Pmin = 1325.754  kN/m2  >  Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra với tổ hợp lại ta cho giá trị thỏa mãn điều kiện NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN  Kiểm tra độ lún cho móng Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi = 0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σigl  0.2 σibt (vị trí ngừng tính lún) S  [S ]  10  cm  thỏa điều kiện lún cho phép với: Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: bt  Wqu Fqu  500061.16  1190.4 (kN/m2 ) 420.08 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước: gl = ptctb - σ bt = 1325.73 - 1190.4 = 135.33 (kN/m2 )    Ta có: σ gl = 70.7 kN/m2 < 0.2σ bt = 238.08 kN/m2  → không cần kiểm tra lún cho móng 4.6.5 Tính thép đài cọc Sử dụng phần mềm Safe v.12 ta chia dãy Strip cho đài móng chạy phần mềm để momen theo phương  Tính thép đài cọc phương Y  Tính thép đài cọc lớp phương Y Hình 67 Momen lớp phương Y móng M3 - Chia dãy strip ta có M ymax = 6284.4453 = 739.347 (kN.m) 8.5 ho  h  a  2.5  0.25  2.25 (m) As = M ymax 0.9R s h o NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH = 739.347×106 = 10.432 (cm2 ) 0.9×350×10 ×225 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN Bố trí cốt thép Ø20, As = 3.142 (cm2) 10.432  3.32 3.142 1000 = 250 (mm) - Khoảng cách thép: a  - Số thép cần bố trí: n  Vậy bố trí thép lớp phương Y : Ø20a200  Tính thép đài cọc lớp phương Y Hình 68 Momen lớp phương Y móng M3 - Chia dãy strip có bề rộng 1m ta có M ymin = 3684.6448 = 433.49 (kN.m) 8.5 433.49×106 As = = = 6.12 (cm2 ) 0.9R s h o 0.9×350×10 ×225 M y - Bố trí cốt thép Ø14, As = 1.539 (cm2) 6.12 4 1.539 1000 = 250 (mm) - Khoảng cách thép: a  - Số thép cần bố trí: n  Vậy bố trí thép lớp phương Y : Ø14a200 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN  Tính thép đài cọc phương X  Tính thép đài cọc lớp phương X Hình 69 Momen lớp phương X móng M3 - Chia dãy strip có bề rộng 1m ta có 30194.127 M = = 7548.532 (kN.m) xmax h o  h  a  2.5  0.25  2.25 (m) M x max 7548.532×106 As = = = 106.5 (cm2 ) 0.9R s h o 0.9×350×10 ×225 - Bố trí cốt thép Ø40, As = 12.56 (cm2) 106.5  8.48 12.56 1000 = 111.11 (mm) - Khoảng cách thép: a  - Số thép cần bố trí: n  Vậy bố trí thép lớp phương X : Ø40a110 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN  Tính thép đài cọc lớp phương X Hình 70 Momen lớp phương X móng M3 - Chia dãy strip có bề rộng 1m ta có M xmin = 1209.8206 = 605 (kN.m) 605×106 As = = = 8.54 (cm2 ) 0.9R s h o 0.9×350×10 ×225 My - Bố trí cốt thép Ø14, As = 1.539(cm2) 8.54  5.55 1.539 1000 = 166.67 (mm) - Khoảng cách thép: a  - Số thép cần bố trí: n  Vậy bố trí thép lớp phương X : Ø14a150 BẢN VẼ CHI TIẾT MÓNG ĐƯỢC THỂ HIỆN TRONG BẢN VẼ : KC13, KC14, KC15 NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS LÊ TRUNG KIÊN TÀI LIỆU THAM KHẢO  Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 5574:2018 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế  Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 2737:1995 tải trọng tác động - tiêu chuẩn thiết kế  TCVN 9362:2012 – Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình  Tiêu chuẩn Quốc gia TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế  TCVN 198-1997: Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu BTCT tồn khối  Nền Móng- Tơ Văn Lận- ĐH kiến Trúc TPHCM  Cấu tạo bê tông cốt thép NXB Xây Dựng NGUYỄN HUỲNH ĐỊNH 168 ... dồn về, hàng loạt cao ốc, chung cư xây dựng để giải cấp bách nhu cầu chỗ người làm việc Nhằm đáp ứng nhu cầu chung cư SILVER STAR ví dụ điển hình Chung cư thiết kế đại thiết bị cao cấp để đáp ứng... kế kết cấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc Nhà cao tầng - thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối … TCVN... ống - Các hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung-giằng, kết cấu khung-vách, kết cấu ống lõi kết cấu ống tổ hợp - Các hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, hệ kết cấu có dầm truyền, kết cấu có