(Đồ án tốt nghiệp) thiết kế chung cư the golden star, thành phố hồ chí minh

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * THIẾT KẾ CHUNG CƢ THE GOLDEN STAR THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Sinh viên thực hiện: NGUYỄN VĂN MẪN Đà Nẵng – Năm 2020 CHƢƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Nhu cầu đầu tƣ xây dựng cơng trình Hiện nay, thấy phát triển khơng ngừng ngành Du lịch dẫn đến phát triển ngành kinh doanh khách sạn Tuy nhiên, thời gian gần với tốc độ phát triển khách sạn đạt chuẩn khác sạn từ 3-5 tƣơng đối chậm, với tốc độ kế hoạch phát triển năm tới nƣớc ta chƣa thể đáp ứng nhu cầu khách sạn cao cấp vào dịp cao điểm Thực tế cho thấy khách du lịch, doanh nhân có nhu cầu khách sạn cao cấp tăng lên nhanh, tập đoàn kinh tế nƣớc ngồi vào Việt Nam làm ăn cịn có nhu cầu thuê khách sạn để tổ chức hội thảo, hội nghị; đoàn khách lãnh đạo tập đồn kinh tế lớn đến thành phố địi hỏi phải khách sạn Nắm bắt đƣợc điều này, thành phố Hồ Chí Minh khuyến khích xây dựng nhiều khách sạn chất lƣợng cao để đáp ứng tất nhu cầu thực tế và nhằm phát triển hệ thống sở lƣu trú du lịch thành phố có chất lƣợng tốt nƣớc, khả cạnh tranh với nƣớc khu vực quốc tế không ngừng đƣợc nâng cao đặc biệt năm gần Nhiều chủ đầu tƣ chủ động đầu tƣ xây dựng khách sạn nhà nghĩ dƣỡng chất lƣợng, nhằm giải vấn đề thực tế, đồng thời đem lại lợi nhuận cao cho chủ đầu tƣ Ngoài ra, quan trọng chung cƣ thay cơng trình xuống cấp, mà cịn góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt đại, văn minh động cho thành phố, xứng đáng trung tâm kinh tế, khoa học kỹ thuật nƣớc Với lý đó, việc xây dựng tòa nhà khách sạn cao cấp, đơn cử nhƣ xây dựng chung cƣ THE GOLDEN STAR đáp ứng đƣợc phần nhu cầu thiết vấn đề nhà ở, góp phần tơ thêm vẻ đẹp đại sở hạ tầng thành phố Hồ Chí Minh nói riêng cho vẻ đẹp Việt Nam nói chung Cơng trình đƣợc xây dựng vị trí thống đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà, hợp lý nhân cho tổng thể khu chung cƣ xung quanh 1.2 Các tài liệu tiêu chuẩn dùng thiết kế kiến trúc - Tài liệu quan trắc thuỷ văn nhiều năm TP HCM - TCVN 4088 : 1985 - Số liệu khí hậu dùng thiết kế xây dựng - TCVN 323 : 2004 – Nhà cao tầng - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 4450 : 1987 - Căn hộ - Tiêu chuẩn thiết kế SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh 1.3 Vị trí, đặc điểm, điều kiện tự nhiên khu đất xây dựng 1.3.1 Vị trí, đặc điểm Tên cơng trình: Chung cƣ THE GOLDEN STAR Địa điểm: P.Bình Thuận - Quận - TP Hồ Chí Minh 1.3.2 Điều kiện tự nhiên - Vùng khí hậu: Theo TCVN 4088-1985 khí hậu dùng thiết kế xây dựng TP Hồ Chí Minh nằm vùng khí hậu BV Khí hậu nhiệt đới có mùa đơng khơng lạnh trừ phần phía Bắc cịn có mùa đơng lạnh Nhiệt độ thấp nói chung khơng dƣới 10oC Nhiệt độ cao vƣợt 40oC phía Bắc đạt 35-40oC phía Nam Do ảnh hƣởng biển biên độ nhiệt độ ngày nhƣ năm nhỏ Hằng năm có hai mùa khơ, ẩm phù hợp với hai mùa gió, tƣơng phản rõ rệt không đồn vùng Bảng 1: Nhiệt độ trung bình khơng khí (oC) Bảng N1: Nhiệt độ trung bình khơng khí (oC) Số TT Trạm TP Hồ Chí Minh Tháng I II III IV V Năm VI VII VIII IX 26 27 28 29 28 27 27 27 X XI XII 27 27 26 28 27 o Bảng 2: Nhiệt độ cực đại trung bình khơng khí ( C) Bảng N2: Nhiệt độ cực đại trung bình khơng khí (oC) Số TT Trạm TP Hồ Chí Minh Tháng I II III IV V Năm VI VII VIII IX 32 33 34 35 33 32 31 32 X XI XII 31 31 31 31 32 o Bảng 3: Nhiệt độ cực tiểu trung bình khơng khí ( C) Bảng N3: Nhiệt độ cực tiểu trung bình khơng khí (oC) Số TT Trạm TP Hồ Chí Minh Tháng I II III IV V Năm VI VII VIII IX 21 22 24 25 25 24 24 24 X XI XII 24 24 23 22 24 + Mùa mƣa từ tháng đến hết tháng 11 + Mùa khô tháng 12 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tƣợng : + Nhiệt độ trung bình năm : 27ºC + Nhiệt độ trung bình cao năm tháng 4: 38.8ºC + Nhiệt độ trung bình thấp năm tháng 12 tháng 1: 25.5ºC SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh + Nhiệt độ cao tuyệt đối 40ºC + Nhiệt độ thấp tuyệtđối: 13.8ºC +Lƣợng mƣa bình quân năm : 1949 mm/năm + Số ngày mƣa trung bình năm 159 ngày/năm + Độ ẩm tƣơng đối khơng khí trung bình năm: 79.5% + Độ ẩm tƣơng đối thấp vào mùa khô: 74.5%, trị số cao tuyệt đối lên đến 100% + Độ ẩm tƣơng đối cao vào mùa mƣa: 80 % , trị số thấp tuyệt đối xuống đến 20% - Gió: Thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hƣởng hai hƣớng gió chủ yếu gió mùa Tây - Tây Nam Bắc - Ðơng Bắc Hƣớng gió thay đổi theo mùa: + Vào mùa khơ: Gió Bắc- Ðơng Bắc từ biển Đông thổi vào, khoảng từ tháng 11 đến tháng 2, tốc độ trung bình 2.4 m/s + Vào mùa mƣa: Gió Tây -Tây Nam từ Ấn Ðộ Dƣơng thổi vào mùa mƣa, khoảng từ tháng đến tháng 10, tốc độ trung bình 3.6m/s gió thổi mạnh vào tháng 8, tốc độ trung bình 4.5 m/s Mực nƣớc ngầm khu vực xây dựng công trình dao động theo mùa, mực nƣớc ngầm tĩnh nằm độ sâu -6,6m so với mặt đất tự nhiên 1.4 Quy mơ cơng trình Cơng trình chung cƣ THE GOLDEN STAR loại cơng trình dân dụng (nhà nhiều tầng có chiều cao 52,9m) đƣợc thiết kế theo quy mô chung nhƣ sau: 01 tầng hầm, 02 tầng thƣơng mại dịch vụ,11 tầng nhà ở, sân thƣợng giải trí Mặt đất tự nhiên cốt 0,00m, mặt sàn tầng hầm cốt -1,50m Chiều cao cơng trình 52,9m tính từ cốt mặt đất tự nhiên.Cơng trình với diện tích xây dựng 1500m² + Tầng hầm: bố trí hệ thống kĩ thuật, bể chứa nƣớc ngầm, phần cịn lại chủ yếu bố trí chỗ để xe + Tầng trệt: bao gồm phòng y tế,phòng sinh hoạt cộng đồng,ki ốt bán hàng số phòng kỹ thuật khác + Lầu 2-10: tầng có diện tích sàn xây dựng 1200,562 m2, đƣợc bố trí làm phịng ở, thang máy, cầu thang hiểm + Tầng sân thƣợng: diện tích sàn 1200,562 m2 bố trí thang máy, café, khu giải trí 1.5 Giải pháp kiến trúc +Hệ thống thang thoát hiểm đƣợc bố trí cho tồn cơng trình đảm bảo an tồn cho ngƣời sử dụng cơng trình xảy cố SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh +Mặt tầng đƣợc bố trí hợp lý, đảm bảo lấy sáng tạo thơng thống chiếu sáng tự nhiên tốt cho phịng +Hình khối kiến trúc cơng trình đẹp, đại, mặt đứng mặt bên phù hợp với công sử dụng quy hoạch chung thị Hệ thống hợp lí 1.6 Giao thơng cơng trình 1.6.1 Giao thơng đứng Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống thang thang máy gồm buồng thang máy.Thang máy thang đƣợc bố trí nhà, nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang nhỏ 30m để giải việc lại cho ngƣời, hộ bố trí xung quanh lõi phân cách hành lang nên khoảng lại ngắn nhất, tiện lợi hợp lý 1.6.2 1.6.2 Giao thông ngang Giải pháp lƣu thông theo phƣơng ngang tầng hệ thống hành lang liên kết hộ, đảm bảo lƣu thông ngắn gọn đến hộ 1.7 Các giải pháp kĩ thuật 1.7.1 Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảm bảo cho tất trang thiết bị tồ nhà hoạt động đƣợc bình thƣờng tình mạng lƣới điện bị cắt đột xuất Toàn đƣờng dây điện đƣợc ngầm Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tƣờng phải đảm bảo an tồn khơng qua khu vực ẩm ƣớt, tạo điều kiện dễ dàng cần sửa chữa 1.7.2 Hệ thống cấp nƣớc Nguồn nƣớc đƣợc lấy từ hệ thống cấp nƣớc thành phố cung cấp trực tiếp cho hộ, bơm vào bể nƣớc tầng hầm tầng mái nhằm đáp ứng nhu cầu dùng nƣớc sinh hoạt thƣờng xuyên cho hộ tầng Các đƣờng ống đứng qua tầng đƣợc bọc hộp gen, ngầm hộp kỹ thuật Các đƣờng ống cứu hoả đƣợc bố trí tầng 1.7.3 Hệ thống thoát nƣớc Nƣớc mƣa từ mái theo lỗ thu nƣớc tầng sân thƣợng chảy vào ống thoát nƣớc mƣa xuống dƣới Riêng hệ thống nƣớc thải sử dụng đƣợc bố trí đƣờng ống riêng Nƣớc thải từ tầng đƣợc tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm 1.7.4 Hệ thống thơng gió chiếu sáng Các hộ hệ thống giao thơng tầng đƣợc chiếu sáng tự nhiên thông qua hệ thống cửa sổ lắp kiến, ban công Ngoài hệ thống SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh chiếu sáng nhân tạo đƣợc bố trí cho cung cấp cách tốt cho vị trí cần ánh sáng nhƣ buồng thang bộ, thang máy, hành lang…Diện tích hộ tầng lớn nên diện tích cho việc lƣu thơng cơng cộng bị thu hẹp ngồi hộ tập trung bên nên khu vực hành lang tập trung cốt lõi công trình lắp đặt thêm đèn chiếu sáng nhân tạo cho khu vực 1.7.5 An tồn phịng cháy chữa cháy, thoát ngƣời Các thiết bị cứu hoả đƣờng ống nƣớc dành riêng cho chữa cháy đặt gần nơi dễ xảy cố nhƣ hệ thống điện gần thang máy Hệ thống chữa cháy: Ở tầng đƣợc trang bị thiết bị chữa cháy bình khí CO2 Nƣớc đƣợc cung cấp từ bồn nƣớc mái Thang có bố trí cửa kín, khói khơng vào đƣợc dùng làm cầu thang thoát hiểm đảm bảo thoát ngƣời nhanh, an tồn có cố xảy 1.7.6 Hệ thống chống sét Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphere đƣợc thiết lập tầng mái hệ thống dây nối đất đồng đƣợc thiết kế để tối thiểu hoá nguy bị sét đánh 1.7.7 Hệ thống thoát rác Rác thải tầng đƣợc đổ vào gen rác đƣa xuống gian rác, gian rác đƣợc bố tríở tầng hầm có phận đƣa rác ngồi Gen thu rác đƣợc thiết kế kín đáo, trơn để tránh kẹt rác làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trƣờng 1.8 Đánh giá tiêu kinh tế kĩ thuật Đảm bảo yêu cầu quy hoạch tổng thể khu đô thị mật độ xây dựng hệ số sử dụng đất theo TCXDVN 323 : 2004 “Nhà cao tầng – tiêu chuẩn thiết kế”: 1.9 Kết luận: Theo TCXDVN 323:2004, mục 5.3, xây dựng nhà cao tầng khu đô thị mới, mật độ xây dựng không vƣợt 40% hệ số sử dụng đất khơng q Trong trƣờng hợp cơng trình tính, điều kiện khơng thỏa nhiên để đảm bảo đủ nguồn cung cấp dịch vụ hạ tầng cho cơng trình nhƣ điện nƣớc, giao thơng đảm bảo việc đấu nối với kết cấu hạ tầng khu thị hệ số nói đƣợc xem xét theo điều kiện cụ thể lô đất đƣợc cấp có thẩm quyền phê duyệt Về kiến trúc, cơng trình mang dáng vẻ đại, thoát Sự liên hệ hộ phòng hộ thuận tiện nhƣng mang tính độc lập cao, hệ thống đƣờng ống kĩ thuật đơn giản nhƣng hiệu cao SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh Về kết cấu, kết cấu sử dụng cơng trình hệ cột- vách- lõi kết hợp đảm bảo chịu tải trọng ngang đứng tốt Hệ sàn dầm có độ cứng lớn đảm bảo khả chịu lực cơng trình Kết cấu móng vững với hệ móng cọc khoan nhồi có khả chịu lực lớn SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh CHƢƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 7000 7000 3500 3500 3500 3500 7000 3500 3500 3500 3500 7000 3500 3500 7000 3500 3500 3500 3500 7000 3500 3500 3500 3500 3500 1410 3500 1800 f 4000 4000 e 4200 26620 d 4000 c 3500 1550 3500 A 1410 b 1800 4000 1550 7000 7000 1700 5200 3600 1700 3600 5200 7000 3500 1550 7000 45100 4a 4b Hình 2.1 Mặt bố trí dầm sàn tầng điển hình 2.1 Phân loại sàn sơ chọn chiều dày sàn Nếu sàn liên kết với dầm xem ngàm, dƣới sàn khơng có dầm xem tự Nếu sàn liên kết với dầm biên xem khớp, nhƣng thiên an tồn ta lấy cốt thép biên ngàm để bố trí cho biên khớp Khi dầm biên lớn ta xem ngàm  Khi Bản chủ yếu làm việc theo phƣơng cạnh bé: Bản loại dầm  Khi Bản làm việc theo hai phƣơng : Bản kê bốn cạnh Trong : l1-kích thƣớc theo phƣơng cạnh ngắn, l2-kích thƣớc theo phƣơng cạnh dài -Chọn chiều dày sàn theo cơng thức: hb = Trong đó: l: cạnh ngắn ô bản; SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh D= 0,8 1,4 phụ thuộc vào tải trọng Chọn D=1 m= 30 35 với loại dầm m= 40 45 với kê bốn cạnh Đặt chiều dày sàn Chọn theo điều kiện khả chịu lực thuận tiện cho thi cơng Ngồi cần theo điều kiện sử dụng Tiêu chuẩn TCXDVN 356-2005 (điều 8.2.2) quy định : sàn mái sàn nhà cơng trình cơng cộng sàn nhà sản xuất làm từ bê tông nhẹ [2] TCXDVN 356-2005 Do kích thƣớc nhịp khơng chênh lệch lớn, ta chọn hb ô lớn cho cịn lại để thuận tiện cho thi cơng tính tốn Ta phải đảm bảo hb > cm cơng trình dân dụng Căn vào kích thƣớc,cấu tạo, liên kết, tải trọng tác dụng ta chọn chiều dày ô Bảng phân loại ô sàn chiều dày ô sàn: Kich thƣớc Sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 L1(m) L2(m) 3.5 3.5 3.5 1.8 3.4 3.5 3.5 3.5 4.2 1.41 1.41 1.55 4 5.8 3.5 3.5 4.2 6.4 7.2 5.2 Tỷ số L2/L1 1.14 1.14 1.66 1.94 1.03 1.14 1.2 1.14 1.52 3.6 4.96 3.69 2.58 Loại ô D m Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản loại dầm Bản loại dầm Bản loại dầm Bản loại dầm Bản kê cạnh 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 45 45 45 45 45 45 45 45 45 35 35 35 35 45 hs (cm) (Sơ bộ) 7.0 7.0 7.0 3.6 6.8 7.0 7.0 7.0 8.4 5.1 3.6 3.6 4.0 4.0 hs (cm) (chọn) 7 7 7 4 4 SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh 2.2 Tĩnh tải sàn 2.2.1 Trọng lƣợng lớp sàn Cấu tạo sàn nhƣ hình sau: Hình 2.2 Cấu tạo sàn tầng điển hình Dựa vào cấu tạo kiến trúc lớp sàn, ta có: gtc = . (daN/m2): tĩnh tải tiêu chuẩn gtt = gtc.n (daN/m2): tĩnh tải tính tốn Trong đó: (daN/m3): trọng lƣợng riêng vật liệu n: hệ số vƣợt tải lấy theo TCVN2737-1995 Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn xem : Bảng 2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn dày 90 mm Sàn S1 dày 0,09m: Cấu tạo vật liệu Gạch Ceramic Vữa XM liên kết Bản BTCT Vữa XM liên kết Trần thiết bị h γ (mm) 10 20 90 15 (kN/m3) 22 16 25 16 n 1,1 1,3 1,1 1,3 Tổng cộng Sàn vê sinh S2 dày 0,09m: Cấu tạo vật liệu Gạch chống trơn Vữa XM liên kết Bản BTCT Vữa XM liên kết Trần thiết bị h γ (mm) 10 20 90 15 (kN/m3) 23 16 25 16 n 1,1 1,3 1,1 1,3 gtt (kN/m2) 0,242 0,416 2,475 0,312 0,300 3,745 gtt (kN/m2) 0,253 0,416 2,475 0,312 0,300 10 SVTH:Nguyễn Văn Mẫn -15X1A GVHD:ThS.Lê Cao Tuấn_ThS.Phan Quang Vinh Tính tốn ván khn đáy thang Dùng ván KT 2400x1200x18mm 320x1200x18mm Tĩnh tải: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn gồm: Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 80mm: q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 80mm: q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) Tải trọng thân ván khuông dày 18mm: q2 = γvk.hvk = 600×0,018 = 10,8(daN/m2) Hoạt tải: Hoạt tải ngƣời thiết bị thi công: q3= 250 daN/m2 Hoạt tải chấn động bơm bê tơng: q4= 400 daN/m2 Tính toán kiểm tra lớp xà gồ thứ nhất: Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2 mm Xà gồ thứ đặt song song cạnh ngắn thang Cắt dải ván khuôn rộng 1m theo phƣơng vng góc với xà gồ thứ Hình 10.3 Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn Đặc trƣng hình học dải ván khn rộng 1m: 100 1.83  48.6(cm ) 12  48.6 Wx   54(cm3 ) 1.8 Jx  Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).b = (208+10,8).1 =218,8 (daN/m) Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+q4.n4].b = [208.1,2+10,8.1,2+250.1,3+400.1,3].1,00 =1107,56 (daN/m) Theo điều kiện bền:  max M max qtt lxg1    [R] Wx 10Wx => l xg1  10Wx [R] 10  54 180 100   93.68cm qtt 1107.56 SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Với [R]=180(daN/cm2) cƣờng độ cho phép ván khuôn Theo Điều kiện độ võng: f max qtc  lxg1    [f] 128 EJ x  l xg Vì cốt pha sàn có bề mặt lộ ngồi nên [f]= 400  lxg1  128EJ x 128  55000  48.6 100 3  73,11cm 400  qtc 400  218.8 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ Vậy bố trí xà gồ đỡ sàn với khoảng cách lxg1 = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn Tính khoảng cách lớp xà gồ đỡ sàn thứ hai lxg2 Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2 mm có đặc trƣng tiết diện nhƣ sau:  53 4,6  4,63 Jx    14.7(cm4 ) 12 12 2.J x 14.7 Wx    5.88(cm3 ) h Xà gồ thứ 2: sử dụng thép hộp 50x100x2mm để đỡ lớp xà gồ thứ Trọng lƣợng thân xà gồ 1m dài là: 17.94(kg)/ 6m Trọng lƣợng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg1= 17.94/6 =3 (daN/m) Tải trọng tác dụng: Tải trọng lớp xà gồ kể trọng lƣợng thân: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).lxg1 +qxg1= (208+10,8)×0.6+3 =134,28 (daN/m) Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+q4.n4].lxg1 + qxg1.n5 = [208.1,2+10,8.1,2+250.1,3+400.1,3]×0.6 + 3×1.2 =668,14 (daN/m) Sơ đồ tính tốn: Kiểm tra tính tốn: Theo điều kiện bền: SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh max M max q tt lxg2    [R]thep Wx 10Wx => lxg2  10Wx [R]thep q tt  10  5.88  2100 100  136cm 668,14 Với [R]thép=2100(daN/cm2) cƣờng độ cho phép thép Theo Điều kiện độ võng: qtc  lxg    [f] 128 EJ x f max  l xg Vì cốt pha sàn có bề mặt lộ ngồi nên [f]= 400  lxg  128EJ x 128  2100000 14.7 100 3  194cm 400  qtc 400 134, 28 Với E = 2100000 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy bố trí xà gồ thứ với khoảng cách lxg2 = 70(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn Kiểm tra cột chống cầu thang: Các xà gồ thứ làm việc nhƣ dầm liên tục tựa lên cột chống đơn dàn giáo PAL, chịu tải trọng tập trung từ sƣờn dọc Bố trí cột chống để đỡ xà gồ thứ lcc=1200mm Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =lcc.qtt =1.2*705.6 = 846.72 (daN) Cột chống K-102 có khả chịu nén tối đa: N = 1300 daN => Chọn cột chống K-102 đủ khả chịu lực Áp dụng kết tính tốn để áp dụng cho ván khn phần chiếu nghỉ Thiết kế ván khuôn thang máy Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 2500x2600 Vách có tiết diện 2600x3600 có bề rộng 3000mm.( Tính cho vách) Sử dụng ván khn kích thƣớc 2500x1200x18mm (mặt ngồi) 5000x1200x18mm Sử dụng ván khn kích thƣớc 2400x1200x18mm (mặt trong) Tải trọng tác dụng Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Theo TCVN 4453-1995, với chiều cao đợt đổ bê tông 750 (mm) chiều dài chày đầm R0 = 750 (mm), áp lực lớn đáy móng là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,75= 1875 (daN/m2) Hoạt tải ngang: Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) Tính tốn khoảng cách sƣờn dọc Ván khuôn làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa sƣờn đứng Cắt dải 1m ván khn để tính tốn Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài ván khuôn : qtc= P1.b = 1875×1.0=1875 (daN/m) Tải trọng tính tốn 1m dài ván khn : qtt = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875×1,2+max(400;200)×1,3]×1.0 = 2770 (daN/m) Các đặc trƣng hình học ván khn: bh3 100 1.83   48.6(cm4 ) 12 12 2J  48.6 Wx  x   54(cm3 ) h 1.8 Jx  Theo điều kiện bền:  max  M max qtt lsd2   [R] Wx 10Wx => l sd  10Wx [R]  54 180 100   52.9cm qtt 2770 Với [R]=180(daN/cm2) cƣờng độ cho phép ván khuôn Theo Điều kiện độ võng: f max qtc  lsd4    [f] 128 EJ x  lsd Vì cốt pha cột có bề mặt lộ nên nên [f]= 400 SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh  lsd  128EJ x 128  55000  48.6 100 3  35cm 400  qtc 400 1875 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ Vậy: Theo bố trí 10 sƣờn dọc theo phƣơng thẳng đứng ván khn Tính tốn khoảng cách sƣờn ngang Các sƣờn đứng làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa sƣờn ngang Chọn sƣờn dọc thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trƣng hình học:  53 4,  4, 63   14.77cm4 12 12 2J 14.77 Wx  Wy  x   5.9cm3 h Jx  Khoảng cách sƣờn ngang kiểm tra cƣờng độ độ bền, độ võng sƣờn dọc cạnh dài, chịu tải trọng lớn từ ván khn truyền vào Khi sơ đồ tính sƣờn ngang dầm liên tục, chịu tải trọng: Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài sƣờn dọc:(b = 30cm khoảng cách sƣờn dọc) ��� = P1×b= 1875×0,3 = 562.5(���/�) Tải trọng tính tốn 1m dài sƣờn dọc: qtt = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875.1,2+max(400;200).1,3].0,3 = 831 (daN/m) Theo điều kiện bền:  max M max qtt lsn2    [R]thep Wx 10Wx 10Wx [R]thep => lsn  qtt  10  5.9  2100 100  122cm 831 Với [R]thep=2100(daN/cm2) cƣờng độ thép Theo Điều kiện độ võng: qtc  g  lsd    [f] 128 EJ x f max  lg Vì cốt pha cột có bề lộ nên [f]= 400  lsn  128EJ x 128  2100000 14.77 100 3  120.8cm 400  qtc  g 400  562.5 SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Với E =2100000 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy: Vậy bố trí sƣờn ngang với lsn=120 cm đảm bảo chịu lực độ võng sƣờn dọc Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách Áp lực vữa bê tông đổ: q1= 2500.0,75=1875 (daN/m2) Hoạt tải đổ bê tông: q2= 400 (daN/m2) Tải trọng tác dụng vào ván khn có bề rộng 30cm: qtc = b.(q1 + q2) = 0,3.(1875+400) = 682,5 daN/m qtt = b(q1.n1+q2.n2) = 0,3.(1875.1,3+400.1,3) = 887,25 daN/m Kiểm tra ván khuôn vách Xem ván khuôn làm việc nhƣ dầm nhịp có gối tựa sƣờn ngang với khoảng cách 90cm Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra điều kiện bền M max  qtt l 887, 25.102.602    8983, 406(daN cm) 8 M 8983, 406   1761, 45( KN / cm2 )  n.R  2100(daN / cm2 ) W 5,1  Bảo đảm điều kiện bền Kiểm tra điều kiện độ võng f max  qtc l 682,5.102.904   0,127 384 EJ 384 2,1.106.21,834 l 90   0, 225cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách ngang chọn thỏa mãn Kết luận: Chọn khoảng cách sƣờn ngang cho ván thành vách 90cm Kiểm tra sƣờn ngang Xem ngang làm việc nhƣ dầm liên tục có gối tựa bulong neo với khoảng cách 700mm Tải trọng phân bố chiều dài ngang: SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh f max  0,127cm  [f ]  qtc = 0,9.(1875+400)= 2047,5 daN/m qtt = 0,9.(1875.1,3+400.1,3) = 2661,75 daN/m Chọn sƣờn ngang thép hình chữ C 45x75 có J= 37,1 (cm4) ; W=9,9 (cm3) Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra theo điều kiện bền M max   qtt l 2661, 75.102.702    13042,575(daN cm) 10 10 M 13042, 575   1317, 43daN / cm2  n.R  2100daN / cm2 W 9,  Bảo đảm điều kiện bền Kiểm tra điều kiện độ võng f max qtc l 2047,5.102.704    0,05cm 128 EJ 128 2,1.106.37,1  f max  0, 05cm  [f ]  l 70   0,175cm 400 400  Bảo đảm điều kiện võng Tính tốn bulong neo Tải trọng tác dụng lên bulong neo: Ntt= qtt.l=2661,75.0,7=1863,225 (daN) N 1863, 225 F   0,9(cm2 ) R 2100 Diện tích tiết diện bu lơng: Chọn bulong Ø16 có F=2,01 => Thỏa yêu cầu chịu lực Chƣơng 1: LẬP TIẾN ĐỘ THI CƠNG PHẦN THÂN Tính tốn khối lƣợng công việc Bảng 11 1: Khối lƣợng công việc Tầng Cấu Bê tông Cốt thép SVTH: Nguyễn Văn Mẫn Ván khuôn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh kiện Cột Vách Hầm Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Cột Vách 3-13 Dầm Sàn Cột Vách 14 Dầm Sàn Cột Tầng Vách mái Dầm Sàn (m3) 12.53 12.41 98.88 99.96 35.07 34.76 98.88 99.96 35.07 34.76 102.2 104.5 27.55 27.31 102.2 104.5 27.55 27.31 102.2 64.12 4.76 10.02 58.88 12.46 (tấn) 1.002 0.993 7.91 7.99 2.805 2.781 7.91 7.99 2.805 2.781 8.176 8.36 2.204 2.185 8.176 8.36 2.204 2.185 8.176 5.13 0.38 0.80 4.71 0.997 (m2) 91.2 70.22 864.4 999.6 255.36 196.62 864.4 999.6 255.36 196.62 893.42 1045 200.64 154.48 893.42 1045 200.64 154.48 893.42 641.2 32.64 56.17 514.72 124.6 Tính tốn chi phí lao động cho cơng tác Chi phí lao động cho cơng tác ván khn: Công tác ván khuôn theo Định mức 1776 bao gồm sản xuất lắp dựng Để phân chia chi phí lao động cho cơng việc thành phần, dựa vào định mức 726 Bảng 11 2: Tính tốn chi phí lao động cho cơng tác lắp dựng ván khn SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Tầng Loại cấu kiện Khối lƣợng ván khuôn Định mức Nhu cầu (m2) Số hiệu Công/100m2 (công) Cột 91.2 AF.834 22.8 20.79 70.22 Tầng Vách AF.832 22.8 16.01 Hầm Dầm 864.4 AF.833 18.4 159.05 Sàn 999.6 AF.831 16 159.94 Cột 255.36 AF.834 22.8 58.22 Vách 196.62 AF.832 22.8 44.83 Dầm 864.4 AF.833 18.4 159.05 Sàn 999.6 AF.831 16 159.94 Cột 255.36 AF.834 22.8 58.22 Vách 196.62 AF.832 22.8 44.83 Dầm 893.42 AF.833 18.4 164.39 Sàn 1045 AF.831 16 167.2 Cột 200.64 AF.834 22.8 45.75 Vách 154.48 AF.832 22.8 35.22 3-13 Dầm 893.42 AF.833 18.4 164.39 Sàn 1045 AF.831 16 167.2 Cột 200.64 AF.834 22.8 45.75 Vách 154.48 AF.832 22.8 35.22 14 Dầm 893.42 AF.833 18.4 164.39 Sàn 641.2 AF.831 16 102.59 Cột 32.64 AF.834 22.8 7.44 56.17 AF.832 22.8 12.81 Tầng Vách mái Dầm 514.72 AF.833 18.4 94.71 Sàn 124.6 AF.831 16 19.94 Bảng 11 3: Tính tốn chi phí lao động cho cơng tác tháo dỡ ván khuôn SVTH: Nguyễn Văn Mẫn Tổng 36.8 318.99 103.05 318.99 103.05 331.59 80.97 331.59 80.97 266.98 20.25 114.64 GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Tầng Loại cấu kiện Cột Tầng Hầm 3-13 14 Tầng mái Vách Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Cột Vách Dầm Sàn Khối lƣợng ván khuôn (m2) 91.2 70.22 864.4 999.6 255.36 196.62 864.4 999.6 255.36 196.62 893.42 1045 200.64 154.48 893.42 1045 200.64 154.48 893.42 641.2 32.64 56.17 514.72 124.6 Định mức Nhu cầu Số hiệu Công/100m2 (công) AF.834 5.7 5.2 AF.832 AF.833 AF.831 AF.834 AF.832 AF.833 AF.831 AF.834 AF.832 AF.833 AF.831 AF.834 AF.832 AF.833 AF.831 AF.834 AF.832 AF.833 AF.831 AF.834 AF.832 AF.833 AF.831 5.7 4.6 5.7 5.7 4.6 5.7 5.7 4.6 5.7 5.7 4.6 5.7 5.7 4.6 5.7 5.7 4.6 4 39.76 39.98 14.56 11.21 39.76 39.98 14.56 11.21 41.14 41.8 11.44 8.81 41.14 41.8 11.44 8.81 41.1 25.65 1.86 3.2 23.68 4.98 Tổng 9.2 79.75 25.76 79.75 25.76 82.9 20.24 82.9 20.24 66.75 5.06 28.66 Chi phí lao động cho cơng tác cốt thép Bảng 11 4: Tính tốn chi phí lao động cho cơng tác cốt thép SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Tầng Loại cấu kiện Khối lƣợng Định mức cốt thép Nhu cầu (T) Số hiệu Công/1T (công) Cột 1.002 AF.6.14 8.48 8.5 AF.6.13 9.1 9.04 Tầng Vách 0.993 Hầm Dầm 7.91 AF.615 9.1 71.98 Sàn 7.99 AF.617 14.63 116.89 Cột 2.805 AF.6.14 8.48 23.79 Vách 2.781 AF.6.13 9.1 25.13 Dầm 7.91 AF.615 9.1 71.98 Sàn 7.99 AF.617 14.63 116.89 Cột 2.805 AF.6.14 8.48 23.79 Vách 2.781 AF.6.13 9.1 25.13 Dầm 8.176 AF.615 9.1 74.4 Sàn 8.36 AF.617 14.63 122.31 Cột 2.204 AF.6.14 8.48 18.69 Vách 2.185 AF.6.13 9.1 19.8 3-13 Dầm 8.176 AF.615 9.1 74.4 Sàn 8.36 AF.617 14.63 122.31 Cột 2.204 AF.6.14 8.48 18.69 Vách 2.185 AF.6.13 9.1 19.88 14 Dầm 8.176 AF.615 9.1 74.4 Sàn 5.13 AF.617 14.63 75.05 Cột 0.38 AF.6.14 8.48 3.22 AF.6.13 9.1 7.28 Tầng Vách 0.80 mái Dầm 4.71 AF.615 9.1 42.86 Sàn 0.997 AF.617 14.63 14.59 Chi phí cơng tác đổ bê tơng Bảng 11 5: Tính tốn chi phí lao động cho cơng tác đổ bê tông SVTH: Nguyễn Văn Mẫn Tổng 17.53 188.87 49.09 188.87 49.09 196.71 38.57 196.71 38.57 149.45 10.5 57.45 GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh Tầng Loại cấu kiện Khối lƣợng bê tông Định mức Nhu cầu Tổng công ca (m3) Số hiệu Công/m3 Ca/m3 (công) (ca) Cột 12.53 AF.332 0.912 0.033 11.43 0.41 20.96 0.82 AF.331 0.768 0.033 9.53 0.41 Tầng Vách 12.41 Hầm Dầm 98.88 AF.323 0.768 0.033 75.94 3.26 152.71 6.56 Sàn 99.96 AF.323 0.768 0.033 76.77 3.3 Cột 35.07 AF.332 0.912 0.033 31.98 1.16 58.68 2.3 Vách 34.76 AF.331 0.768 0.033 26.7 1.15 Dầm 98.88 AF.323 0.768 0.033 75.94 3.26 152.71 6.56 Sàn 99.96 AF.323 0.768 0.033 76.77 3.3 Cột 35.07 AF.332 0.912 0.033 31.98 1.16 58.68 2.3 Vách 34.76 AF.331 0.768 0.033 26.7 1.15 Dầm 102.2 AF.323 0.768 0.033 78.49 3.37 158.75 6.82 Sàn 104.5 AF.323 0.768 0.033 80.26 3.45 Cột 27.55 AF.332 0.912 0.033 25.13 0.91 46.1 1.81 Vách 27.31 AF.331 0.768 0.033 20.97 0.9 3-13 Dầm 102.2 AF.323 0.768 0.033 78.49 3.37 158.75 6.82 Sàn 104.5 AF.323 0.768 0.033 80.26 3.45 Cột 27.55 AF.332 0.912 0.033 25.13 0.91 46.1 1.81 Vách 27.31 AF.331 0.768 0.033 20.97 0.9 14 Dầm 102.2 AF.323 0.768 0.033 78.49 3.37 127.73 5.49 Sàn 64.12 AF.323 0.768 0.033 49.24 2.12 Cột 4.76 AF.332 0.912 0.033 4.34 0.16 12.04 0.49 AF.331 0.768 0.033 7.7 0.33 Tầng Vách 10.02 mái Dầm 58.88 AF.323 0.768 0.033 45.22 1.94 54.79 2.35 Sàn 12.46 AF.323 0.768 0.033 9.57 0.41 Tổ chức thi công công tác BTCT tồn khối: - Phần thân đƣợc thi cơng theo đợt, đợt tầng Trong đợt lại đƣợc chia thành nhiều phân đoạn khác Khối lƣợng thi công phân đoạn, nhân công thực công việc phân đoạn thể qua bảng tính SVTH: Nguyễn Văn Mẫn GVHD: ThS Lê Cao Tuấn – ThS Phan Quang Vinh - Bê tông cột vách đƣợc đổ trƣớc, bê tông dầm sàn đƣợc đổ sau - Chỉ đƣợc phép lắp dựng ván khuôn cột tầng sau bêtông dầm sàn tằng dƣới đổ đƣợc ngày - Ván khuôn cột đƣợc phép dỡ sau đổ bê tông đƣợc ngày - Ván khuôn dầm sàn tháo dỡ sau bê tơng xong đƣợc 10 ngày (nhịp nhỏ