... Vol 92, pp 1184-1191 13 Javaheri R., Eslami M.R (20 02) , “Buckling of functionally graded plates under in-plane compressive loading”, ZAMM 82( 4), pp 27 7 -28 3 14 Javaheri R., Eslami M.R (20 02) , “Thermal ... học Công nghệ, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội Trần Ích Thịnh (1994), Vật liệu Compozit – Cơ học tính toán kết cấu, Nhà xuất Giáo dục, Hà Nội Lều Thọ Trình, Đỗ Văn Bình (20 08), Ổnđịnhcông trình, ... 73, pp 413- 422 22 Na H.-S, Kim J.-H (20 06), “Thermal postbuckling investigations of functionally graded plates using 3-D finite element method”, Finite Elements Anal Des 42, pp 749-756 23 Najafizadeh...
... 22 1 .2. 3 M t s ph 2.2 Các ph ng pháp nghiên c u tr ng thái ng su t – bi n d ng n đ nh 25 2. 2.1 Các ph 2.2 .2 Ph ng pháp x lý côngtrình g p n n đ t y u 23 ng pháp nghiên c u .25 ... ng M .20 Hình 2. 1: Hình th c móng côngtrình n n đ t 22 Hình 2. 2: S đ m t n đ nh côngtrình bê tông ch u t i tr ng ph c t p 23 Hình 2. 3: Ph ng pháp x lý v móng .24 Hình 2. 4: Ph ... TR M B M CHÌM TRÊN N N T Y U 21 2. 1 i u ki n làm vi c c a côngtrình n n đ t y u 21 1 .2. 1 N n đ t y u phân lo i n n đ t y u 21 1 .2. 2 c m làm vi c c a côngtrình bê tông...
... 22 1 .2. 3 M t s ph 2.2 Các ph ng pháp nghiên c u tr ng thái ng su t – bi n d ng n đ nh 25 2. 2.1 Các ph 2.2 .2 Ph ng pháp x lý côngtrình g p n n đ t y u 23 ng pháp nghiên c u .25 ... ng M .20 Hình 2. 1: Hình th c móng côngtrình n n đ t 22 Hình 2. 2: S đ m t n đ nh côngtrình bê tông ch u t i tr ng ph c t p 23 Hình 2. 3: Ph ng pháp x lý v móng .24 Hình 2. 4: Ph ... TR M B M CHÌM TRÊN N N T Y U 21 2. 1 i u ki n làm vi c c a côngtrình n n đ t y u 21 1 .2. 1 N n đ t y u phân lo i n n đ t y u 21 1 .2. 2 c m làm vi c c a côngtrình bê tông...
... ổnđịnhcôngtrình đê kè biển Việc tính toán ổnđịnhcôngtrình yêu cầu bắt buộc đặc biệt quan tâm thiết kế xây dựng côngtrình Nhất côngtrìnhxây dựng đất yếu việc xử lý đất để côngtrìnhổn ... thường côngtrình mối tương tác với môi trường xung quanh Việc tính toán qui định tiêu chuẩn thiết kế côngtrình thủy (22 TCN 20 7 – 92; 22 TCN 20 8 – 92 hướng dẫn thiết kế đê biển 14TCN 130 – 20 02) ... lấn biển 21 T T 1 .2. 2.5 Ảnh hưởng hệ thống kênh cống tiêu 22 T T 1 .2. 2.6 Ảnh hưởng hoạt giao thông thuỷ .22 T T 1.3 .2 Các dạng côngtrình bảo vệ bờ biển 26 T T 1.3 .2. 1 Các dạng...
... 0, 121 62. (sig3); Đối với nhóm đá Trung Quốc: cmy =29 ,17159+11,758 32( group2)+ 0, 121 62. (sig3); Đối với nhóm đá Nhật Bản: cmy =29 ,17159- 22 . 421 40(group3)+ 0, 121 62. (sig3); Mô hình Mô hình 2 50 20 22 40 2 ... VÀ ĐỘ ỔNĐỊNHCÔNGTRÌNH NGẦM TRONG ĐÁ DỊ HƯỚNG Đặt vấn đề Nghiên cứu ổnđịnhcôngtrìnhđá thực chất xác định xác trạng thái ứng suất – biến dạng khối đá xung quanh côngtrình ngầm Vấn đề xây ... đại 1.5 Ổnđịnhcôngtrình ngầm khối đá dị hướng Các lý thuyết tính toán ổnđịnhcôngtrình ngầm phát triển nhiều, lý thuyết qui loại xu hướng sau đây: Phương pháp tính toán ổnđịnhcông trình...
... ỔNĐỊNH TỔNG THỂ CỦACÔNGTRÌNH CAO 13 2. 1.Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài 13 2.2 Tiêu chuẩn ổnđịnhổnđịnh tổng thể côngtrình cao 13 2. 3 Ổnđịnhcôngtrình cao cứng 14 2. 4 ... 2x 22 ,25 2x 22 ,25 20 x 22 20 x10000 Hệ số an toàn: k 36,9 0,7 1,5 Không đảm bảo an toàn 52, 12 3.3.4 Kiểm tra hệ số chống lật chịu tải động đất Xác định tải động đất Coi côngtrình ... kCL> 2, 5 tháp truyền hình Khi xét ổnđịnh chống lật coi thân côngtrình cứng tuyệt đối biến dạng Ổnđịnh biến dạng thân côngtrình đƣợc xét riêng, toán ổnđịnhcôngtrình đƣợc xét giáo trình...
... (2. 4) Bằng phương pháp quy nạp ta có: 2 n f (2n x) − f (x) ≤ (1 − 2 n )δ (2. 5) Thay x 2x (2. 4) ta có: ⇔ ⇔ ⇔ 1 f (22 x) − f (2x) ≤ δ 2 1 f (22 x) − 2f (x) − f (2x) + 2f (x) ≤ δ 2 1 f (22 x) − 2f ... TÍNH ỔNĐỊNHCỦA CÁC PHƯƠNG TRÌNH HÀM 2. 1 Tính ổnđịnh phương trình hàm Cauchy 2. 1.1 Tính ổnđịnh phương trình hàm cộng tính 2. 1 .2 Tính ổnđịnh phương trình hàm mũ 2. 1.3 ... 2. 1.3 Tính ổnđịnh phương trình hàm logarit 2. 1.4 Tính ổnđịnh phương trình hàm nhân tính 2.2 Tính ổnđịnh phương trình hàm d’ Alembert 2. 2.1 Tính ổnđịnh phương trình hàm...
... nguyên tắc xây dựng côngtrình phòng chống gió bão, để đảm bảo cho phận côngtrình Kiến trúc đáp ứng yêu cầu chòu tải trọng chòu tác động áp lực gió bão: 2. 1 Neo giữ: Tất phận côngtrình phải ... nên thiết kế thi công chờ sẵn hệ thống cấu trúc công trình, xung quanh côngtrình 1.4 Giai đoạn sau bão - Tiến hành kiểm tra, đánh giá tìm nguyên nhân gây nên hư hỏng cho côngtrình bão, rút kinh ... bảo chất lượng gạch xây, vữa xây, kỹ thuật xâycông việc dưỡng hộ sau xây Vữa xây tường nên sử dụng có Mac từ 75-100 Sử dụng thời gian không qúa sau trộn hổn hợp.( sau 4-6 giảm 20 %-30% cường độ,...
... giảm chấn tổng cộngnên từ phương trình (2. 27) ta có : hệ số Phương trình (2. 29) phương trình (2- 30) xác định điều kiện ổnđịnh Sử dụng phương trình tìm mối quan hệ Q n, ω n Đồ thị ổnđịnh xác ... giạ công trường hợp gia công cụ thể nói KẾT LUẬN VỀ NHỮNG THÀNII TỰU VÀ NHỮNG HẠN CHẾ CỦA CÁC CÔNGTRÌNH NGIIIÊN CỨU ỔNĐỊNHCỦA QUÁ TRÌNH CẮT TRÊN MÁY CÔNG CỤ Những côngtrình nghiên cứu ổnđịnh ... gia công ảnh hướng tự rung tái sinh đến ổnđịnh lớn gấp hai lần so với tự rung không tái sinh XÂY DỰNG ĐỔ THỊ ỔNĐỊNHCỦA MÁY CÔNG CỤ Đồ thị ổnđịnh máy công cụ xây dựng từ trước đến đồ thị ổn định...
... Y 22 = y21 + y25 + y26 + y20 + y28 Vi y20 l tng dn tnh biu din ph ti, y28 l tng dn tng ng ca mỏy Cụng thc i vi phộp lp Gauss - Seidel ca mng in trỡnh by trờn hỡnh 8.6 l: k k E1k +1 = Y L 12 E2 ... E2 +1 = Y L21 E1k +1 Y L25 E5k Y L26 E6k Y L28 E8 E3k +1 = Y L31 E1k +1 Y L35 E5k Trang 118 GII TCH MNG k +1 E k +1 = Y L41 E Y L46 E Y L47 E7 k k E5k +1 = Y L 52 E2 ... R2 T= g (8.1) Trong ú: T: Tng i s cỏc mụment, N -m W R2 : Mụment quỏn tớnh, N - m2 g: Gia tc trng trng = 9,8m / s2 a: Gia tc gúc (rad/s2) Gúc lch in e c tớnh t gúc lch c qm v s ụi cc P/2...
... = 2m(t)u(t),t ≥ 0,với điều kiện ban ˙ đầu u(0) = u0 Ta thấy rắng m(t) ≤ hệ (2. 29) ổn định, m(t) < hệ (2. 29) ổnđịnh tiệm cận Theo Vậy với m(t) ≤ hệ (2. 28) ổn định, với m(t) < hệ (2. 28) ổnđịnh ... u2 (k) − cu1 (k)(u2 (k) + u2 (k)), u2 (k + 1) = u1 (k) + cu2 (k)(u2 (k) + u2 (k)), (1.17) c số Chọn hàm xác định dương V (u1 , u2 ) = u2 +u2 Ω = R2 Khi ∆V (u1 (k), u2 (k)) = c2 (u2 (k) + u2 ... hệ phương trình vi phân thường 2.2 .2 Các định lý so sánh nghiệm phương trình vi phân có xung 2. 2.3 Các định lý tính ổnđịnh nghiệm phương trình vi phân có xung 29 30 34 2. 3 Nghiên...
... (0, ∞ ) 1 .2. 1 Định nghĩa Hệ vi phân tuyến tính (1.3) gọi ổnđịnh tất nghiệm ổnđịnh 1 .2. 2 Nhận xét Các nghiệm hệ vi phân tuyến tính đồng thời ổnđịnh đồng thời không ổnđịnh 1 .2. 3 Định nghĩa ... kết sau đây: Trình bày có hệ thống số kiến thức lý thuyết ổnđịnh Lyapunov với nội dung: 1.1 Các khái niệm ổn định, ổnđịnh tiệm cận, ổnđịnh mũ hệ vi phân 1 .2 Tính ổn định, ổnđịnh tiệm cận ... ,1 2. 1 .2. 2Định lý Nếu tồn hàm xác định dương V(x,t)∈C ( Sh × [ t0 , ∞) , R+ ) cho LV(x,t) ≤ ∀ ( x, t ) ∈ S ×[t , ∞) h Thì nghiệm tầm thường phương trình (2. 1) ổnđịnh ngẫu nhiên 2. 1 .2. 3 Định...
... Y 22 = y21 + y25 + y26 + y20 + y28 Vi y20 l tng dn tnh biu din ph ti, y28 l tng dn tng ng ca mỏy Cụng thc i vi phộp lp Gauss - Seidel ca mng in trỡnh by trờn hỡnh 8.6 l: k k E1k +1 = Y L 12 E2 ... E2 +1 = Y L21 E1k +1 Y L25 E5k Y L26 E6k Y L28 E8 E3k +1 = Y L31 E1k +1 Y L35 E5k Trang 118 GII TCH MNG k +1 E k +1 = Y L41 E Y L46 E Y L47 E7 k k E5k +1 = Y L 52 E2 ... R2 T= g (8.1) Trong ú: T: Tng i s cỏc mụment, N -m W R2 : Mụment quỏn tớnh, N - m2 g: Gia tc trng trng = 9,8m / s2 a: Gia tc gúc (rad/s2) Gúc lch in e c tớnh t gúc lch c qm v s ụi cc P/2...
... Mb USB hay cổng nối song song Khoảng trống ổ cứng 100 Mb Windows® 98/Me/NT4.0/XP /20 00 /20 03/Vista Immeuble Hélios 72, avenue Pasteur 93108 MONTREUIL CEDEX FRANCE Phone : +33 49 88 24 42 Fax : + ... chúng xem công cụ thiết kế tốt cho gia cố khối đất Ngoài ra, Talren cung cấp nhóm hệ số an toàn phận quy định trước Yêu cầu tối thiểu phần cứng • • • • • Bộ xử lý 1,4 GHz Bộ nhớ truy nhập 25 6 Mb ... Những chức tính toán Tự động chọn tìm mặt trượt trụ tròn (không cần xác định lưới tay) Có thể xác định không giới hạn phần tử (các điểm, tầng lớp đất - vật liệu, vật gia cố, lưới thấm,...