về cơ cấu chất lượng đại biểu hđnd tỉnh hà giang trong 2 nhiệm kỳ và tổ chức bộ máy của cơ quan tham mưu giúp việc
Đề tài thiết kế công trình cầu vĩnh cửu bê tông cốt thép dự ứng lực - Dầm hộp ứng suất trước
... 23 62. 9 23 65.9 23 68.9 23 71.9 23 74.9 23 77.9 S9 0 0 0 0 21 17.1 21 19.5 21 22 2 124 .6 21 27 .2 2 129 .8 Trang 26 S8 0 0 0 22 31 .2 223 3.7 22 36.5 22 39.3 22 42. 1 22 44.8 22 47.6 GVHD: ThS MAI LỰU S10 0 0 0 0 20 18.5 ... 26 75.4 26 70.8 26 66.6 26 62. 3 26 57.8 26 53 .2 2648.7 26 44 .2 2639.8 26 35.3 S2 23 86.4 23 83 23 79.1 23 74.9 23 70.6 23 66.7 23 62. 8 23 58.6 23 54.5 23 50.3 23 46.1 23 42 2337.9 S3 0 21 76.1 21 72. 8 21 68.9 21 64.9 21 61.3 ... K 12 K13 K14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP S5 0 0 26 56.6 26 59.7 26 62. 7 26 65.9 26 69.3 26 72. 8 26 76 .2 2679.7 26 83.1 26 86.5 S6 0 0 25 00.8 25 03 .2 2506.1 25 09.3 25 12. 6 25 15.8 25 19 25 22. 2 25 25.4 S7 0 0 0 23 57.5 23 59.9...
- 329
- 1,212
- 2
thiết kế dầm hộp ứng suất trước khi thi công đúc rỗng
... -43603861 -23 388 424 89006 82 -184 322 57 -18415117 8899898 -23 407130 -43603860 Mll+ 317305 02 4 327 2791 27 293879 27 293879 4 327 2791 317305 02 Mll- 622 0 926 2 -838045 12 -7160 627 6 -7160 627 6 -838045 12 - 622 0 926 2 + ... 23 . 328 34.605 26 .28 8 33.500 33.500 33.500 33.500 Chùng nhão ∆fpR2 127 .443 125 .571 116.5 12 110.5 02 Tổng cộng ∆fpT 24 5.0 52 2 52. 293 27 7.190 28 8.4 42 24435333.0 24 435333.0 23 33 425 0.5 323 860 62. 6 323 860 62. 6 ... -22 594 324 -3475664 -29 51406 - 629 5700 21 54 028 -7686 72 -163 622 1 -4 329 473 14140 62 3 023 259 -4 327 571 1414841 3 024 736 21 53936 -768774 -1636 427 -3477749 -29 523 89 - 629 7589 -1901746 -10593000 -22 594 324 ...
- 53
- 733
- 2
THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG, vận tốc THIẾT kế 80KMTRÊN GIỜ
... 1.39 1 .29 1 .21 1.14 1.08 1.05 1.04 1.78 1.59 1.48 1.39 1 .29 1 .21 1.14 1.08 Trang 50 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 19-19 20 -20 21 -21 22 -22 23 -23 24 -24 25 -25 1.03 1. 02 1. 02 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1. 02 - GVHD ... -9506807 628 329 2 24 376365 -45964 922 M(DC3) -25 2 020 31 -715 526 0 -1859873 3435514 7078773 1895589 - 328 7594 M(DW) M(PL) M(LL)M(LL)+ -3911186 - 923 4000 -94548 529 .1 -27 40915 -26 20517 -7 122 0087.4 124 880 52 9934 82 ... yếu 0-0 1-1 2- 2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 11-11 12- 12 13-13 14-14 15-15 16-16 17-17 18-18 19-19 20 -20 21 -21 22 -22 23 -23 24 -24 25 -25 9.60 3.83 4.03 4.09 4.09 4.05 3.98 3.90 3. 82 3.76 3.75...
- 260
- 563
- 0
Tính toán thiết kế cầu dầm hộp ứng suất trước thi côn đúc hẫng cân bằng, cầu vính cửu BTCT dự ứng lực, tải trọng HL93, khổ cầu 17,8m, 4 làn xe
... 22 31 .2 223 3.7 22 36.5 22 39.3 22 42. 1 22 44.8 22 47.6 0 0 0 0 21 17.1 21 19.5 21 22 2 124 .6 21 27 .2 2 129 .8 0 0 0 0 20 18.5 20 20.6 20 23.1 20 25.4 20 27.9 SVTH:ĐINH HỒNG TUẤN MINH-LỚP CD05A Trang 28 S11 S 12 ... 26 56.6 26 59.7 26 62. 7 26 65.9 26 69.3 26 72. 8 26 76 .2 2679.7 26 83.1 26 86.5 0 0 25 00.8 25 03 .2 2506.1 25 09.3 25 12. 6 25 15.8 25 19 25 22. 2 25 25.4 0 0 0 23 57.5 23 59.9 23 62. 9 23 65.9 23 68.9 23 71.9 23 74.9 23 77.9 ... 23 74.9 23 70.6 23 66.7 23 62. 8 23 58.6 23 54.5 23 50.3 23 46.1 23 42 2337.9 0 21 76.1 21 72. 8 21 68.9 21 64.9 21 61.3 21 57.6 21 53.7 21 49.7 21 45.8 21 41.9 21 38 21 34.1 0 19 82. 7 1979.3 1975.6 19 72. 3 1968.9 1965.2...
- 337
- 1,442
- 0
THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG
... 1414841 3 024 736 21 53936 -768774 -1636 427 -3477749 -29 523 89 - 629 7589 -1901746 -10593000 -22 594 324 Mll+ 317305 02 4 327 2791 27 293879 27 293879 4 327 2791 317305 02 Mll- 622 0 926 2 -838045 12 -7160 627 6 -7160 627 6 ... 23 . 328 34.605 26 .28 8 33.500 33.500 33.500 33.500 Chùng nhão ∆fpR2 127 .443 125 .571 116.5 12 110.5 02 Tổng cộng ∆fpT 24 5.0 52 2 52. 293 27 7.190 28 8.4 42 24435333.0 24 435333.0 23 33 425 0.5 323 860 62. 6 323 860 62. 6 ... -23 388 424 89006 82 -184 322 57 -18415117 8899898 -23 407130 -43603860 MDW MPL Mlcan -1901746 -10593000 -22 594 324 -3475664 -29 51406 - 629 5700 21 54 028 -7686 72 -163 622 1 -4 329 473 14140 62 3 023 259 -4 327 571...
- 53
- 446
- 0
Đồ Án Tốt Nghiệp Thiết Kế Dầm Hộp Ứng Suất Trước Thi Công Đúc Hẫng Cân Bằng
... (3. 12. 6) CHƯƠNG XI KIỂM TOÁN Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG I TỔ HP NỘI LỰC Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG II KIỂM TOÁN III TỔNG HP KẾT QUẢ TÍNH 199 20 0 20 4 20 9 21 4 21 8 21 8 22 0 22 0 22 1 22 1 22 2 22 4 ... 1 320 x1380 25 7 HT ngang 31K2500 + Cố đònh hướng 25 000 0/0 128 0x 128 0 23 5 HT 30K2500 - Trụ T5 : + Di động song 25 000 25 0 /25 21 40x1800 315 HT hướng 22 K2500 + Di động hướng 25 000 0 /25 0 – 25 0/0 21 75x1880 ... Công Đúc Hẫng CB 2/ 4 24 57.90 0.00 0.00 0.00 25 826 15. 92 0.00 J[3] 24 57.90 0.00 23 1 52. 50 0.00 -25 779196.58 0.00 I[3] 0.00 0.00 -26 9 32. 50 0.00 -383788 12. 50 0.00 2/ 4 0.00 0.00 -13466 .25 0.00 -9594703.13...
- 558
- 2,296
- 2
THIẾT KẾ DẦM HỘP ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG ĐÚC HẪNG
... -43603861 -23 388 424 89006 82 -184 322 57 -18415117 8899898 -23 407130 -43603860 Mll+ 317305 02 4 327 2791 27 293879 27 293879 4 327 2791 317305 02 Mll- 622 0 926 2 -838045 12 -7160 627 6 -7160 627 6 -838045 12 - 622 0 926 2 + ... -22 594 324 -3475664 -29 51406 - 629 5700 21 54 028 -7686 72 -163 622 1 -4 329 473 14140 62 3 023 259 -4 327 571 1414841 3 024 736 21 53936 -768774 -1636 427 -3477749 -29 523 89 - 629 7589 -1901746 -10593000 -22 594 324 ... 127 .443 125 .571 116.5 12 110.5 02 Tổng cộng ∆fpT 24 5.0 52 2 52. 293 27 7.190 28 8.4 42 24435333.0 24 435333.0 23 33 425 0.5 323 860 62. 6 323 860 62. 6 31606343.1 31606343.1 327 43846.7 698 620 8.9 26 3881 12. 1 -45444794.5...
- 48
- 688
- 0
Tài liệu Báo cáo khoa học " DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀ " pdf
... nghị toàn quốc Cơ học vật rắn biến dạng lần thứ bảy, Đồ Sơn, 27 - 28 /8 /20 04 NXB Đại học Quốc gia Hà Nội, 20 04 NGUYỄN TIẾN CHƯƠNG: "Sự làm việc cốt thép căng không bám dính dầm bê tông ứng suất trước ... M cr (2a) x cp cpe M M cr ( x) M0 M M cr (2b) Trong ỏ số, M0 đại lượng có thứ nguyên với mô men uốn, mô men nứt Mcr tính tiết diện có ứng suất kéo tổng cộng ... d f y' As' d ' 0,85 f c' ba2 (9) Trong đó: f c' cường độ bêtông theo mẫu trụ; a 1c ; Giá trị cho [4] phụ thuộc vào cấp độ bền bêtông; Các đại lượng c1 M u1 xác định theo cách...
- 5
- 1,275
- 23
Tài liệu Báo cáo khoa học " DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU " ppt
... cr (2a) M M cr (2b) Trong ỏ số, M0 đại lượng có thứ nguyên với mô men uốn, mô men nứt Mcr tính tiết diện có ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0, 625 f c' [4] Thay (2) vào (1) ... nghị toàn quốc Cơ học vật rắn biến dạng lần thứ bảy, Đồ Sơn, 27 - 28 /8 /20 04 NXB Đại học Quốc gia Hà Nội, 20 04 NGUYỄN TIẾN CHƯƠNG.Sự làm việc cốt thép căng không bám dính dầm bê tông ứng suất trước ... d f y' As' d ' 0,85f c' ba2 (9) Trong đó: f c' - cường độ bêtông theo mẫu trụ; a 1c ; Giá trị 1 cho [4] phụ thuộc vào cấp độ bền bêtông; Các đại lượng c1 M u1 xác định theo cách...
- 5
- 770
- 6
Tài liệu Báo cáo khoa học " DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU " pdf
... cr (2a) M M cr (2b) Trong ỏ số, M0 đại lượng có thứ nguyên với mô men uốn, mô men nứt Mcr tính tiết diện có ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0, 625 f c' [4] Thay (2) vào (1) ... nghị toàn quốc Cơ học vật rắn biến dạng lần thứ bảy, Đồ Sơn, 27 - 28 /8 /20 04 NXB Đại học Quốc gia Hà Nội, 20 04 NGUYỄN TIẾN CHƯƠNG.Sự làm việc cốt thép căng không bám dính dầm bê tông ứng suất trước ... d f y' As' d ' 0,85f c' ba2 (9) Trong đó: f c' - cường độ bêtông theo mẫu trụ; a 1c ; Giá trị 1 cho [4] phụ thuộc vào cấp độ bền bêtông; Các đại lượng c1 M u1 xác định theo cách...
- 5
- 787
- 6
BÁO CÁO " XÂY DỰNG CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM I CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN 22TCN 272-05 " pot
... lần thứ Đại học Đà Nẵng năm 20 12 2 .2. 4.Trạng thái giới hạn sử dụng 2. 2.4.1Các đặc trưng vật liệu dầm chủ 2. 2.4.1.1 Bê tông 2. 2.4.1 .2 Thép cường độ cao 2. 2.4.1.3 Cốt thép thường 2. 2.4 .2. Sơ chọn ... 5.9.5.1: 2. 2.6.1.Do ma sát f PF f PJ e KX 2. 2.6 .2. Mất mát co ngắn đàn hồi fcgp = + - 2. 2.6.3.Mất mát co ngót = 93-0,85.H 2. 2.6.4.Mất mát từ biến Được xác định theo công thức: = 12 -7 2. 2.6.5.Mất ... thiết kế cầu 22 TCN -27 2-05, Nhà xuất Giao thông vận tải Hà Nội – 20 05 Lê Đình Tâm, Cầu bêtông cốt thép đường ôtô, tập 1, tập 2, Nhà xuất xây dựng, 20 05 Trần Mạnh Tuấn, Tính toán kết cấu bêtông cốt...
- 5
- 1,216
- 5
Nghiên cứu, tính toán kết cấu dầm liên hợp thép bê tông ứng suất trước trong công trình xây dựng dân dụng và công nghiệp
... đến đến 40 20 >20 > 40 đến 40 đến 100 100 XCT34 340-440 22 0 21 0 20 0 32 31 29 XCT38 380-500 24 0 23 0 22 0 26 25 23 XCT 42 420 - 520 26 0 25 0 24 0 23 23 22 XCT 52 520 - 620 360 350 350 22 22 21 Đối chiếu ... C40/50 C45/55 C50/60 fck (N/mm2) 20 25 30 35 40 45 50 fctm (N/mm2) 2, 2 2, 6 2, 9 3 ,2 3,5 3,8 4,1 fcm (N/mm2) 28 33 38 43 48 53 58 Ecmx103(N/mm2) 29 30,5 32 33,5 35 36 37 Trong đó: fck - cờng độ chịu ... 28 2. 1.3 .2 Phơng pháp thi công có chống đỡ 28 2. 1.4 Kiểm tra dầm liên hợp thép - bê tông ƯST theo giai đoạn 29 2. 1.4.1 Giai đoạn thi công 29 2. 1.4 .2 Giai đoạn sử dụng 29 ...
- 183
- 1,623
- 8
nghiên cứu giải pháp gia cường dầm liên hợp thép bê tông bằng thanh căng ứng suất trước
... e h Nm 23 0.00 22 5.00 22 0.00 L=12m 21 5.00 21 0.00 20 5.00 20 0.00 L=9m 195.00 190.00 3.9 5.1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L=12m L=15m nh hng ca ng kớnh cng n momen bn gi dm LHTBT ST 20 1.00 M ... 11. 82 kN/cm2 < f y / g a = 21 kN/cm2 ng sut tng cng ti th biờn cỏnh di dm thộp (ti gi B) : s = - 12. 40 kN/cm2 f y / g a = 21 kN/cm2 ng sut tip dm LHTBT ST: t = 0.77 kN/cm2 < f y / g a = 12. 12 kN/cm2 ... =7 .29 kN/cm2 < f y / g a = 21 kN/cm2 14 ng sut tng cng ti th biờn cỏnh di dm thộp: s = 11.09 kN/cm2 < f y / g a = 21 kN/cm2 ng sut tip dm LHTBT ST: t = 0.88 kN/cm2 < f y / g a = 12. 12 kN/cm2...
- 26
- 666
- 3
đồ án tốt nghiệp Thiết kế nhà máy bê tông đúc sẵn chế tạo cột nhà công nghiệ 1 tầng,dầm cầu chạy ứng suất trước cống thoát nước ly tâm và bê tông thương phẩm công suất 65 000 m3năm
... 123 2 .25 29 .017 26 39.4 627 2.55 84 82. 65 122 4.3 30. 926 KHOA VT LIU XY DNG 47 .22 1859.07 428 6.55 5 921 .38 123 2 .25 29 .017 20 30.3 423 8 .21 5850.1 122 4.3 30. 926 0.165 8.45 22 .18 30. 02 4.31 0.1 9 .23 21 .93 ... 7500 26 .22 3 13,111 1,639 chic 121 55 42, 5 21 ,25 2, 656 m3 7500 26 ,22 3 13,111 1,639 chic 7447 26 ,038 13,019 1, 627 m3 15000 52, 44 26 ,22 3 ,27 8 chic 123 97 43,35 21 ,67 2, 7 m3 10000 34,965 17,4 82 2,185 ... 30. 926 KHOA VT LIU XY DNG 7953.55 41.16 27 .81 20 .58 13.91 2. 57 1.74 1 428 3.03 20 19.3 47 .22 1877.67 43 72. 28 6039.81 123 2 .25 29 .017 20 50.61 4 322 .97 5967.1 122 4.3 30. 926 72. 41 7.06 0.165 8.53 22 .63...
- 154
- 1,703
- 9
Đồ Án Thiết Kế Cầu Dầm Chữ I Giản Đơn BTCT Ứng Suất Trước 5 Nhịp 28m (Kèm Bản Vẽ CAD)
... Vinh CHNG 2: CU DM N GIN BấTễNG CT THẫP THNG (7 NHP 20 m) 1.1.NHP 21 m : 1100 /2 60 50 2% 800 /2 25 125 20 10 15 20 22 20 2% 110 80 22 50 800 /2 50 R3 125 Vaỷ chsồnphỏnlaỡn b =25 cm 25 1100 /2 Lồùpbótọng ... 4,5x8=36 5,2x6,6=34, 32 12, 17x1,6=19,47 0,12x1,1=0,7 92 90,58 0,08 7 ,25 0,93 89,65 89,65x2,4 =21 5,16 7 ,25 +21 5,16 =22 2,41 22 2,41x9,81 =21 81,84 Bng 1 .2. 5: Tụng hp trng lng tru Trang 26 25 0 600 1000 20 00 500 ... NGANGNHậP Cệ U M T Cế T NGANGG I Cệ U 1100 /2 Vaỷ chsồnphỏnlaỡn b =25 0mm 800 /2 13 140 18 60 800 /2 25 125 20 16 120 75 10 15 2% 70 2% 13 22 50 25 50 R31 125 1100 /2 Lồùpbótọngnhổỷ adaỡy7cm Lồùpphoỡngnổồùc...
- 86
- 1,694
- 3
Thiết kế cầu dầm bê tông cốt thép ứng suất trước nhịp đơn giản qua sông đá cô quảng ngãi
... 180 110 25 100 50 i = 2% 25 i = 2% 20 86.5 50 100 35 1 /2 mặt cắt nhịp ( Nhịp dẫn ) 50 115 23 0 23 0 23 0 Hình 3 .2 :1 /2 mặt cắt đỉnh trụ 23 0 115 1 /2 mặt cắt nhịp 20 23 0 10 180 15 25 25 20 20 60 Hình ... Ô tô: 20 05 -20 10: 10% 20 10 -20 15: 9% 20 15 -20 20: 7% Xe máy: 3% cho năm Xe thô sơ: 2% cho năm Theo dự báo thấp: Ô tô: 20 05 -20 10: 8% 20 10 -20 15: 7% 20 15 -20 20: 5% Xe máy: 3% cho năm Xe thô sơ: 2% cho ... 10,60 19, 12 1, 822 1,575 3.6 S1 0,63 10,05 16,76 1,698 1,416 3. 12 S2 2. 79 0,58 9, 52 14, 72 1,588 1 ,27 4 S3 2. 5 0,54 9, 02 13,98 1,495 1,148 S4 2. 27 0,49 8, 62 12, 56 1,410 1,046 S5 2. 42 0,45 8 ,20 11,10...
- 154
- 460
- 0
Dao động uốn của dầm ứng suất trước dưới tác dụng của vật thể di động
... động tự dầm (2. 21) dạng (2. 23) w( x, t ) X x T t Ta đưa phương trình (2. 21) dạng X IV x 2 X x X x (2. 31) Nghiệm tổng quát phương trình vi phân (2. 31) có dạng: ... (4 .25 ) x Áp dụng phương pháp Ritz-Galerkin ý đến điều kiện biên (4 .24 ), (4 .25 ) ta tìm nghiệm hệ phương trình (4 .20 ), (4 .22 ) dạng (3 .23 ) Sau số biến đổi toán học, hệ phương trình (4 .20 )-(4 .23 ) ... cộng hưởng tham số dao động uốn CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ DAO ĐỘNG UỐN CỦA DẦM ỨNG SUẤT TRƯỚC Chương giới thiệu sơ lược tính chất học dầm bê tông cốt thép dự ứng lực, sau trình bày tổng quan kết nghiên...
- 14
- 442
- 0
Luận án dao động uốn của dầm ứng suất trước dưới tác dụng của vật thể di động
... 3419,34 29 13,68 1995 ,23 1760,64 21 96,06 327 0,03 425 1,04 3968 ,27 3 423 ,38 24 04,68 18 42, 21 29 61,10 3466,95 kN 4515,47 3313,39 28 19,17 1908,56 1687,55 21 06,91 3173, 52 4135 ,22 3856, 32 3 324 ,66 23 11,46 ... f1 (2. 69) (2. 75) (2. 70) (2. 77) (2. 78) m 126 ,964 108,0 12 77,405 54,18 52, 273 74,396 104,501 137, 42 137, 42 104,501 74,396 52, 273 77,405 108,0 12 Hz 0,978 1,075 1,8 2, 463 2, 413 1,558 1 ,21 3 0,8 92 0,896 ... 28 96,60 1958,90 1634,91 20 82, 80 320 8,00 3938,00 3976,55 3386,85 23 64,00 1 722 ,39 28 96,60 3439, 02 kN 4578,39 3074,76 28 96,60 1958,90 1634,91 20 82, 80 320 8,00 3938,00 3976,54 3386,85 23 64,00 1 722 ,39...
- 117
- 596
- 0
Kết cấu bê tông ứng suất trước
... kết cấu bê tông hình thành đạt tới cường độ thiết kế Phương pháp này, cần có bệ căng cố định nên thích hợp cho việc chế tạo kết cấu bê tông ứng suất trước đúc sẵn nhà máy bê tông đúc sẵn Kết cấu ... ro tổn hao ứng suất trước 2. 2 Bê tông ứng suất trước căng sau dạng không liên kếtĐầu neo bê tông ứng suất trước, loại đa cáp Đây loại kết cấu ứng suất trước thi công căng cốt thép sau hình thành ... thép mất, kết cấu trở thành kết cấu bê tông thông thường, không đảm bảo chịu lực 2. 3 Bê tông ứng suất trước căng sau dạng liên kết Neo để kẹp cáp ứng suất trước hốc neo Đây dạng kết cấu ứng suất...
- 4
- 1,664
- 43
Thiết kế nhà máy sản xuất cấu kiện bê tông cốt thép đúc sẵn chế tạo cọc móng li tâm ứng suất trước và kết cấu nhà công nghiệp một tầng, công suất 50000 m3năm
... 7500 25 00 23 50 24 60 27 60 1560 22 1960 50 4100 1 120 0 7500 3800 1960 22 23 60 50 724 0 4760 4800 4 920 5. 32 10 .26 8.06 20 00 Tổng chiều dài m 8 .2 16.4 15 3.8 15 3.8 15 4.7 2. 46 19. 32 Tổng khối lượng ... 108.84 99 726 4 .27 3486.94 1743.47 21 7.93 kg 34.83 319 124 .57 1115. 82 557.91 69.74 m 24 5.91 22 5 325 5 7878.51 3939 .26 4 92. 41 kg 13.64 125 027 .3 437.16 21 8.58 27 . 32 Thộp tm kg 5. 72 524 12. 36 183 .26 91.63 ... 87.09 10.89 8.60 99511 .26 347.94 173.97 21 .75 m 10.48 121 290. 62 424 .09 21 2.05 26 .51 12. 67 146559.5 5 12. 45 25 6 .22 32. 03 m 4.74 54869.57 191.85 95.93 11.99 4 .21 487 32. 84 170.39 85 .20 10.65 m 8.61 99631.58...
- 107
- 1,564
- 9
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25