... sinh to n chuỗi kết cấu nhòp lực hãm, lực ma sát, lực chống cắt gối Tính to n liên kết kết cấu nhòp liên tục - nhiệt cầu xiên cầu đường cong không khác tính to n cầu đường thẳng III TÍNH TO N ... tính theo tải trọng tính to n Khi tính to n nối không xét tác dụng co ngót từ biến bê tông dầm vào trạng thái ứng suất nó, tuổi bê tông dầm nối chênh lệch nhiều Nội lực tính to n nối nội lực nhân ... Trò số nội lực tính to n nối Khi cách ly phần chiều dài dầm, mặt cắt cuối dầm phải kiểm to n tác dụng ứng suất Khi chuỗi có gối cố đònh nhòp có gối cố đònh phải kiểm to n momen uốn lực dọc trục,...
... can 250 1.3.1Sơ đồ tính to n 250 1.3.2Tải trọng tính to n 250 1.3.3Kiểm to n 250 1.4 Tính to n trụ lan can 251 1.4.1Sơ đồ tính to n 251 1.4.2Nội lực chân cột 252 1.4.3Kiểm tra khả chòu lực bulông ... 372 5.5 Tính to n sức chòu tải ngang cọc: 380 5.6 Kiểm tra bê tông cọc: 387 5.6.1Kiểm tra nén uốn: 387 5.6.2Kiểm tra khả chòu cắt cọcï: 388 5.6.3Kiểm tra chống nứt: 388 5.6.4Kiểm tra ổn đònh đất ... Cọc 80 7.5 Tính to n sức chòu tải ngang cọc: 82 7.6 Kiểm tra bê tông cọc: 90 7.6.1Kiểm tra nén uốn: 90 7.6.2Kiểm tra khả chòu cắt cọcï: 91 7.6.3Kiểm tra chống nứt: 91 7.7 Kiểm tra ổn đònh đất...
... uốn, kiểm tra biến dạng dầm BTCT, kiểm tra ứng suất bê tông, kiểm tra giới hạn sử dụng cốt thép dự ứng lực … Tính duyệt theo TTGH Cường độ: tính duyệt mô men kháng tính to n mặt cắt Mr ≥ momen uốn ... lực, tính kiểm tra độ võng lớn tónh tải hoạt tải lớn nhất, độ vồng trước Bước 11: Tính duyệt dầm kiểm to n theo lực cắt Lựa chọn môhình tính to n Kiểm tra sức kháng cắt mặt cắt kiểm to n (thường ... 13: Tính to n, thiết kế mặt cầu dầm ngang : xác đònh môhình tính to n, tính duyệt theo TTGH cường độ sử dụng Bố trí chi tiết cốt thép Tính to n liên tục nhiệt Tính to n gối kê dầm Tính to n mố...
... Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm PC40 Bút Sơn 800oC 64 Bảng 27: Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm PC40 Bút Sơn 1000oC 65 Bảng 28: Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm ... Cùng với V.V.Contunov có nhiều nhà nghiên cứu khác tiến hành nghiên cứu tác động nhiệt độ đến tính chất đá xi măng : S.A.Myronov, L.A.Malynhina, N.A.Moanski, G.D.Salmanov, V.A.Kynd S.D.Ocorokov, ... HT PGKNM Tr.P XM/PG N/R XMPL PCB C3 S C2 S C3 A C4AF C3S2 C A3 C3AH6 DANH MỤC CÁC BẢNG Tên bảng Trang Bảng 1:Sự liên kết oxit Canxi với phụ gia 22 Bảng 2: Hàm lượng CaO tự (%) phụ thuộc vào nhiệt...
... 3.3.9 Áp dụng tính to n móng cầu Chọn lựa kiểu móng Phương án tính to n cọc cho móng trụ Tính to n cho cọc đơn theo vật liệu Sức chịu tải thiết kế cọc đơn Tổng sức chịu tải cọc Tính to n chi tiết ... CẤU TÍNH TO N TRỤ CẦU 1.2 Cơ sở yếu tố tính to n mố, trụ cầuCác bước Chuẩn bị cho tính to n trụ cầu: GVHD: PGS.TS Nguyễn Phi Lân - Đại học Xây dựng Chương 1: LÝ LUẬN VỀ KẾT CẤU TÍNH TO N TRỤ ... Đại học Xây dựng Chương 1: LÝ LUẬN VỀ KẾT CẤU TÍNH TO N TRỤ CẦU 1.3 Lý thuyết tính to n trụ cầu 1.3.1 Tính to n tổng quát mố trụ cầu Sơ đồ tính to n tải trọng lực tác dụng lên trụ cầu: GVHD: PGS.TS...
... Tuy nhiên, đ tăng đ xác, có th tra bi n d ng d m hi n tư ng co ngót t bi n theo s li u th ng kê th c nghi m l p thành b ng tra v i chi u dài l d m khác Chuyển vò co từ biến bê tông xác đònh mức ... Khoảng cách tim gối trụ, c = 2.4 m - Chiều dài nhòp tính to n: Ltt = 36 m - Chiều dài dầm: L = 36.7 m I TÍNH TO N NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ, CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp biến ... 25) × 58050 = -8.7075 −5 • Tính to n cột (8) (8)=(5) + (6) = - 2.7825 + 12.771 = 9.9885 • Tính to n cột (9) (9) = (5) + (7) = - 2.7825 - 8.7075 = -11.49 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh...
... Tuy nhiên, đ tăng đ xác, có th tra bi n d ng d m hi n tư ng co ngót t bi n theo s li u th ng kê th c nghi m l p thành b ng tra v i chi u dài l d m khác Chuyển vò co từ biến bê tông xác đònh mức ... Khoảng cách tim gối trụ, c = 2.4 m - Chiều dài nhòp tính to n: Ltt = 36 m - Chiều dài dầm: L = 36.7 m I TÍNH TO N NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ, CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp biến ... 25) × 58050 = -8.7075 −5 • Tính to n cột (8) (8)=(5) + (6) = - 2.7825 + 12.771 = 9.9885 • Tính to n cột (9) (9) = (5) + (7) = - 2.7825 - 8.7075 = -11.49 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh...
... Jointless Decks, Transportation Research Record 1624; Ashley, S., 1996, Bridging the cost gap with composites Mech Eng.; Gergeley, P., and Lutz, L.A.,1968, Maximum crack width in reinforced concrete ... ơng pháp tính to n Ph ơng pháp tính to n ph ơng pháp tính đơn giản thiên an to n với việc xác định l ợng cốt thép thiên lớn với lý sau: 38 KSTK * số - 2005 cầu lớn Hầm - Việc tính to n ứng suất ... khảo AASHTO, 1996, Standard specifications for highway bridges, 16th edition, American Association of State Highway and Transportation Officials, Washington D.C.; ACI 318-2002, Building Code Requirements...
... =0.25-0.4l ; Vi mc tiờu to tr tuyt i mụ men õm v mụ mem dng gn Nh.im: Cú bin dng cụng son qua ln u nhp khc phc bng cỏch ci to hai s cu dm hng cú i trng v cu dm hng co cng 7.3.2.2 Dm hng cú ... cú ph.vi ln v gim ng sut cc b; Nh.im: kh to c thnh phn DL theo phng thng ng ú gim clc ct Q b S cú ct thộp DL c t theo s cong i vo sn dm: u im: To c thnh phn DL theo phng thng ng gim lc ... kớch thc v x m theo phng ngang cu; To hỡnh dỏng lu tuyn thoỏt giú tt hỡnh dỏng kin trỳc p ch thớch hp vi ch.cao m.ct kh i nu t.i thỡ bt li cho chu lc bn ỏy, cu to v.khuụn phc 7.6.3 H H gố i 18m
... tính theo tải trọng tính to n Khi tính to n nối không xét tác dụng co ngót từ biến bêtông dầm vào trạng thái ứng suất nó, tuổi bêtông dầm chênh lệch nhiều 10 Nội lực tính to n nối nội lực nhân tố ... tổng tất lực ngang sinh to n chuỗi kết cấu nhịp lực hãm, lực ma sát lực chống cắt gối 35 Tính to n liên kết kết cấu nhịp liên tục nhiệt cầu xiên cầu đờng cong không khác tính to n cầu đờng thẳng ... khoảng chuyển vị ( co dãn) chuỗi vị trí thời điểm nối Nhiệt độ tính to n nối nhiệt độ thực tế bình quân ngày đêm lúc nối dầm Nếu nhiệt độ thực tế cha rõ, để tiến hành tính to n lấy nhiệt độ nối...
... e) Kết cấu nhòp cầu mặt đoạn cong nối theo mặt cầu Mặt nối có dạng hình thang Khi bán kính cong nhỏ, nối phía bụng lưng đường cong khác nhiều, nối phía bụng đường cong tạo nên kết cấu nửa chốt ... 1,52 2,02 2,77 2.2.2 Tính to n nội lực nối : Sơ đồ để tính to n nối liên tục nhiệt dầm ngàm đầu có độ tính to n ln, chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía (hình 2.10) Tính to n nối giai đoạn làm ... độ tính to n nối lp : độ tính to n dầm hn : chiều dày nối ϕ : góc quay mặt cắt ngàm nối 2.2.2.1 Tính to n nội lực cưỡng : a) Do hoạt tải tónh tải phần II kết cấu nhòp : Nội lực tính to n nối...
... Trang 83 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Kết luận : Với chiều dày 20cm, tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi tháng : Dựa vào bảng kết kiểm to n, thấy tăng diện tích thép từ 8thanh lên 9thanh 20 ... 21cm : As = 25,13cm2 ( 8thanh 20) ; As’ = 16,08cm2 ( 8thanh Φ16), c/de = 0,36 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 88 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.46 : Kết kiểm to n Theo TTGH cường độ ... = 21cm : cốt thép chòu mômen âm 8thanh Φ20; Cốt thép chòu mômen dương 8thanh Φ16, c/de = 0,34 ≤ 0,42 Kết kiểm to n theo TTGH cường độ sau : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 94 ...
... hoạt tải Để đơn giản tính to n thiên an to n, tải trọng xe qui lực tập trung nhòp Tính to n với xe tải thiết kế có tổng tải trọng trục lớn - Hệ số phân bố hoạt tải theo momen nhòp 1: + Với xe tải ... fy = 420 MPa Tổ hợp dùng để kiểm to n: Trạng thái giới hạn cường độ I Kiểm tracấu kiện chòu uốn: Công thức kiểm to n: Mu ≤ φMn = Mr Mr : Sức kháng uốn tính to n (N.mm) Mr = ϕ.As.fy.(ds - a/2) ... Sức kháng cắt tính to n : Vr = φvVn = 0.9x312.77 = 281.49 kN Kiểm tra: Vu = 111.48 kN < Vr = 281.49 kN Kết luận: Tiết diện đủ sức kháng cắt • Kiểm tra nứt Tổ hợp dùng để kiểm to n: Trạng thái giới...
... phân bố hoạt tải đối vớicác momen dầm biên Kiểm tra phạm vi áp dụng công thức Trớc áp dụng phơng trình cho hệ số phân bố hoạt tải Bảng 4.6.2.2.2d-1 cần phải kiểm tra điều kiện áp dụng bảng 300mm ... đặt tải 2.4 Các hệ số phân bố để tính to n phản lực gối Tiêu chuẩn 22TCn 272-05 (AASHTO LRFD) không cho công thức tính hệ số phân bố hoạt tải dùng để tính to n phản lực gối Chúng ta dùng hệ số ... độ cứng kiểm traCác hệ số phân bố nhịp Quy tắc đòn bẩy Phơng pháp độ cứng kiểm tra 2.5.2.2 Các hệ số phân bố hoạt tải mômen âm dầm Các hệ số phân bố nhịp Phơng pháp độ cứng kiểm tra In ngày...
... Như vậy, to n ổn định loại đưa to n ổn định liên tục có gối tựa trung gian gối tựa đàn hồi Cách giải to n nghiên cứu mục Khi số lượng gối tựa đàn hồi trung gian tương đối lớn ta giải to n theo ... Sơ đồ dàn Các đứng, biên xiên không cắt qua khác, thí dụ AB, AC CD (hình 5-5) Để kiểm tra ổn định, ta coi thanh đơn giản có liên kết khớp hai đầu, sau ta tính theo công thức nghiên cứu mục mục ... dạng với giá trị đơn vị Để giải to n theo phương pháp chuyển vị ta có hệ (hình 57a) Vì hệ xét có tính chất đối xứng nên ta phân tích to n thành hai trường hợp: Thanh bị ổn định theo dạng đối xứng...
... Process Control System) Model Prediction Control (MPC) Thut to n MPC (MPC stragegy) Receding horizon control (RHC) Input Output Models (IOM) Direct Input Output models (IO) Increment Input Output models ... 1.14 Cu trỳc c bn ca MPC Hinh 1.15: Mụ hinh tng quỏt b iu khin d bỏo Hinh 1.16: Chin lc iu khin RHC Hỡnh 1.17: Mụ hỡnh vo (IO) Hinh 1.19: Mụ hinh a thc Hinh 1.18: Mụ hinh IO s dng bin trng thỏi ... 1.20.a Hỡnh 1.20.b Hinh 1.21: B c lng khụng lch mụ hinh cú nhiu Hinh 1.22 iu khin nhit ca binh Hinh 1.23 Mụ hinh d bỏo Smith da trờn cu trỳc b iu khin Hinh 1.24 Phm vi d bỏo Hinh 2.2 S cp du...