Bản liên tục nhiệt

Bản liên tục nhiệt

Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 1 BẢN LIÊN TỤC NHIỆT 1. Giới thiệu chung: Ưu điểm khi sử dụng dầm giản đơn: - Dễ dàng cơ giới hóa và tiêu chuẩn hóa dẫn đến giảm giá thành - Lao lắp vận chuyển đễ dàng phù hợp với trình độ các đơn vị thi cơng hiện nay. Nhược điểm khi sử dụng dầm giản đơn: - Các khe co giản thường hay bị bong bật tạo tạo xung kích lớn cho xe và duy tu bảo dưỡng - Phân phối nội lực khơng đều - Khó có khả năng vượt khẩu độ lớn. Các biện pháp khắc phục liên tục: - Sử dụng kết cấu liên tục nhiệt - Dùng phương pháp thi cơng liên tục hóa. Liên tục nhiệt: - ðược tạo ra từ các chuỗi kết cầu nhịp dầm hoặc dầm bản giản đơn nối với nhau ở mức bản mặt cầu, sao cho dưới tác dụng của lực dọc và nhiệt độ thì cầu làm việc như hệ dầm liên tục, còn dưới tác dụng thẳng đường hệ làm việc như hệ dầm giản đơn ( tức là khi tính dầm thì tính như dầm khơng có tác dụng của bản mặt cầu, còn khi tính bản liên tục thì có sự tham gia của dầm). - Chỗ nối kết cấu nhịp gọi là liên kết chính - Phần bản để nối kết cấu nhịp gọi là bản nối - Chiều dài bản nối còn gọi là chiều dài bản liên tục nhiệt - Một nhánh dầm giản đơn được nối lại với nhau gọi là chuỗi, còn chiều dài các dầm giản đơn được nối với nhau gọi là chiều dài chuỗi. - Một số hiệu quả khi sử dụng liên tục nhiệt: + ðảm bảo liên tục kết cấu áo đường ⇒ tạo êm thuận khi lưu thơng . + Khơng cản trở các biến dạng vốnh có của dầm giản đơn. + Thi cơng dễ dàng. Liên tục hóa: Là kết cấu dầm được nối liên tục từ các dầm giản đơn thành dầm liên tục thuần túy dưới tác dụng khi nối, như lực dọc, nhiệt độ, tĩnh tải giai đoạn 2, hoạt tải, các tải trọng thứ cấp và cầu làm việc như dầm liên tục. 2. Giải pháp cấu tạo và phương pháp tính tốn bản liên tục nhiệt 2.1 Giải pháp cấu tạo - Cấu tạo chuỗi hợp lý theo điều kiện: • Chuyển vị do nhiệt độ xảy ra cả 2 phía tính từ tâm chuỗi • Sử dụng tối đa khả năng chuyển vị của khe biến dạng. Khe bằng cao su thường có biên độ khỏang 50mm; tấm trượt 200mm. - Cách bố trí gối tựa cho các dầm giản đơn trong một chuỗi: Trên một chuỗi chỉ dung một gối cố định và nên đặt ở gần giữa chuỗi và về phía nhịp có khẩu Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 2 độ lớn. Có thể sử dụng gối cao su phân lớp trên suốt chiều dài chuỗi. Các sơ đồ bố trí: Hình 1.1 Cấu tạo chuổi Chú ý : bố trí cầu thì chủ yếu làm nhịp lẻ Khi đặt liên tục nhịp ta chỉ cần đặt mặt giữa cố định là đủ. Hình 1.2. Khi cầu dốc về 2 phía Khi cầu dốc về 1 phía Hình 1.3. Khi cầu dốc về một phía Bản liên tục nhiệt thường dùng trong dầm có tiết diện liên hợp với bản mặt cầu: i% i% i% i% Mặt cắt khơng chuyển vị Gối cao su i% Gối cố dddddd i% i% (Hình 1a) (Hình 1c) (Hình 1b) MỘT SỐ CẤU TẠO BẢN NỐI 1a – Nối khi trụ có dạng bình thường 1b – Nối khi xà mũ có dạng chữ T ngược 1c – Bản nối kê lên xà mũ trụ thông qua lớp đệm đàn hồi 1. Cốt thép bản 2. Lớp đệm đàn hồi L b . Khẩu độ bản nối h b . Chiều dày bản nối Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 3 L n : thơng thường từ 1,8 ÷ 2,2m Chiều dài của bản mặt cầu với chiều dài bản liên tục nhiệt tối thiểu L n + 30d. Chiều dài thép chờ bản mặt cầu bằng chiều dài nối thép. Lớp đệm đàn hồi thường làm bằng giấy dán bằng nhựa đường, chiều dày khoảng 5 ÷ 10mm Cắt tồn bộ cốt thép chờ của dầm trong phạm vi bản Liên Tục Nhiệt 2.2. Tính tốn bản liên tục nhiệt Xem dầm làm việc theo sơ đồ 2 đầu ngàm có chiều dài L n Các tải trọng tác dụng lên bản liên tục nhiệt • Chuyển vị cưỡng bức 2 đầu: Chuyển vị cưỡng bức gồm chuyển vị xoay và chuyển vị thẳng đứng của dầm dọc, do các tác nhân sau: + Hoạt tải trên dầm chủ. + Tĩnh tải “ giai đoạn 2” là tĩnh tải sau khi chất thêm khi thi cơng xong bản liên tục nhiệt. + Lún lệch của mố trụ + Do biến thiên nhiệt độ + Do từ biến, co ngót • Tải cục bộ trên bản liên tục nhiệt • Lực hãm xe * Chú ý: Do hoạt tải chỉ có 1 chiếc trên một làn nên chú ý khi xếp hoạt tải trên bản nối và tải trên kết cấu nhịp Hệ số xung kích IM = 75% 2.2.1. Chuyển vị góc và chuyển vị thẳng đứng mặt cắt ngàm ở gối Các chuyển vị cưởng bức được tạo ra bởi dầm chủ sẽ tính tốn và tải trọng khơng hệ số (khi tổ hợp thì nhân hệ số). ðối với tỉnh tải việc quy đổi thơng thường như đối với dầm chủ Tính các chuyển vị cưởng bức sẽ tính độc lập cho 1 dầm (cho cả tĩnh tải và hoạt tải) dùng để quy đổi biến dạng đứng và xoay cho một đơn vị chiều dài theo phương ngang của bản liên tục nhiệt. Với hoạt tải hệ số phân bố ngang được lấy theo cơng thức sau: L G N DF = N = Số làn Số dầm Khi chuyển các chuyển vị cưởng bức do dầm gây ra lên bản mặt cầu chú ý các phép đơn giản sau: + Bỏ qua tương tác của dầm dẫn lên bản liên tục nhiệt + Xem góc xoay ở đầu dầm dọc bằng với tại mặt cắt ngàm của bản liên tục nhiệt. Và được điều chỉng bằng hệ số 0,7 để xét đến góc quay lý thuyết khơng phù hợp với thực tế đối với họat tải. + Bỏ qua lệch tâm giữa bản mặt cầu và dầm + Chuyển vị thẳng đứng ngay tại vị trí mặt cắt ngàm được xác định bằng các cơng thức sau: Υ = n L - c . 2 = ϕ Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 4 Trong đó: c là khoảng cách giữa hai tim gối 2 dầm. Nội lực bản nối được cộng tác dụng với các trường hợp tải trên theo các phần tử mẫu sau: Hình 1.5: Chuyển vị của các phần tử mẫu Trò số momen uốn và lực cắt phát sinh ở mặt cắt ngàm của bản nối khi có tác dụng của chuyển vò, xác đònh theo công thức: )( L .K.J6.E L .K.J2.E L .K.J4.E M pt 2 n nn p n nn t n nn yy −±+−= ϕϕ )y(y L .K.J12.E )( L .K.J6.E Q pt 3 n nn pt 2 n nn −−= m ϕϕ Trong đó: y t , y p: Chuyển vò thẳng đứng trái và phải tại mặt cắt ngàm của bản nối Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 5 E n .J n : Độ cứng của bản nối ϕ t , ϕ p : Góc quay trái và phải tại mặt cắt ngàm tại bản nối. K : Hệ số triết giảm độ cứng, lấy K = 0,8. Góc quay lấy trò số dương khi quay theo hướng quay của đầu dầm do tải trọng trên nhòp gây ra tức là tại đầu phía trái của bản nối quay ngược chiều kim đồng hồ, tại đầu phía phải – theo chiều kim đồng hồ. Trong công thức thành phần chứa y t và y p có dấu phía trên ứng với sơ đồ mà mặt cắt ngàm của bản nối nằm ngoài mặt cắt gối của kết cấu nhòp, đầu phía dưới ứng với sơ đồ mặt cắt ngàm của bản nối nằm giữa mặt cắt gối của dầm và đầu dầm. 2.2.2. Dưới tác dụng của lực cục bộ Tác dụng của tĩnh tải và hoạt tải đặt trực tiếp lên bản nối Tải trọng được xét ở trạng thái giới hạn sử dụng và giới hạn cường độ. a. Tĩnh tải được phân bố đều gồm có : Theo chiều ngang bản tính cho 1000mm Theo phương dọc tính trên chiều dài L n Hình 1.6. Tiết diện tính tốn bản nối + Trọng lượng bản thân của bản nối ( '' 2 DC ) '' 2 DC = γ c .B n .H n Trong đó: B n Bề rộng bản nối(1000mm) H n Chiều dày bản nối = h f – h’ với h’ là bề dày lớp đệm Giá trị mơ men tại ngàm: '' 2 2 n g DC L M 12 × = − Giá trị mơ men tại mặt cắt giữa nhịp: '' 2 2 n 1/ 2 DC L M 24 × = Giá trị Lực cắt lại mặt cắt ngàm: '' 2 n g DC L Q 2 × = Giá trị Lực cắt lại mặt cắt giữa nhịp: 1/ 2 Q 0= L n 1000 B n q 1 = '' 2 DC 2 1 n g q L M 12 = 2 1 n 1/ 2 q L M 24 = Chuyên ñề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thông Vận Tải TP.HCM 6 Hình 1.7: Sơ ñồ tính tải trọng bản thân mối nối + Trọng lượng Lớp phủ (DW) DW = γ DW .B n .H DW Hình 1.8: Sơ ñồ tính tải trọng lớp phủ Giá trị mô men tại ngàm: 2 n g DW L M 12 × = − Giá trị mô men tại mặt cắt giữa nhịp: 2 n 1/ 2 DW L M 24 × = Giá trị Lực cắt lại mặt cắt ngàm: n g DW L Q 2 × = Giá trị Lực cắt lại mặt cắt giữa nhịp: 1/ 2 Q 0= b. Hoạt tải trực tiếp trên bản nối Áp dụng mô hình giải bản có dải chính song song với hướng xe chạy và nhịp nhỏ hơn 4,6m nên tính cả xe 2 trục, tải trọng làn và xe ba trục Bề rộng của dải bản ñược tính như sau: SW + = 660 + 0,55S (mm) SW - = 1220 + 0,255 (mm) Nhưng các giá trị SW phải nhỏ hơn 3500mm Với S = L n Xếp tải trọng trục + Theo phương ngang cầu Hình 1.9: Sơ ñồ xếp hoạt tải theo phương ngang cầu Trong ñó: + Sð 1 : SW > 1800 m + Sð 2 : SW ≤ 1800 m + Sð 3 : SW > 1200 m m là hệ số làn xe, P là tải trọng trục xe => Hoạt tải thiết kế ñã nhân hệ số làn: P’ (+) hoặc P’ (-) = P’.m q = DW 2 n g qL M 12 = 2 n 1/ 2 qL M 24 = Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 7 + Theo phương dọc cầu: Hình 1.9: Sơ đồ xếp hoạt tải theo phương dọc cầu Mơ men tại giữa nhịp và gối : ' (+),(-) n (+),(-) P .L M = 8 Giá trò lực cắt max khi P' sát gối: Q (+),(-) = P' (+),(-) c. Xếp tải trọng làn: + Theo phương ngang cầu: Hình 1.10. Sơ đồ xếp tải trọng làn theo phương ngang cầu Giá trò tải trọng làn phân bố + Sð 1 : SW (+),(-) > 3000 m => q (+),(-) = 9.3 N/mm + Sð 2 : SW (+),(-) < 3000 m => q (+),(-) = (+),(-) 9,3.SW 3000 N/mm + Theo phương dọc cầu: Hình 1.11. Sơ đồ xếp tải trọng làn theo phương dọc cầu Mơ men của bản nối: Giá trị mơ men tại ngàm: 2 n g q L M 12 × = − Giá trị mơ men tại mặt cắt giữa nhịp: 2 n 1/ 2 q L M 24 × = Giá trị Lực cắt lại mặt cắt ngàm: ( ) n ( ) g q L Q 2 + + × = ; ( ) n ( ) g q L Q 2 − − × = Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 8 2.2.3. Dưới tác dụng của nhiệt độ Dưới tác dụng của biến dạng dọc trục( do nhiệt độ) có thể gây ra lực kéo hoặc nén trong bản nối. Biến dạng tại mặt cắt cách mặt cắt quy định trong chuổi 1 đoạn L được xác định như sau: ∆ = α.L.∆t Với - α: hệ số giản nở vì nhiệt của bê tơng, với bêtông tỉ trọng thông thường, α = 10,8 × 10 -6 / o C - ∆t: độ chênh lệch nhiệt độ ∆t = ( t 2 – t 1 ) - t 2 : nhiệt độ tại thời điểm đang khảo sát - t 1 : nhiệt độ khi đổ bê tơng bản nối - L: Khoảng cách từ mặt cắt cố đònh của chuỗi đến mặt cắt cố đònh cần xét chuyển vò. Để xác đònh chuyển vò do nhiệt độ gây ra tại gối thì ta cho trước giá trò nhiệt độ lúc nối chuỗi, xác đònh chuyển vò đối với tâm chuỗi đối với trường hợp nhiệt độ tính toán luc khảo sát với giá trị lớn nhất và nhỏ nhất . Do sử dụng bêtông làm bản liên tục nhiệt , trường hợp nguy hiểm nhất là trường hợp bêtông bò kéo nên ta chọn nhiệt độ đặt dầm là 40 0 C và nhiệt độ khảo sát có: T max : Nhiệt độ lớn nhất của không khí trong suốt thời gian quan sát T min : Nhiệt độ trung bình ngày đêm của ngày lạnh nhất trong thời gian quan sát Theo điều 3.12.2.1 thì T max = 47 o C T min = 10 o C Sau khi xác định được chuyển vị, lực dọc tương ứng với chuyển vị này sẽ phụ thuộc vào cấu tạo gối cầu và sẽ đuợc khảo sát các phấn dưới đây. 2.2.4. Dưới tác dụng của co ngót và từ biến: Các biến dạng co ngót và từ biến tại các mặt cắt trong chuỗi đuợc xác định thơng qua biến dạng của từng dầm đơn lẻ. Biến dạng này phụ thuộc vào tuổi bê tơng dầm dọc khi nối chuổi và thời điểm khảo sát. Trị số biến dạng có thể tính tóan áp đụng theo các cơng thức trình bày trong 22TCN272-05. Tuy nhiên, để tăng độ chính xác, có thể tra các biến dạng dầm do hiện tượng co ngót và từ biến theo số liệu thồng kê thực nghiệm đã lập thành các bảng tra với chiều dài các lọai dầm khác nhau. Chuyển vò do co và từ biến của bê tông xác đònh ở mức đáy và đỉnh dầm (kết cấu nhòp). Trò số chuyển vò do co ngót và từ biến đối với các kết cấu nhòp thiết kế đònh hình ghi trong bảng Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 9 Giá trò chuyển vò (mm) Do từ biến Do co ngót Chiều dài kết cấu nhòp Tuổi nối chuỗi (tháng) Mức khe biến dạng Mức đỉnh trụ Mức khe biến dạng Mức đỉnh trụ 12 15 18 24 33 3 1.00 1.48 1.22 3.72 5.31 2.00 3.10 2.35 7.16 9.04 1.60 2.02 2.42 3.23 4.43 1.60 2.02 2.42 3.28 4.43 12 15 18 24 33 6 0.74 1.09 0.90 2.75 3.93 1.48 2.30 1.74 5.30 6.67 1.51 1.89 2.27 3.02 4.15 1.51 1.89 2.27 3.02 4.15 12 15 18 24 33 12 0.39 0.59 0.48 1.47 2.10 0.79 1.23 0.93 2.84 3.58 1.34 1.68 2.02 2.69 3.70 1.34 1.68 2.02 2.69 3.70 12 15 18 24 33 24 0.13 0.19 0.165 0.49 0.70 0.26 0.41 0.31 0.95 1.19 1.00 1.20 1.52 2.02 2.77 1.00 1.20 1.52 2.02 2.77 Ghi chú: tuổi nối chuổi là tuổi của bê tơng dầm khi nối chuỗi, nếu khơng có số liệu đầy đủ có thể chọn là 3 tháng. Xác định chuyển vị của chuỗi do co ngót và từ biến theo sơ đồ và cơng thức sau: - Sơ đồ tính cho từ biến: ∆ g/2 ∆_ khe ∆ g/2 ∆_ khe 1 2 ∆ g/2 4 5 3 ∆ g/2 ∆ g/2 Quy tắc: - Dấu trừ ứng với chuyển vị qua phía phải tâm chuỗi - Tính chuyển vị tại một mặt cắt trong chuỗi: bắt đầu từ tâm chuỗi, cứ qua một khe sẽ cộng thêm một ∆ khe và với một lượng ∆ gối /2 và tất cả phải lấy dấu theo chiều như sơ đồ trên. Chun đề: bản liên tục nhiệt Trường ðH Giao Thơng Vận Tải TP.HCM 10 - Sơ đồ tính cho co ngót: ∆ khe = ∆ gối ∆_ k ∆_ k ∆_ k/2 4 5 3 1 2 Chuyển vò trong chuỗi Vò trí gối Do từ biến Do co ngót 1 -(2 ∆ L khe + ∆ L goi /2) -2.5 ∆ L khe 2 -(2 ∆ L khe - ∆ L goi /2) -1.5 ∆ L khe 3 -(1 ∆ L khe + ∆ L goi /2) -1.5 ∆ L khe 4 -(1 ∆ L khe - ∆ L goi /2) -0.5 ∆ L khe 5 - ∆ L goi /2 -0.5 ∆ L khe Sau khi tính được các chuyển vị trên, tiến hành xác định lực dọc như sau: ðối với lớp cao su phân lớp Xét 1 gối thứ i có biến dạng dọc ∆ i Ứng suất tiếp trên gối là .G ν γ = => N = ν.A g => i i g g G N A h ∆ = A g là diện tích tiếp xúc của gối cầu (b g .h g ) Mơ đul đàn hồi gối cao su được lấy gần đúng thư sau: G = 8 kg/cm 2 khi t = +20 o đến (-10 o )C (Thời điểm khảo sát) = 10 kg/cm 2 khi t = – 30 o C = 13 kg/cm 2 khi t = – 40 o C Lực dọc xét trên 1000mm [ ] 1 2 3 4 B n N N N N N x1000 B + + + = B là bề rộng cầu, n là số dầm dọc trên một mặt cắt ngang 2.2.3. Dưới tác dụng của lực hãm ðối với gối cao su phân lớp thì lực hãm được chia thêm cho các gối và củng cộng dồn các lực trong bài tốn trên. L 5 1 2 3 4 L 4 5 N 1 N 2 N 3 N 4 ∆ γ h [...]... thông số cơ bản ban đầu - Ln : chiều dài bản nối liên tục nhiệt, Ln = 2.4 m - hb : Chiều dày bản liên tục nhiệt, hb = 0.2 m - b : bề rộng tính toán, b = 1 m - Ic: Momen quán tính của tiết diện dầm liên hợp với bản mặt cầu, đã tính ở phần dầm Super-T Ic= 0.535 m4 - Dầm dùng bêtông có cường độ 50 MPa - Bản liên tục nhiệt dùng bêtông cùng cường độ với bêtông dầm 50 MPa - Modul đàn hồi của dầm, bản: E c =... xét chuyển vò Để xác đònh chuyển vò do nhiệt độ gây ra tại gối thì ta cho trước giá trò nhiệt độ khi lắp dầm , nhiệt độ lúc nối chuỗi ,xác đònh chuyển vò đối với tâm chuỗi đối với trường hợp nhiệt độ tính toán lớn nhất và nhỏ nhất Do sử dụng bêtông làm bản liên tục nhiệt , trường hợp nguy hiểm nhất là trường hợp bêtông bò kéo nên ta chọn nhiệt độ đặt dầm là 400C , nhiệt độ lúc Tđd = 400C nối chuỗi khoảng... V n T i TP.HCM 13 Chun đ : b n liên t c nhi t Ta có: h = 84 mm > 2∆s = 2 × 41.63 = 83.26 mm Thoả điều kiện tính toán Lực kéo dọc gây ra trong bản nối liên tục nhiệt tại mặt cắt gối 2-3: bằng tổng tất cả sức kháng trượt các gối từ 1-2  Fp × G p j N t = ∑i =1 ∆ i ×   h p    = 41.63 × 350 × 400 × 950 × 10 −3 /84 = 65914.16 N =   65.91 kN II TÍNH TOÁN BẢN LIÊN TỤC NHIỆT DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG... DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG : 1 Tónh tải: 1.1 Trọng lượng bản thân bản liên tục nhiệt: q DC Ln=2.4m M max 0.7M max 0.7M max 0.5M max (+) (-) Q q DC Ln=2.4m M max 0.7M max 0.7M max 0.5M max (+) (-) Q Tải trọng phân bố qDC = γ c × Bn × Hn= 24.5 × 2.365 × 0.2 =11.58 KN/m Giá trò momen giữa nhòp: Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM 14 Chun đ : b n liên t c nhi t 1 1 M max = × q DC × L2n = × 11.58 × 2.4 2... không đặt cục bộ lên bản nối Các giá trò đã chia cho bề rông bản nối để xét trên 1 m rộng bản Bảng giá trò các hệ số tải trọng TTGH γDC γDW γLN γLL (1+IM) Cường độ 1 Cường độ 2 Cường độ 3 Sử dụng Mỏi 1.25 1.25 1.25 1.00 - 1.20 1.20 1.20 1.20 - 1.75 1.35 1.00 0.75 1.75 1.35 1.00 0.75 1.75 1.75 1.75 1.15 1.25 Bảng tổ hợp giá trò momen: Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM 27 Chun đ : b n liên t c nhi t TTGH... 32.5 KN 5 Phản lực tại mỗi gối do lực hãm phanh: TBR = BR 32.5 = = 5.41 KN 6 N' Xét tại bản nối thứ k= 1 ( tính từ trái qua ) Nội lực phát sinh trong bản nối: Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM 23 Chun đ : b n liên t c nhi t N BRn = 2 × k × TBR = 2 × 1 × 5.41 = 10.82 KN VII.3 HOẠT TẢI ĐẶT CỤC BỘ TRÊN BẢN Bề rộng dãi bản hữu hiệu SW+ = 660 + 0.55 × S ≤ 3500 = 1980 SW = 1220 + 0.25 × S = 1220 + 0.25 ×... hợp nội lực: VII.4 BẢNG TỔ HP LỰC DỌC (N) Xét giá trò trên 1 m rộng bản nối ( theo phương ngang cầu ) Lực dọc do hãm phanh N BR = N BRn 10.82 = = 4.57 KN Bn 2.365 Lực do do biến thiên nhiệt độ Nt = N t 65.91 = = 27.86 KN B n 2.365 Bảng giá trò các hệ số tải trọng TTGH γBR γT Cường độ 1 Cường độ 2 Cường độ 3 1.75 1.35 1.20 1.20 1.20 Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM 26 Chun đ : b n liên t c nhi t Sử... đồ án tốt nghiệp chỉ thiết kế một số nhòp dầm Super-T, nên ở đây ta chọn chuỗi dầm gồm có 3 dầm Tâm chuỗi 1 2 3 18.55m 20.95m 58.05m Bảng tính chuyển vò do nhiệt độ thay đổi Nhiệt độ lúc đặt dầm 40 • Nhiệt lúc nối chuỗi Số hiệu của gối 25 1 2 3 Chuyển vò ở mức gối do nhiệt độ thay đổi (mm) K/c từ mặt Trong chuỗi nối rồi Khi cắt cố đònh chưa Tính toán Tổng cộng đến gối nối Từ Tnc Từ Tnc đang xét (Tđdđến... -9.20 -32.98 -0.74 -53.97 Mỏi -26.89 -0.56 -27.45 TTGH 4 Tính toán cốt thép trong bản liên tục nhiệt ( theo TTGHCĐ ) Lực dọc thiết kế: Nu = Max(NuTTGHCĐ) = 41.43 KN Mômen thiết kế: Thớ trên: Mu(-) = Min( MuTTGHCĐ) = -233.98 KNm Thớ dưới Mu(+) = Max(MuTTGHCĐ , 0) = 190.45 KNm + Thiết kế cho cặp lực (Nu , Mu) thớ trên bản Lực kéo danh danh đònh: Nn = Nu/ φ = 41.43/1 = 41.43 KN Momen uốn danh đònh: Mn... của bản nối: - Tại giữa nhòp: +) M (DW = − 2 × E n × I n × ϕ DW − 2 × 2.856 × 10 4 × 1000 × 1.57 × 10 −3 × 4.853 × 10 −4 = =Ln 2 4 18.13KNm - Tại gối: −) +) M (DC 2 = M (DC 2 = -18.13 KNm - Giá trò lực cắt tại gối: QDW = 0 Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM 17 Chun đ : b n liên t c nhi t VII.2 2 HOẠT TẢI KHÔNG ĐẶT TRỰC TIẾP LÊN BẢN NỐI: Sơ đồ đặt tải theo phương dọc cầu để nội lực gây ra tại bản nối . vi bản Liên Tục Nhiệt 2.2. Tính tốn bản liên tục nhiệt Xem dầm làm việc theo sơ đồ 2 đầu ngàm có chiều dài L n Các tải trọng tác dụng lên bản liên tục. Các biện pháp khắc phục liên tục: - Sử dụng kết cấu liên tục nhiệt - Dùng phương pháp thi cơng liên tục hóa. Liên tục nhiệt: - ðược tạo ra từ các