Tổng quan cầu sử dụng bản liên tục nhiệt trên thế giới và ở việt nam chương 4 các nghiên cứu tính toán chi tiết luận văn thạc sỹ 4

GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só CHƯƠNG IV : CÁC NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN CHI TIẾT 4.1 Tính toán chọn chiều dài liên tục nhiệt hợp lý : 4.1.1 Trường hợp dầm I, chiều dài dầm 24,54m : 4.1.1.1 Các giả thiết : Chiều dày hf = 20cm > hmin = 1, 2.( S + 3000) = 19,2 cm ; 300 Chiều rộng cầu 10.8m (mép tới mép) Mặt cắt ngang cầu gồm dầm BTCT ứng suất trước, cấp bêtông f’c = 500Mpa đúc Nhà máy bêtông Châu Thới 620, cự ly dầm S = 1,80m Bản mặt cầu BTCT cấp bêtông f’c = 300Mpa đổ chỗ dày 20cm ; Chiều dài nhòp : Lnhòp = 24,54m; Ltt = 24,54-0,15*2 = 24,24m ; Môđun đàn hồi dầm : Ed = 38.007 Mpa ; Mômen quán tính dầm : Jd = 0,1432 m4 ; Môđun đàn hồi nối : En = 29.440 Mpa ; Mômen quán tính nối : Jn = 6,67.10-4 m4 ; Tónh tải giai đoạn gồm : lớp BTN hạt mòn dày 5cm : q = 0,05 x 2.300 x 1,80 = 207 KG/m Bản liên tục nhiệt tính theo sơ đồ cấu tạo sau : Hình 4.1 : Cấu tạo nối liên tục nhiệt 4.1.1.2 Tính toán nội lực với chiều dài nối liên tục nhiệt Ln = 2,0m 4.1.1.2.1 Tính toán nội lực cưỡng : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 44 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só a) Nội lực nối góc xoay chuyển vò thẳng đứng tác dụng tónh tải phần II kết cấu nhòp : Trò số góc xoay mặt cắt ngàm tónh tải giai đoạn II gây xác đònh theo công thức : ϕtónh = ql 32.Eδ J δ = 2, 07 × 24, 243 32 × 38, 007.103 × 0,1432 = 1,69.10-4 Mômen lực cắt mặt cắt ngàm nối: Mn = = − E n J n tónh ϕ Ln −2 × 6, 67.10−4 × 29440.103 × 1,69.10-4 2, = -3,32 (KNm) ; Vn =0 b) Nội lực nối chuyển vò tác dụng từ biến gây kết cấu nhòp : Chuyển vò mặt cắt ngàm nối từ biến gây nên với tải trọng tác dụng : trọng lượng thân kết cấu cáp dự ứng lực dầm ϕcr = ψ(t,ti) ϕc ϕc = ϕctónh (trọng lượng thân kết cấu) + ϕCDƯL(cáp DƯL) ϕctónh = qc l 3p 32.Eδ J δ Trọng lượng thân kết cấu : q = 2247KG/m → ϕctónh = q c l 3p 32.Eδ J δ = 1,84.10-3 ϕCDƯL : góc xoay cáp DƯL xiên thẳng đặt lệch tâm gây nên; ϕCDƯL = N= b.(1 − b).N l M l + 2.E.I 2.E.I P.e' ; bl M = P.e ; Đối với dầm I 24,54m, từ sơ đồ bố trí cáp DƯL quy đổi tải trọng tương đương để tính toán chuyển vò sau : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 45 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Hình 4.2 : Trường hợp cáp DƯL xiên Hình 4.3 : Trường hợp cáp DƯL thẳng Lực kéo cáp DƯL sau mát ứng suất : P = fpe.Aps Với fu = 1860 Mpa : cường độ chòu kéo tiêu chuẩn cáp DƯL; fy = 0,9 fu : giới hạn chảy cáp DƯL; fpe = 0,8fpy = 1339 Mpa : lực kéo cáp DƯL sau mát Tính : N = 80,16 KN ; M = 2306,87 KNm ; b = 0,375 ; ϕCDƯL = b.(1 − b).N l M l + = -0,0062 ; 2.E.I 2.E.I → ϕC = -0,0062 + 0,00184 = -0,00436 ; Do tính toán với tuổi bêtông dầm nối chuỗi tháng nên chuyển vò từ biến gây nối liên tục nhiệt chuyển vò lại dầm 3tháng tuổi đến cuối thời kì khai thác : - Hệ số từ biến tính từ lúc cắt cáp DUL đến cuối thời kì khai thác : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 46 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Độ ẩm tương đối lấy H = 70%; Tỷ lệ thể tích/diện tích = 100; t = 100năm; ti = 30 ngày, A5.4.3.2.1 → kc = 0,75; kf = 0,67; (t − t i ) 0.6 H -0.118 )ti [ ] ψ1(t,ti) = 3,5kckf (1,58120 10 + (t − t i ) 0.6 = 1,159 ; - Hệ số từ biến tính từ lúc cắt cáp DUL đến nối chuỗi : Tính toán tương tự : ψ2(t,ti) = 0,361; Vậy biến dạng lại từ biến : ϕcr = (1,159-0,361) × (-0,00436) = -0,00344 Mômen lực cắt mặt cắt ngàm nối từ biến (tính cho 1m rộng nối) : Mcr = − 2En J n −2 × 29440.103 × 6, 67.10−4 ϕcr = × ( -3,44.10-3 ) Ln 2, = 67,58 KNm Vcr = ; Tính toán tương tự cho trường hợp tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 9tháng, 12tháng 24 tháng Kết tính toán sau : Bảng 4.1 : Nội lực ảnh hưởng từ biến Tuổi dầm f'c lúc nối chuỗi (Mpa) (tháng) Kf kc H (%) t-ti (ngày) ψ1 ψ2 ϕ Mcr (KNm/m) 50 0,67 0,46 70 156 0,488 0,671 -0,00431 56,79 50 0,67 0,53 70 248 0,608 0,551 -0,00431 46,62 12 50 0,67 0,58 70 335 0,699 0,460 -0,00431 31,14 24 Cuối thời kì khai thác 50 0,67 0,64 70 700 0,842 0,317 -0,00431 26,84 50 0,67 0,75 70 36470 1,159 0,000 -0,00431 0,00 Dựa vào bảng kết tính toán, vẽ biểu đồ thể thay đổi mômen mặt cắt ngàm nối liên tục nhiệt ảnh hưởng từ biến gây theo tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 47 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só BIỂ U ĐỒ MOMENT DO TỪ BIẾ N GÂ Y RA 80,00 Moment (KNm/m) 70,00 67,58 60,00 56,79 50,00 46,62 40,00 31,14 30,00 26,84 20,00 10,00 0,00 12 15 18 21 24 27 TUỔI DẦM (tháng) Hình 4.4 : Biểu đồ quan hệ mômen tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi Nhận xét : Dựa vào biểu đồ thấy biến dạng từ biến giảm dầm theo thời gian giảm nhiều giai đoạn đầu từ lúc tuổi dầm tháng đến 12tháng, từ khoảng thời gian 12tháng đến 24 tháng ảnh hưởng từ biến thay đổi nhỏ c) Nội lực nối góc xoay chuyển vò thẳng đứng tác dụng hoạt tải kết cấu nhòp : Trò số góc xoay mặt cắt ngàm hoạt tải xe thiết kế gây có xét đến hệ số phân bố ngang (hoạt tải xét nhòp) tải trọng : Hình 4.5 : Hoạt tải đặt kết cấu nhòp Để thiên an toàn đơn giản tính toán ta quy tải tập trung nhòp Hệ số phân bố ngang : + Với xe chòu tải : S ⎛ ⎞ gmg1 = 0,06+ ⎜ ⎟ ⎝ 4300mm ⎠ HVTH : Lê Quốc Đạt 0,4 0,3 ⎛ S ⎞ ⎛ K ⎜ ⎟ ⎜⎜ g ⎝ Ltt ⎠ ⎝ Ltt h f ⎞ ⎟⎟ ⎠ 0,1 = 0,384 Trang 48 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só + Hai nhiều xe thiết kế chòu tải : S ⎛ ⎞ gmg2 = 0,075+ ⎜ ⎟ ⎝ 2900mm ⎠ 0,6 0,2 ⎛ S ⎞ ⎛ K ⎜ ⎟ ⎜⎜ g ⎝ Ltt ⎠ ⎝ Ltt h f ⎞ ⎟⎟ ⎠ 0,1 = 0,522 Chọn gmg2 = 0,522 để tính toán ϕhoạt = + 24, 24 0,522 × 325 × 1, 75 × 24, 24 × 38007.10 × 0,1432 9,3 × 0,522 × 24,54 = 2,4.10-3 32 × 38007.10 × 0,1432 Chuyển vò thẳng đứng mặt cắt ngàm nối hoạt tải HL93 gây (c = 35cm : khoảng cách tim gối) : y = l n − c hoạt ϕ = 1,98.10-3 m ; Mômen mặt cắt ngàm nối : Μn = =- −4.En.Jn 2.En.Jn 6.En.Jn ϕt + ϕp ± (yt - yp) Ln Ln L n2 2.En J n hoạt −2 × 29440.103 × 6, 67.10−4 ϕ = × 2,4.10-3 Ln 2, = 47,06 KNm ; Vn =0; 4.1.1.2.2 Tính toán nội lực cục : Chiều rộng dải tương đương xếp : - Khi xếp tải xe : Eb = 250 + 0,42 2000.9000 = 2032 mm - Khi xếp tải xe : Eb = 2100 + 0,12 2000.10800 = 2658 mm ≤ W = 5400mm NL Trò số áp lực bánh xe lên dải có chiều rộng 1m (chỉ đặt xe): 1800 Eb Hình 4.6 : Trường hợp xếp xe HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 49 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 2P 145 = 71,36 KN = Eb 2, 032 - Do xe tải thiết kế : P* = - Do xe trục : P* = - Tải trọng thiết kế : 9,3/2,032 = 4,58 (KN/m); 2P 110 = 54,13 KN = Eb 2, 032 Mômen âm mặt cắt ngàm nối Mgối Diện tích đường ảnh hưởng : ω = 0,324 m2; Hình 4.7 : đường ảnh hưởng mômen mặt cắt ngàm - Do tónh tải : DW = 1,15 KN/m ; DCbn= 5,0KN/m ; MDC = DC.ω = 5,0×0,324 = 1,62 KNm MDW = DW.ω = 1,15×0,324 = 0,37 KNm - Do xe tải thiết kế (truck) : Mtr = m.(P* + IM) ∑ y i = 1,2×1,75×71,36×0,296 = 44,36 KNm - Do xe trục (Tandem) : Mta = m.(P* + IM) ∑ y i = 1,2×1,75×54,13×(0,296+0,019) = 35,81 KNm - Do tải trọng : MLL = m LL ω = 1,2×4,58× 0,326 = 1,79 KNm Eb 4.1.1.2.3 Tổ hợp nội lực : Có hai trường hợp tổ hợp nội lực cho mômen mặt cắt ngàm nối liên tục nhiệt sau : - Mômen uốn chuyển vò góc thẳng đứng mặt cắt ngàm nối tác dụng hoạt tải kết cấu nhòp + tónh tải phần II kết cấu nhòp + tónh tải nối + Từ biến cáp DƯL trọng lượng thân kết cấu HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 50 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só - Mômen uốn hoạt tải nối+ tónh tải phần II kết cấu nhòp + tónh tải nối + Từ biến cáp DƯL trọng lượng thân kết cấu M = η [γp1.DC + γp2.DW + γn.(LL+IM) + γBR.BR + γCR.(TU+SH+CR)] Trong : - η : hệ số điều chỉnh tải trọng ; - γp1 : hệ số tải trọng tónh tải (dùng cho trọng lượng thân kết cấu); - γp2 : hệ số tải trọng tónh tải (dùng cho lớp áo đường); - γn : hệ số tải trọng dùng cho hoạt tải; - γBR : hệ số tải trọng dùng cho lực hãm xe; - γCR : hệ số tải trọng dùng cho nhiệt độ, co ngót từ biến; Bảng 4.2 : Tổ hợp nội lực xét ảnh hưởng từ biến TTGH Hệ số tải trọng γp1 γp2 Mcụcbộ (KNm) Mnhòp (KNm) γn γCR Mdc Mdw Mtr MLL Mtt Mht Mcr Tổ hợp nội lực Mcụcbộ Mnhòp Cường 1,25 1,5 1,75 1,2 -1,62 -0,37 -44,4 -1,78 -3,32 -47,06 67,58 độ -7,29 -8,83 Khi tổ hợp nội lực, mômen ảnh hưởng tượng từ biến (trọng lượng thân kết cấu cáp dự ứng lực) gây chuyển vò cưỡng mặt cắt ngàm nối liên tục nhiệt mômen dương ngược chiều với mômen hoạt tải gây Nên tổ hợp nội lực với hoạt tải, tác động từ biến làm giảm nội lực tổ hợp tónh tải phần II hoạt tải kết cấu nhòp gây Tuy nhiên tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi nhỏ mômen dương mặt cắt ngàm nối từ biến lớn, cần phải so sánh với mômen dương nối liên tục nhiệt để chọn nội lực nguy hiểm mà tính toán nhằm đảm bảo khả chòu lực suốt trình khai thác Để thiên an toàn, tổ hợp nội lực (mômen âm) mặt cắt ngàm nối liên tục nhiệt nên xét trường hợp kết cấu nhòp chưa xảy tượng từ biến, có nghóa từ biến chưa gây chuyển vò cưỡng mặt cắt ngàm nối liên tục nhiệt Kết tổ hợp nội lực cụ thể sau : Bảng 4.3 : Tổ hợp nội lực không xét ảnh hưởng từ biến TTGH Hệ số tải trọng γp1 γp2 γn Cường 1,25 1,5 1,75 độ HVTH : Lê Quốc Đạt Mcụcbộ (KNm) γCR Mdc Mdw Mtr Mnhòp (KNm) MLL Mtt Mht Tổ hợp nội lực Mcr Mcụcbộ Mnhòp -1,62 -0,37 -44,40 -1,78 -3,32 -47,06 67,58 -88,39 -89,92 Trang 51 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 4.1.1.3 Tính toán nội lực với chiều dài nối liên tục nhiệt Ln = 1,4m; 1,6m; 1,8m; 2,2m; 2,4m; 2,6m; 2,8m 4.1.1.3.1 Tính toán nội lực cưỡng : a) Nội lực nối góc xoay chuyển vò thẳng đứng tác dụng tónh tải phần II kết cấu nhòp : Bảng 4.4 : Nội lực tónh tải phần II kết cấu nhòp STT Ln (m) ϕ Jbn (m4) Ebn (Mpa) M (KNm) 1,4 0,000169 0,000667 29.440 -4,75 1,6 0,000169 0,000667 29.440 -4,15 1,8 0,000169 0,000667 29.440 -3,69 2,2 0,000169 0,000667 29.440 -3,02 2,4 0,000169 0,000667 29.440 -2,77 2,6 0,000169 0,000667 29.440 -2,56 2,8 0,000169 0,000667 29.440 -2,37 b) Nội lực nối góc xoay chuyển vò thẳng đứng tác dụng hoạt tải kết cấu nhòp : Bảng 4.5 : Nội lực hoạt tải kết cấu nhòp STT Ln (m) ϕ Jbn (m4) Ebn (Mpa) M (KNm) 1,4 0,002398 0,000667 29.440 -67,23 1,6 0,002398 0,000667 29.440 -58,82 1,8 0,002398 0,000667 29.440 -52,29 2,2 0,002398 0,000667 29.440 -42,78 2,4 0,002398 0,000667 29.440 -39,22 2,6 0,002398 0,000667 29.440 -36,20 2,8 0,002398 0,000667 29.440 -33,61 4.1.1.3.2 Tính toán nội lực cục : Kết tính toán nội lực cục nối trọng lượng thân nối, tónh tải phần II hoạt tải đặt trực tiếp nối theo bảng sau : Bảng 4.6 : Nội lực cục STT Ln (m) Eb (mm) P*(KN) P*(KN) (Truck) (Tand) Plàn (KN) Sđảh Mdc Mdw Mtr M_Tand M_làn (m2) (KNm) (KNm) (KNm) (KNm) (KNm) 1,4 1740,9 41,65 31,59 5,34 -0,159 -0,79 -0,18 -18,14 -13,76 -1,02 1,6 1843,8 78,64 59,66 5,04 -0,207 -1,04 -0,24 -39,15 -29,70 -1,26 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 52 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 1,8 1940,5 74,72 56,69 4,79 -0,263 -1,31 -0,30 -41,85 -31,74 -1,51 2,2 2118,9 68,43 51,91 4,39 -0,392 -1,96 -0,45 -46,84 -39,78 -2,07 2,4 2202,0 65,85 49,95 4,22 -0,467 -2,33 -0,54 -49,17 -43,13 -2,37 2,6 2281,7 63,55 48,21 4,08 -0,548 -2,74 -0,63 -51,40 -48,21 -2,68 2,8 2358,4 61,48 46,64 3,94 -0,635 -3,18 -0,73 -53,56 -52,97 -3,01 4.1.1.3.3 Tổ hợp nội lực : Dựa vào bảng kết tính toán nội lực cục bộ, thấy nội lực xe tải thiết kế lớn nội lực xe hai trục nên tổ hợp nội lực bao gồm : tónh tải + xe tải thiết kế + tải trọng : Bảng 4.7 : Tổ hợp nội lực Ln (m) TTGH Hệ số tải trọng γp1 γp2 γn Mcụcbộ (KNm) Mdc Mdw Mtr Mnhòp (KNm) MLL Mtt Mht Tổ hợp nội lực Mcụcbộ Mnhòp 1,40 1,25 1,50 1,75 -0,79 -0,18 -18,14 -1,02 -4,75 -67,23 -41,91 -126,03 1,60 1,25 1,50 1,75 -1,04 -0,24 -39,15 -1,26 -4,15 -58,82 -78,59 -110,83 1,80 Cường 1,25 1,50 1,75 -1,31 -0,30 -41,85 -1,51 -3,69 -52,29 Độ 1,25 1,50 1,75 -1,96 -0,45 -46,84 -2,07 -3,02 -42,78 2,20 1,25 1,50 1,75 -2,33 -0,54 -49,17 -2,37 -2,77 -39,22 2,40 -83,50 -99,13 -93,24 -82,52 -98,06 -76,50 2,60 1,25 1,50 1,75 -2,74 -0,63 -51,40 -2,68 -2,56 -36,20 -102,85 -71,55 2,80 1,25 1,50 1,75 -3,18 -0,73 -53,56 -3,01 -2,37 -33,61 -107,61 -67,45 4.1.1.3.4 Vẽ biểu đồ quan hệ chiều dài liên tục nhiệt mômen âm mặt cắt ngàm nối liên tục nhiệt : 0,0 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,02 2,4 2,8 0,00 MOMENT (KNm/m) -20,00 -40,00 -41,91 -60,00 -80,00 90,66 -100,00 -78,59 ` -88,39 -82,52 -83,50 -93,24 -98,06 -99,13-89,92 -110,83 -120,00 -76,50 -71,55 -67,45 -102,85 -107,61 -126,03 -140,00 CHIỀU DÀI BẢN NỐI LIÊN TỤC NHIỆT Mcucbo Mnhip Hình 4.8 : Biểu đồ chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý (dầm I 24,54m) HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 53 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 400C, nhiệt độ lúc nối chuỗi 250C, chiều dài chuỗi thay đổi từ 3, 5, 7, 9, 11, 13 nhòp (chiều dài nhòp 24,54m) (hình 4.23) Trong cầu BTCT nhòp giản đơn thi công nhà thầu nước, với chiều dài nhòp 24,54m, loại dầm I chế sẵn Công ty Bêtông Châu Thới 620 Thông thường dùng chiều dày mặt cầu = chiều dày nối liên tục nhiệt 20cm, bêtông mác 300, chiều cao gối thường dùng 5cm, khả chòu tải gối 900KN 180 160 161 Chiều cao gối (mm) 140 120 106 100 104 85 80 85 78 64 64 50 50 50 36 27 37 60 40 20 142 142 123 120 104 104 78 64 0 10 11 12 13 14 Số nhòp 3tháng 6tháng 12tháng 24tháng Hình 4.23 : Biểu đồ quan hệ chiều dài chuỗi chiều cao gối Nhận xét : Dựa vào biểu đồ hình 4.23 thấy rằng, ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi nhỏ chiều cao gối yêu cầu lớn Với chiều cao gối 5cm liên tục nhiệt cho nhòp tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3tháng, 4nhòp tuổi bêtông dầm 6tháng, liên tục nhiệt nhòp tuổi bêtông dầm 12tháng 7nhòp tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 24tháng Để khảo sát chiều dài chuỗi lớn với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6,12,24 tháng, kiểm toán nối liên tục nhiệt : Tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng : kiểm toán theo TTGH cường độ1: Chiều dày : hf = 20cm : As = 25,13cm2 (8thanhΦ20) ; As’ = 16,08cm2 (8thanh Φ16), c/de = 0,36 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 87 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.44 : Kết kiểm toán Theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen nối Số nhòp Lchuỗi (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) 73,62 0,9 47,21 1648,712 110,87 96,61 90,66 đạt 122,7 0,9 71,40 1648,712 110,87 94,99 90,66 đạt 171,78 0,9 110,85 1648,712 110,87 92,33 90,66 đạt 220,86 0,9 219,91 1648,712 110,87 85,00 90,66 không đạt 11 269,94 0,9 448,30 1648,712 110,87 69,64 90,66 không đạt 13 319,02 0,9 887,26 1648,712 110,87 40,12 90,66 không đạt 73,62 0,9 47,21 1648,71 99,33 96,61 69,07 đạt 122,7 0,9 71,40 1648,71 99,33 94,99 69,07 đạt 171,78 0,9 110,85 1648,71 99,33 92,33 69,07 đạt 220,86 0,9 219,91 1648,71 99,33 85,00 69,07 đạt 11 269,94 0,9 448,30 1648,71 99,33 69,64 69,07 không đạt 13 319,02 0,9 887,26 1648,71 99,33 40,12 69,07 không đạt Nhận xét Tăng diện tích thép : hf = 20cm : As = 28,27cm2 (9thanhΦ20) ; As’ = 18,1cm2 (9thanh Φ16), c/de = 0,41 Bảng 4.45 : Kết kiểm toán Theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen nối Số Lchuỗi nhòp (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn (KNm) [Mu] (KNm) Mu (KNm) Nhận xét 73,62 0,9 47,21 1774,38 121,95 106,51 90,66 đạt 122,7 0,9 71,40 1774,38 121,95 104,84 90,66 đạt 171,78 0,9 110,85 1774,38 121,95 102,13 90,66 đạt 220,86 0,9 219,91 1774,38 121,95 94,64 90,66 đạt 11 269,94 0,9 448,30 1774,38 121,95 78,94 90,66 không đạt 13 319,02 0,9 887,26 1774,38 121,95 48,77 90,66 không đạt 73,62 0,9 47,21 1774,38 110,61 96,60 69,07 đạt 122,7 0,9 71,40 1774,38 110,61 95,09 69,07 đạt 171,78 0,9 110,85 1774,38 110,61 92,64 69,07 đạt 220,86 0,9 219,91 1774,38 110,61 85,84 69,07 đạt 11 269,94 0,9 448,30 1774,38 110,61 71,60 69,07 đạt 13 319,02 0,9 887,26 1774,38 110,61 44,24 69,07 không đạt Tăng chiều dày : hf = 21cm : As = 25,13cm2 (8thanhΦ20) ; As’ = 16,08cm2 (8thanh Φ16), c/de = 0,36 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 88 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.46 : Kết kiểm toán Theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen nối Số nhòp Lchuỗi (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) 73,62 0,9 47,21 1648,71 120,93 105,37 93,60 đạt 122,7 0,9 71,40 1648,71 120,93 103,60 93,60 đạt 171,78 0,9 110,85 1648,71 120,93 100,70 93,60 đạt 220,86 0,9 219,91 1648,71 120,93 92,70 93,60 không đạt 11 269,94 0,9 448,30 1648,71 120,93 75,95 93,60 không đạt 13 319,02 0,9 887,26 1648,71 120,93 43,76 93,60 không đạt 73,62 0,9 47,21 1648,71 105,76 105,37 69,07 đạt 122,7 0,9 71,40 1648,71 105,76 103,60 69,07 đạt 171,78 0,9 110,85 1648,71 105,76 100,70 69,07 đạt 220,86 0,9 219,91 1648,71 105,76 92,70 69,07 đạt 11 269,94 0,9 448,30 1648,71 105,76 75,95 69,07 đạt 13 319,02 0,9 887,26 1648,71 105,76 43,76 69,07 không đạt Nhận xét Tăng diện tích thép : hf = 21cm : As = 31,42cm2 (10thanh Φ20); As’ = 20,11cm2 (10thanh16), c/de = 0,42 Bảng 4.47 : Kết kiểm toán Theo TTGH cường độ Φ Nu (KN) Nn (KN) 73,62 0,9 47,21 1900,04 144,97 126,87 93,60 đạt 122,7 0,9 71,40 1900,04 144,97 125,02 93,60 đạt 171,78 0,9 110,85 1900,04 144,97 122,01 93,60 đạt 220,86 0,9 219,91 1900,04 144,97 113,69 93,60 đạt 11 269,94 0,9 448,30 1900,04 144,97 96,27 93,60 đạt 13 319,02 0,9 887,26 1900,04 144,97 62,77 93,60 không đạt 73,62 0,9 47,21 1900,04 129,67 113,48 69,07 đạt 122,7 0,9 71,40 1900,04 129,67 111,83 69,07 đạt 171,78 0,9 110,85 1900,04 129,67 109,14 69,07 đạt 220,86 0,9 219,91 1900,04 129,67 101,69 69,07 đạt 11 269,94 0,9 448,30 1900,04 129,67 86,11 69,07 đạt 13 319,02 0,9 887,26 1900,04 129,67 56,15 69,07 không đạt MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số Lchuỗi nối nhòp (m) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) Nhận xét Với Tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 12tháng 24tháng : Kiểm toán tương tự, kết sau : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 89 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.48 : Kết kiểm toán Theo TTGH cường độ Tuổi nối chuỗi (tháng) Số thép/1m Số nhòp Chiều dài chuỗi (m) Chiều dày (cm) Mômen âm Mômen dương 73,62 20,21,22 8Φ20 8Φ16 122,7 20,21,22 8Φ20 8Φ16 171,78 20,21,22 9Φ20 9Φ16 220,86 20,21,22 9Φ20 9Φ16 11 269,94 21,22 10Φ20 10Φ16 73,62 20,21,22 8Φ20 8Φ16 122,7 20,21,22 8Φ20 8Φ16 171,78 20,21,22 8Φ20 8Φ16 220,86 20,21,22 9Φ20 9Φ16 11 269,94 20,21,22 9Φ20 9Φ16 13 319,02 21,22 9Φ20 9Φ16 12 24 4.2.3 Trường hợp dầm I, chiều dài chuỗi L = 3x33,00m, 5x33,00m, 7x33,00m, 9x33,00m; 11x33,00m; 4.2.3.1 Chuyển vò nhiệt độ, co ngót, từ biến : Chuyển vò tổng cộng từ biến, co ngót thay đổi nhiệt độ ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3tháng, nhiệt độ lúc đặt dầm 400C nhiệt độ lúc nối chuỗi 250C, ta có bảng kết tính toán sau : Bảng 4.49 : Chuyển vò từ biến, co ngót nhiệt độ Chuyển vò cao độ gối nhiệt độ + Co ngót + Từ biến (mm) Số nhòp 3nhòp × 33,0m 5nhòp × 33,0m 7nhòp × 33,0m Số hiệu gối Từ biến Co ngót Từ Tnc đến Tmax Từ Tnc đến Tmin Tcộng Tnc đến Tmax Tcộng Tnc đến Tmin -9,83 -6,65 9,09 -10,69 -7,39 -27,17 -0,79 -2,22 6,59 0,00 3,59 -3,01 -4,52 -2,22 1,25 -5,35 -5,49 -12,08 -15,14 -11,08 16,93 -16,04 -9,29 -42,25 -6,10 -6,65 14,43 -5,35 1,69 -18,09 -9,83 -6,65 9,09 -10,69 -7,39 -27,17 -0,79 -2,22 6,59 0,00 3,59 -3,01 -4,52 -2,22 1,25 -5,35 -5,49 -12,08 -20,45 -15,51 24,77 -21,38 -11,19 -57,34 -11,41 -11,08 22,28 -10,69 -0,21 -33,18 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 90 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 9nhòp × 33,0m 11nhòp × 33,0m 4.2.3.2 -15,14 -11,08 16,93 -16,04 -9,29 -42,25 -6,10 -6,65 14,43 -5,35 1,69 -18,09 -9,83 -6,65 9,09 -10,69 -7,39 -27,17 -0,79 -2,22 6,59 0,00 3,59 -3,01 -4,52 -2,22 1,25 -5,35 -5,49 -12,08 -25,76 -19,94 32,61 -26,73 -13,08 -72,43 -16,72 -15,51 30,12 -16,04 -2,11 -48,26 -20,45 -15,51 24,77 -21,38 -11,19 -57,34 -11,41 -11,08 22,28 -10,69 -0,21 -33,18 -15,14 -11,08 16,93 -16,04 -9,29 -42,25 -6,10 -6,65 14,43 -5,35 1,69 -18,09 -9,83 -6,65 9,09 -10,69 -7,39 -27,17 -0,79 -2,22 6,59 0,00 3,59 -3,01 -4,52 -2,22 1,25 -5,35 -5,49 -12,08 -31,07 -24,37 40,45 -32,08 -14,98 -87,51 -22,03 -19,94 37,96 -21,38 -4,01 -63,35 -25,76 -19,94 32,61 -26,73 -13,08 -72,43 -16,72 -15,51 30,12 -16,04 -2,11 -48,26 -20,45 -15,51 24,77 -21,38 -11,19 -57,34 -11,41 -11,08 22,28 -10,69 -0,21 -33,18 -15,14 -11,08 16,93 -16,04 -9,29 -42,25 -6,10 -6,65 14,43 -5,35 1,69 -18,09 -9,83 -6,65 9,09 -10,69 -7,39 -27,17 10 -0,79 -2,22 6,59 0,00 3,59 -3,01 11 -4,52 -2,22 1,25 -5,35 -5,49 -12,08 Xác đònh kích thước chiều cao gối cao su : Dựa vào bảng tính toán trên, xác đònh kích thước, chiều cao khả chòu tải gối : Bảng 4.50 : Chọn kích thước gối cao su cho tuổi dầm tháng Số nhòp Chiều dài nhòp (m) Chuyển vò lớn (mm) Chiều cao gối (mm) Diện tích (mm2) Khả chòu tải (KN) 99 -27,17 57 112500 1125 165 -42,25 85 180000 1800 231 -57,34 120 300000 3000 297 -72,43 142 420000 4200 11 363 -87,51 180 560000 5600 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 91 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 12tháng 24tháng, tính toán tương tự ta có chuyển vò lớn vò gối xa tâm chuỗi (gối số 1) từ biến, co ngót thay đổi nhiệt độ sau : Bảng 4.51 : Chọn kích thước gối cao su cho tuổi dầm 6, 12, 24tháng Tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi (tháng) Số nhòp Chiều dài chuỗi (m) Chuyển vò lớn (mm) Chiều cao gối (mm) Diện tích (mm2) Khả chòu tải (KN) 11 99 165 231 297 363 -24,18 -37,61 -51,03 -64,46 -77,89 50 78 104 142 161 125000 135000 180000 420000 560000 1250 1350 1800 4200 5600 99 -20,13 50 125000 1250 165 -31,28 64 125000 1250 231 -42,42 85 227500 2275 297 -53,57 106 225000 2250 11 11 363 99 165 231 297 363 -64,72 -16,14 -24,96 -33,77 -42,59 -51,41 142 37 50 67 85 104 420000 125000 125000 135000 180000 200000 4200 1125 1125 1350 1800 1800 12 24 Dựa vào bảng kết tính toán trên, vẽ biểu đồ quan hệ chiều dài chuỗi chiều cao gối yêu cầu ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3tháng, 6tháng, 12tháng 24 tháng : 200 161 142 180 161 142 106 104 Chiều cao gối (mm) 180 160 140 120 104 85 67 120 100 85 78 64 50 80 60 40 57 50 37 85 20 0 10 11 12 Số nhòp 3thá ng 6thá ng 12thá ng 24thá ng Hình 4.24 : Biểu đồ quan hệ chiều dài chuỗi chiều cao gối HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 92 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Nhận xét : Trong cầu xây dựng nước nay, chiều cao gối thường dùng chiều dài nhòp 33,00m 5cm Khi tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 12tháng liên tục nhiệt cho nhòp liên tục nhiệt nhòp tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 24tháng Để xét chiều dài chuỗi liên tục nhiệt lớn hơn, phải tăng chiều cao gối, cần kiểm toán nối liên tục nhiệt lực dọc tăng lên Bảng kết tổ hợp nội lực (lực dọc) : Bảng 4.52 : Tổ hợp nội lực nằm ngang Lực dọc (KN) Tổ hợp theo TTGH Chuyển vò Hãm gối xe Cường độ 29,78 10,03 53,28 95,84 9,03 130,81 Chiều Tuổi nối Số dài nhòp chuỗi nhòp (m) (tháng) Chiều cao gối (mm) Chuyển vò lớn (mm) Diện tích (mm2) 99 165 57 85 -27,17 -42,25 112500 180000 231 120 -57,34 300000 226,29 8,60 286,59 297 161 -72,43 560000 524,73 8,36 644,30 11 363 180 -87,51 560000 704,01 8,21 859,18 99 50 -24,18 125000 33,57 10,03 57,83 165 78 -37,61 135000 69,71 9,03 99,45 231 104 -51,03 180000 139,42 8,60 182,35 297 142 -64,46 420000 397,11 8,36 491,16 11 363 161 -77,89 560000 700,49 8,21 854,95 99 50 -20,13 125000 27,87 10,03 50,99 165 64 -31,28 125000 65,31 9,03 94,17 231 297 85 106 -42,42 -53,57 227500 225000 178,99 236,59 8,60 8,36 229,84 298,54 11 363 142 -64,72 420000 494,51 8,21 607,77 99 37 -16,14 125000 29,78 10,03 53,29 165 50 -24,96 125000 66,12 9,03 95,14 231 297 67 85 -33,77 -42,59 135000 180000 106,58 186,69 8,60 8,36 142,94 238,66 11 363 104 -51,41 200000 254,31 8,21 319,53 12 24 4.2.3.3 Kiểm toán nối liên tục nhiệt : Với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi tháng, chiều dày hf = 20cm; Cốt thép chòu mômen âm 8thanh Φ20; chòu mômen dương 8thanh Φ16: Bảng kết kiểm toán theo TTGH cường độ1 : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 93 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.53 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ Φ Nu (KN) Nn (KN) 73,62 0,9 53,28 1648,71 110,87 96,20 94,66 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 110,87 90,99 94,66 không đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 110,87 80,51 94,66 không đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 110,87 56,46 94,66 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 110,87 42,01 94,66 không đạt 73,62 0,9 53,28 1648,71 99,33 96,20 80,86 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 99,33 90,99 80,86 đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 99,33 80,51 80,86 không đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 99,33 56,46 80,86 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 99,33 42,01 80,86 không đạt MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số Lchuỗi nối nhòp (m) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) Nhận xét Tăng diện tích cốt thép : cốt thép chòu mômen âm 9thanh Φ20; Cốt thép chòu mômen dương 9thanh Φ16, c/de = 0,41 ≤ 0,42 Kết kiểm toán theo TTGH cường độ sau : Bảng 4.54 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số nối nhòp Lchuỗi (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) 73,62 122,7 0,9 0,9 53,28 130,81 1774,38 1774,38 121,95 121,95 106,09 100,76 94,66 94,66 đạt đạt 171,78 0,9 286,59 1774,38 121,95 90,06 94,66 không đạt 220,86 0,9 644,30 1774,38 121,95 65,47 94,66 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1774,38 121,95 50,70 94,66 không đạt 13 319,02 0,9 14,18 1774,38 121,95 108,78 94,66 không đạt 73,62 0,9 53,28 1774,38 121,63 105,81 80,86 đạt 122,7 0,9 130,81 1774,38 121,63 100,50 80,86 đạt 171,78 0,9 286,59 1774,38 121,63 89,82 80,86 đạt 220,86 0,9 644,30 1774,38 121,63 65,30 80,86 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1774,38 121,63 50,57 80,86 không đạt 13 319,02 0,9 14,18 1774,38 121,63 108,49 80,86 không đạt Nhận xét Tăng chiều dày hf = 21cm : cốt thép chòu mômen âm 8thanh Φ20; Cốt thép chòu mômen dương 8thanh Φ16, c/de = 0,34 ≤ 0,42 Kết kiểm toán theo TTGH cường độ sau : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 94 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.55 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số nối nhòp Lchuỗi (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) 73,62 0,9 53,28 1648,71 120,93 104,93 98,79 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 120,93 99,24 98,79 đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 120,93 87,81 98,79 không đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 120,93 61,58 98,79 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 120,93 45,82 98,79 không đạt 73,62 0,9 53,28 1648,71 105,76 104,93 87,40 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 105,76 99,24 87,40 đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 105,76 87,81 87,40 đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 105,76 61,58 87,40 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 105,76 45,82 87,40 không đạt Nhận xét Tăng diện tích cốt thép : hf = 21cm, cốt thép chòu mômen âm 10thanh Φ20; Cốt thép chòu mômen dương 10thanh Φ16, c/de = 0,34 ≤ 0,42 Bảng 4.56 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số nối nhòp Lchuỗi (m) Φ Nu (KN) 73,62 122,7 0,9 0,9 171,78 Nn (KN) Mn (KNm) [Mu] (KNm) Mu (KNm) Nhận xét 53,28 130,81 1900,04 144,97 1900,04 144,97 126,40 120,49 98,79 98,79 đạt đạt 0,9 286,59 1900,04 144,97 108,60 98,79 đạt 220,86 0,9 644,30 1900,04 144,97 81,31 98,79 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1900,04 144,97 64,92 98,79 không đạt 73,62 0,9 53,28 1900,04 129,67 113,07 87,40 đạt 122,7 0,9 130,81 1900,04 129,67 107,78 87,40 đạt 171,78 0,9 286,59 1900,04 129,67 97,14 87,40 đạt 220,86 0,9 644,30 1900,04 129,67 72,73 87,40 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1900,04 129,67 58,07 87,40 không đạt Kiểm toán với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 12tháng, 24tháng Bảng 4.57 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ Tuổi nối chuỗi (tháng) Số thép /1m Số nhòp Chiều dài chuỗi (m) Chiều dày (cm) Mômen âm Mômen dương 99 20,21,22 8Φ20 8Φ16 165 231 20,21,22 21,22 9Φ20 10Φ20 9Φ16 10Φ16 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 95 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 12 24 99 20,21,22 8Φ20 8Φ16 165 20,21,22 9Φ20 9Φ16 231 21,22 10Φ20 10Φ16 297 21,22 10Φ20 10Φ16 99 20,21,22 8Φ20 8Φ16 165 20,21,22 9Φ20 9Φ16 231 20,21,22 9Φ20 9Φ16 297 21,22 10Φ20 10Φ16 11 363 21,22 10Φ20 10Φ16 Nhận xét : Theo kết tính toán bảng trên, với chiều dài nhòp 33m, chiều dày thay đổi từ 20-22cm liên tục đến nhòp (231m) ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3, 6tháng, 9nhòp (297m) với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 12tháng 11nhòp (363m) với tuỗi bêtông dầm 24tháng 4.2.4 Trường hợp dầm T, chiều dài chuỗi L = 3x18,6m, 5x18,6m, 7x18,6m, 9x18,6m; 11x18,6m; 13x18,6m : 4.2.4.1 Chuyển vò nhiệt độ, co ngót, từ biến : Chuyển vò tổng cộng lớn gối từ biến, co ngót thay đổi nhiệt độ ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3tháng, nhiệt độ lúc đặt dầm 400C nhiệt độ lúc nối chuỗi 250C, ta có bảng kết tính toán sau : Bảng 4.58 : Chuyển vò từ biến, co ngót nhiệt độ Số nhòp 3nhòp ×18,6m 5nhòp ×18,6m 7nhòp ×18,6m Số hiệu gối Chuyển vò cao độ gối nhiệt độ+Co ngót+Từ biến (mm) Từ biến Co ngót -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 HVTH : Lê Quốc Đạt Từ Tnc đến Từ Tnc đến Tcộng Tnc Tmax Tmin đến Tmax Tcộng Tnc đến Tmin Trang 96 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 9nhòp ×18,6m 11nhòp ×18,6m 13nhòp ×18,6m -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -7,30 -11,25 18,38 -15,07 -0,17 -33,62 -4,46 -8,75 16,97 -9,04 3,76 -22,26 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -8,77 -13,76 22,80 -18,08 0,28 -40,60 -5,93 -11,25 21,39 -12,05 4,20 -29,24 -7,30 -11,25 18,38 -15,07 -0,17 -33,62 -4,46 -8,75 16,97 -9,04 3,76 -22,26 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 10 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 11 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -10,24 -16,26 27,22 -21,09 0,73 -47,58 -7,40 -13,76 25,81 -15,07 4,65 -36,23 -8,77 -13,76 22,80 -18,08 0,28 -40,60 -5,93 -11,25 21,39 -12,05 4,20 -29,24 -7,30 -11,25 18,38 -15,07 -0,17 -33,62 -4,46 -8,75 16,97 -9,04 3,76 -22,26 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 10 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 11 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 12 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 13 -0,68 -1,25 0,70 -3,01 -1,23 -4,94 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 97 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 4.2.4.2 Xác đònh kích thước chiều cao gối cao su : Dựa vào bảng tính toán trên, xác đònh kích thước, chiều cao khả chòu tải gối : Bảng 4.59 : Chọn kích thước gối cao su với tuổi dầm tháng Số nhòp Chiều dài nhòp (m) Chuyển vò lớn (mm) Chiều cao gối (mm) Diện tích (mm2) Khả chòu tải (KN) 55,8 -12,66 27 60000 600 93,0 -19,65 42 60000 600 130,2 -26,63 56 87500 700 167,4 -33,62 67 105000 1050 11 204,6 -40,60 85 180000 1800 13 241,8 -47,58 104 180000 1800 Với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 12tháng 24tháng, tính toán tương tự ta có chuyển vò lớn vò gối số : Bảng 4.60 : Chọn kích thước gối cao su với tuổi dầm 6, 12, 24 tháng Tuổi nối chuỗi (tháng) 12 24 HVTH : Lê Quốc Đạt Số nhòp Chiều dài Chuyển vò Chiều cao Diện tích Khả chuỗi (m) lớn (mm) gối (mm) (mm2) chòu tải (KN) 55,8 -11,68 27 60000 600 93,0 -18,12 37 60000 600 130,2 -24,56 49 60000 600 167,4 -31,01 64 87500 875 11 204,6 -37,45 78 105000 1050 13 241,8 -43,89 92 225000 2250 55,8 -10,30 27 60000 600 93,0 -15,98 35 60000 600 130,2 -21,65 47 60000 600 167,4 -27,33 56 70000 700 11 204,6 -33,01 67 105000 1050 13 241,8 -38,69 78 105000 1050 55,8 -8,77 27 60000 600 93,0 -13,55 35 60000 600 130,2 -18,33 37 60000 600 167,4 -23,11 47 60000 600 11 204,6 -27,89 56 60000 600 13 241,8 -32,67 67 105000 1050 Trang 98 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Dựa vào bảng kết tính toán trên, vẽ biểu đồ quan hệ chiều dài chuỗi chiều cao gối yêu cầu : 120 104 Chiều cao gối (mm) 100 85 80 67 56 60 42 20 67 56 47 37 35 27 67 56 47 37 40 78 78 64 49 92 0 10 11 12 13 14 Số nhòp 3tháng 6tháng 12tháng 24tháng Hình 4.25 : Biểu đồ quan hệ chiều cao gối cầu chiều dài chuỗi Nhận xét : Với chiều dài nhòp 18,6m, chiều cao gối cầu 2,7cm liên tục nhiệt nhòp Để chọn chiều dài chuỗi liên tục lớn ứng với chiều dày kết cấu liên tục chiều cao gối, kiểm toán trạng thái giới hạn : Bảng kết tổ hợp nội lực (lực dọc) : Bảng 4.61 : Tổ hợp lực nằm ngang Chiều Chuyển vò Tuổi nối Số dài nhòp lớn chuỗi nhòp (mm) (tháng) (m) Chiều cao gối (mm) Diện tích (mm2) Lực dọc (KN) Tổ hợp theo TTGH Chuyển vò Hãm Cườ ng độ gối xe 55,8 -12,66 27 60000 15,52 10,03 36,18 93,0 -19,65 42 60000 29,93 9,03 51,72 130,2 -26,63 56 87500 65,48 8,60 93,63 167,4 -33,62 67 105000 109,45 8,36 145,97 11 204,6 -40,60 85 180000 221,85 8,21 280,59 13 241,8 -47,58 104 180000 253,85 8,10 318,80 55,8 -11,68 27 60000 17,28 10,03 38,29 93,0 -18,12 37 60000 37,82 9,03 61,19 130,2 -24,56 49 60000 57,12 8,60 83,59 167,4 -31,01 64 87500 106,30 8,36 142,19 11 204,6 -37,45 78 105000 157,00 8,21 202,77 13 241,8 -43,89 92 225000 359,18 8,10 445,19 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 99 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 12 24 4.2.4.3 55,8 -10,30 27 60000 12,62 10,03 32,70 93,0 -15,98 35 60000 29,21 9,03 50,85 130,2 -21,65 47 60000 43,50 8,60 67,25 167,4 -27,33 56 70000 70,99 8,36 99,82 11 204,6 -33,01 67 105000 133,50 8,21 174,57 13 241,8 -38,69 78 105000 160,55 8,10 206,84 55,8 -8,77 27 60000 10,62 10,03 30,30 93,0 -13,55 35 60000 24,59 9,03 45,31 130,2 -18,33 37 60000 46,51 8,60 70,86 167,4 -23,11 47 60000 61,03 8,36 87,87 11 204,6 -27,89 56 60000 76,83 8,21 106,56 13 241,8 -32,67 67 105000 157,33 8,10 202,97 Kiểm toán nối liên tục nhiệt : Kiểm toán tương tự trường hợp dầm 24,54 Với loại chiều dày hf = 20cm, 21cm tuổi bêtông dầm lúc nối tuổi 3, 6, 12 24 tháng Kết tính toán theo bảng sau : Bảng 4.62 : Kết kiểm toán Tuổi nối chuỗi (tháng) 12 HVTH : Lê Quốc Đạt Số nhòp Chiều dài Chiều dày chuỗi (m) (cm) Số thép /1m Mômen âm Mômen dương 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 9Φ20 9Φ16 11 204,60 20 9Φ20 9Φ16 13 241,80 21 10Φ20 10Φ16 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 8Φ20 8Φ16 11 204,60 20 9Φ20 9Φ16 13 241,80 21 10Φ20 8Φ16 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 8Φ20 8Φ16 11 204,60 20 9Φ20 9Φ16 13 241,80 20 9Φ20 9Φ16 Trang 100 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 24 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 8Φ20 8Φ16 11 204,60 20 8Φ20 8Φ16 13 241,80 20 9Φ20 9Φ16 Nhận xét : Theo kết tính toán bảng trên, với chiều dày 20cm : liên tục nhiệt 11 nhòp tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3, 6tháng liên tục 13nhòp tuổi bêtông dầm 12, 24tháng Khi tăng chiều dày 21cm liên tục 13nhòp cho tuổi bêtông dầm 3, 6, 12, 24 tháng Sau tính toán chi tiết, kết tổng kết bảng 4.63 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 101 [...]... (m) 1 1 ,4 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -6,72 2 1,6 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -5,88 HVTH : Lê Quốc Đạt ϕ Jbn (m4) Ebn (Mpa) M (KNm) Trang 54 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 3 1,8 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -5,23 4 2,0 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -4, 71 5 2,2 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -4, 28 6 2 ,4 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -3,92 7 2,6 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -3,62 8 2,8 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -3,36... Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Kết luận : Dựa vào biểu đồ quan hệ giữa chi u dài bản nối liên tục nhiệt (Ln) và mômen tại mặt cắt ngàm của bản nối khi hoạt tải tác dụng trên kết cấu nhòp (Mnhòp) hoặc hoạt tải tác dụng trực tiếp trên bản nối (Mcụcbộ ), thấy rằng khi tăng chi u dài bản nối liên tục nhiệt thì Mcụcbộ tăng và Mnhòp giảm Do đó chi u dài bản liên tục nhiệt hợp lý là chi u dài ứng với... liên tục nhiệt và mômen tại mặt cắt ngàm bản nối liên tục nhiệt : Kết luận : Đối với chi u dài kết cấu nhòp 33,00m, dựa vào biểu đồ hình 4. 12 chọn được chi u dài bản nối liên tục nhiệt hợp lý Ln = 2,18m và mômen tại mặt cắt ngàm bản liên tục nhiệt tương ứng là Mnhòp = Mcụcbộ = 94, 66 KNm/m Tính toán tương tự cho trường hợp chi u dày bản thay đổi : hf = 21cm; hf = 22cm, chọn được chi u dài bản nối liên tục. .. -42 ,02 -99,79 -79 ,41 -38,78 -1 04, 44 -73,30 -36,01 -109,10 -68,07 1,6 1,8 2,6 2,8 1,25 1,5 1,75 -2, 74 -0,63 -51 ,40 -2,68 -3,62 1,25 1,5 1,75 -3,18 -0,73 -53,56 -3,01 -3,36 4. 1.3 .4 Biểu đồ quan hệ giữa chi u dài bản liên tục nhiệt và mômen tại mặt ngàm bản nối liên tục nhiệt : Kết luận : Khi bản nối liên tục nhiệt được nối bởi hai nhòp có chi u dài khác nhau, 1 nhòp là 24, 54m, 1 nhòp là 33,00m, dựa vào... ứng với các loại chi u dài kết cấu nhòp khác nhau như T18,6m, I 24, 54m, I33,00m được tổng hợp trong bảng 4. 22 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 63 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4. 22 : Chi u dài bản nối liên tục nhiệt hợp lý Kết cấu nhòp Khoảng cách các dầm (m) T18,60m I 24, 54m I33,00m 1nhòp I 24, 54m +1nhòp I33,00m Chi u cao bản (cm) Mnhòp = Mcụcbộ (KNm/m) Chi u dài bản nối liên tục nhiệt hợp... Mômen quán tính của dầm : Jd = 0,0567 m4 ; Môđun đàn hồi của bản nối : En = 29 .44 0 Mpa ; Mômen quán tính của bản nối : Jn = 6,67.10 -4 m4 ; HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 60 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 4. 1 .4. 2 Tính toán nội lực với chi u dài bản liên tục nhiệt Ln = 1,4m; 1,6m; 1,8m; 2,0m; 2,2m; 2,4m; 2,6m; 2,8m 4. 1 .4. 2.1 Tính toán nội lực cưỡng bức : a) Nội lực trong bản nối do góc xoay và chuyển... Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng kết quả tính toán mômen do hoạt tải gây ra : Bảng 4. 19 : Nội lực do hoạt tải trên kết cấu nhòp STT Ln (m) ϕ Jbn (m4) Ebn (Mpa) M (KNm) 1 1 .4 0,002275 0,000667 29 .44 0 -63,80 2 1.6 0,002275 0,000667 29 .44 0 -55,82 3 1.8 0,002275 0,000667 29 .44 0 -49 ,62 4 2.2 0,002275 0,000667 29 .44 0 -44 ,66 5 2 .4 0,002275 0,000667 29 .44 0 -40 ,60 6 2.6 0,002275 0,000667 29 .44 0 -37,22 7 2.8... -0,30 -41 ,85 -1,51 2.0 2031.9 71.36 4. 58 -0.3 24 5,0 1,15 -1,62 -0,37 -44 ,40 -1,78 2.2 2118.9 68 .43 4. 39 -0.392 5,0 1,15 -1,96 -0 ,45 -46 , 84 -2,07 2 .40 2202.0 65.85 4. 22 -0 .46 7 5,0 1,15 -2,33 -0, 54 -49 ,17 -2,37 2.60 2281.7 63.55 4. 08 -0. 548 5,0 1,15 -2, 74 -0,63 -51 ,40 -2,68 2.80 2358 .4 61 .48 3. 94 -0.635 5,0 1,15 -3,18 -0,73 -53,56 -3,01 4. 1 .4. 4 Tổ hợp nội lực : Bảng kết quả tổ hợp nội lực : Bảng 4. 21 :... -76,77 -81, 14- 83,60 -86,26 -91,31 -92,11 -102,92 -71,23 -96,29 -66,68 -62,93 -101,21 -106,09 -117,00 -120,00 - 140 ,00 CHI U DÀI BẢN NỐI LIÊN TỤC NHIỆT (m) Mcucbo Mnhip Hình 4. 14 : Biểu đồ chọn chi u dài bản nối liên tục nhiệt hợp lý (dầm T18,6m) Kết luận : Khi bản nối liên tục nhiệt được nối bởi nhòp có chi u dài nhòp là 18,60m, dựa vào biểu đồ hình 4. 14 chọn được chi u dài bản nối liên tục nhiệt hợp... -44 ,40 -1,78 -4, 71 -57,35 -90 ,46 -107 ,42 1,25 1,50 1,75 0 -1,96 -0 ,45 -46 , 84 -2,07 -4, 28 -49 ,48 -95,13 -93,01 1,25 1,50 1,75 0 -2,33 -0, 54 -49 ,17 -2,37 -3,92 -43 ,33 -99,79 -81,71 2,60 1,25 1,50 1,75 0 -2, 74 -0,63 -51 ,40 -2,68 -3,62 -38 ,41 -1 04, 44 -72,65 2,80 1,25 1,50 1,75 0 -3,18 -0,73 -53,56 -3,01 -3,36 - 34, 41 -109,10 -65,25 Cườn 2,00 g độ 2,20 1 2 ,40 4. 1.2.5 Biểu đồ quan hệ giữa chi u dài bản liên ... Thuỷ Luận Văn Thạc Só 1,8 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -5,23 2,0 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -4, 71 2,2 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -4, 28 2 ,4 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -3,92 2,6 0,000 240 0,000667 29 .44 0 -3,62... 0,9 78,20 1900, 04 144 ,97 1 24, 50 93,60 đạt 171,78 0,9 228,81 1900, 04 144 ,97 113,01 93,60 đạt 220,86 0,9 325 ,44 1900, 04 144 ,97 105, 64 93,60 đạt 11 269, 94 0,9 6 04, 94 1900, 04 144 ,97 84, 31 93,60 không... 29 .44 0 -55,82 1.8 0,002275 0,000667 29 .44 0 -49 ,62 2.2 0,002275 0,000667 29 .44 0 -44 ,66 2 .4 0,002275 0,000667 29 .44 0 -40 ,60 2.6 0,002275 0,000667 29 .44 0 -37,22 2.8 0,002275 0,000667 29 .44 0 - 34, 35