tính toán ổn định của vách hố đào 3 7 11
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
... 2s: θ = 0,05.2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 1885.10 ( 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng tức thời: ur Khi biến dạng ... điểm t = t = 2s Tốc độ quay hệ thống lái θ ' = 0,05(1/s), thông số xe là: l = 2,7m; b = 1,3m, G = 1885kg Giải: v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .1000 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v 2θ + b.v.θ ' g.l ... b.v.θ ' g.l 1885.10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 = 38 5 N 9,81.2, SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ GVHD: PGS-TS NGUYỄN VĂN PHỤNG Chương I: Chuyển Động Quay Vòng Của ô Tô Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi t...
- 96
- 885
- 5
Tính toán ổn định của kè pptx
... trượt, Kcp = 1 ,3 (phần tiêu thiết kế) Tính toán lực : + Tính khối lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong : G1 = γ.F1.1 (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F1 = 3, 11 (m2) : diện ... P = = 1 ,38 < Kcp = 1,25 0,44 gt Vậy kè đạm bảo an toàn ổn đỉnh (6.4) Ổn đỉnh tổng thể đê kè : Tính toán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3. 1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm ... kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3. 2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta có...
- 6
- 3,502
- 81
tính toán ổn định của dầm thép tiết diện chữ i không đối xứng theo tiêu chuẩn eurocode 3
... 42 - 233 ,22 2 . 37 4. 533 .521 Cỏnh trờn 425 191 ,78 1 .72 2.814 .31 5 Cỏnh di -555 -78 8,22 3. 296.948 .76 9 - 233 ,22 14.0 17. 172 .4 83 Cỏnh trờn 425 191 ,78 11. 2 67. 848.449 Cỏnh di -555 -78 8,22 17. 619 .77 4.9 43 Hai ... 1 .72 2.814 .31 5 Cỏnh di Q 2 . 37 4. 533 .521 Cỏnh trờn Q 6.120 .36 8 .38 7 Cỏnh di Q 1.8 17. 4 57. 291 Cỏnh di Q 3. 5 83. 998.658 Cỏnh trờn Q 1 .72 9.1 03. 72 9 Trng tõm q 8 27. 1 83. 346 Cỏnh di q 1.1 73 . 029.084 8. 636 .31 0.2 73 ... 14.0 17. 172 .4 83 Cỏnh trờn 11. 2 67. 848.449 17. 619 .77 4.9 43 Trng tõm 1.401.128.196 Cỏnh trờn 1.045.945. 676 Cỏnh di 1.922.8 63. 436 Trng tõm 6.455. 577 .650 Cỏnh trờn 4.824 .74 1.266 Cỏnh di 44 3. 296.948 .76 9...
- 74
- 4,184
- 20
điều kiện địa chất công trình ĐSCL VÀ các phương pháp tính toán ổn định của nền đất yếu dưới nền đường ô tô
... AN TOÀN ỔN ĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4-2: Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an toàn ổn định từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp ... sau giai đoạn 53, 09 cm 18 4.4 KẾT QUẢ TÍNH ĐỘ CHÊNH LÚN CỦA KHỐI ĐẮP CŨ VÀ KHỐI ĐẮP MỚI Bảng 4-10: Kết tính lún theo trường hợp tương ứng khối đất cũ Ghi chú: Độ lún cố kết thấm tính theo thời ... IL=1,502, ηctrkd =3, 32E9 Theo phương pháp nén không nở hông IL=1,554, η =3, 19E9 Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η=1,3E10 Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19E9 = 9,4% ...
- 25
- 489
- 0
Đồ án nghiên cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG( kèm bản vẽ thuyết minh)
... đến cầu sau: y = b + e = 1, 4 37 − 0 , 37 8 = 1, 059m Vậy tâm áp lực gió dịch phía sau trọng tâm xe đoạn e =−0, 37 8m CHƯƠNG IV : ĐỀ XUẤT VÀ TÍNH TOÁN TÍNH ỔN ĐỊNH TỐI ƯU CỦA ÔTÔ Khoảng cách từ trọng ... Cα' t a 60000.1, 4 37 − 46150.2, 73 8 e=− ' =− = − 0 , 37 8 m Cα t + Cα s 60000 + 46150 Khoảng cách từ tâm áp lực gió đến cầu trước: x = a − e = 2, 73 8 − (−0 , 37 8) = 3, 116 m Khoảng cách từ tâm áp lực ... ( 60000.1, 4 37 − 46150.2, 73 8 ) s
- 30
- 941
- 3
Phần tính toán ổn định của xe ôtô minibus 6-8 chỗ ngồi nhãn hiệu Việt Nam Thí nghiệm về lắc dọc ôtô
... 32 .82 33 .11 33 . 13 32 .31 32 .79 32 .61 32 .79 32 . 13 32.56 32 .6 32 .85 33 . 07 33 .69 33 . 27 33 . 53 33. 36 33 .95 34 . 47 34 .64 34 .92 33 . 93 32.94 32 . 53 33. 22 33 .82 33 .02 33 .06 33 .41 32 .79 32 .82 33 .21 32 .68 32 .05 ... 31 .09 31 . 37 30 . 83 31. 63 31.45 32 .1 31 .9 32 .69 32 .86 32 .55 32 .65 32 .99 33 .86 33 . 97 33 .25 33 .21 33 . 73 33. 4 33 .44 33 .05 33 . 03 33. 48 33 . 47 32 .95 33 .2 33 .24 32 .96 32 .8 32 .81 33 .05 32 .85 32 .86 32 .14 32 . 63 ... 34 .08 33 .95 33 .74 34 .01 34 .02 33 .7 34 .15 34 .1 33 .45 33 .06 33 .42 33 .29 33 .2 32 .72 32 .92 33 .14 32 .58 32 . 43 32 .79 32 .65 33 .08 34 .08 34 .22 34 .35 34 . 03 33. 08 32 .92 33 .82 32 . 93 32.66 32 .71 31 .79 32 .61 32 .17...
- 110
- 339
- 0
Nghiên cứu tính toán ổn định của cột tiết diện thay đổi bằng phương pháp sai phân hữu hạn (tt)
... ……. 3 PHẦN NỘI DUNG………………………………………………………… CHƢƠNG I: TỔNG QUAN VỀ BÀI TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA CỘT 1.1 Tổng quan toán ổn định cột .4 1.1.1 Phân loại ổn ... do:…………… .38 2 .3 Sơ đồ khối toán ổn định cột có độ cứng thay đổi phương pháp sai phân hữu hạn 38 2 .3. 1 Sơ đồ khối toán ……………………………………………… 38 2 .3. 2 Thuật toán giải toán ……………………………………………… ... khối giải toán tĩnh định phương pháp sai Hình 2 .3 Hình 2.4 Hình 2.5 Hình 3. 1 Hình 3. 2 Hình 3. 3 phân hữu hạn Ví dụ tính ổn định cột có tiết diện không đổi phương pháp sai phân hữu hạn Ví dụ tính...
- 19
- 357
- 0
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
... we added a fixed shunt capacitor of 75 MVAR at bus • To address the low voltage at buses 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11 and 14, we placed a fixed shunt capacitor of 115 MVAR at bus 10 • Why did we placed ... Specifically, we modified the scheduled voltage at bus 23 to 1.03pu eBook for You • IEEE 24 – N-1 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You 10 11 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Preparing the input files for ... eBook for You • 32 PV ANALYSIS PV Analysis Results Plot the interface flow for each contingency • What is the maximum power transfer from Area to Area for each case? eBook for You • 33 PV ANALYSIS...
- 62
- 1,037
- 9
Phần 2 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Nghiên cứu và ứng dụng trên Phần mềm PSSE của Siemens PTI)
... at the 500 kV level? No b) What about the 230 kV level? - B 1 53 MID 230 0566 Bus MID 230 : 1.0566 - Bus 2 13 INVERT2: 1.1068 - Bus 214 LOADER: 1. 07 73 - Bus 30 06 UPTOWN: 1.0566 eBook for You Bus voltage ... (MVA) 13 PSS®E 33 : BASIC OPERATION eBook for You Load Tab Bus Number ID Load Data 14 PSS®E 33 : BASIC OPERATION Bus Number Scheduled Voltage Remote Bus eBook for You Plant Tab 15 PSS®E 33 : BASIC ... Sh t Ci Short-Circuit Analysis it A l i eBook for You • PSS®E 33 : Basic Operation PSS®E 33 : BASIC OPERATION eBook for You PSS®E 33 : BASIC OPERATION PSS®E Functional Description Balanced and...
- 60
- 1,038
- 10
THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH THÀNH HỐ ĐÀO
... C-C TL : 1/50 LƠ Sh-4 3. 2 Mô hình tính toán Mô hình tính toán 3. 3 Các bước tính toán a) Bước 1: Gán tải trọng Hình 2: Gán tải trọng thi công 20KN/m2 cách mép hố đào 4m Thông số cọc Xi măng đất ... tầng để tính toán) BẢNG TỔNG HP KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM Lớp Mô tả Chiều dày (m) Chỉ số SPT (kN/m3) Cát cấp phối lẫn bụi màu nâu vàng, xám xanh, kết cấu xốp có 2.2-3m 0 -7 18.680 bề dày 2.2 -3. 0m lỗ ... thiện đường theo chi tiết: + Tải thi công thành hố đào 20kN/m2 Tập trung chủ yếu phía sau công trình đường D9 nên Nhà thầu tính toán ổn đònh hố đào khu vực (Khu vực nguy hiểm nhất) Các khu vực...
- 10
- 926
- 3
Nghiên cứu giải pháp sử dụng cọc nhồi kết hợp neo đất trong tính toán ổn định hố đào sâu (tt)
... khác 77 3. 2 Công trình Goldmark City - 136 Hồ Tùng Mậu 79 3. 2.1 Giới thiệu công trình đặc điểm công trình 79 3. 2.2 Điều kiện địa chất 79 3. 2 .3 Tính toán ổn định hố đào sâu ... hợp neo đất tính toán ổn định hố đào sâu” Mục đích nghiên cứu Các giải pháp ổn định hố đào sâu Khả ứng dụng, phương pháp tính toán cọc nhồi kết hợp neo đất tính toán ổn định hố đào sâu Nhiệm ... phương pháp tính toán tường chắn đất 31 2.2.1 Tính toán tường chắn kiểu conson [5] 31 2.2.2 Tính toán tường chắn có chống/neo [8]: 32 2.2 .3 Tính toán tường có nhiều chống/ neo...
- 20
- 259
- 0
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... % 50 100 B 0 .38 9 0 . 37 8 0 .36 5 0 .36 3 B 0. 233 0.220 0.210 Tõ biÕn 0.2 07 η, Poise 3. 64 x 109 4 .38 x 1010 7. 72 x 1 011 2. 93 x 10 13 η, Poise 4.88 x 109 3. 66 x 1010 7. 28 x 1 011 3. 91 x 10 13 2.4 NhËn xÐt ... 0.50 1.0 2.0 epw 3. 07x10-2 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10 -3 9.07x10 -3 1.58x10-2 5 .30 x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ =3. 5m P=17x3.5=5.95 T/m2 m = 3. 0 m = 3. 0 +0.5m 3. 5m 5.95 T/m2 ... b¶ng 3- 1 ln ¸n vµ thĨ hiƯn trªn h×nh 3- 5 TØ sè gi÷a lùc dÝnh nhít w trªn lùc dÝnh Cw 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 -0 -0 25 0 25 75 1 25 75 2 25 Tr¹ng th¸i ®é sƯt B cđa ®Êt H×nh 3- 5:...
- 27
- 1,161
- 1
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
... 0.022 3. 1844 07 3. 54192 3. 1844 07 2 .77 5 5 37 2 .77 5 5 37 3. 1844 07 3. 54192 3. 1844 07 2 .77 5 5 37 2 .77 5 5 37 3. 1844 07 1 .77 096 1 .77 096 3. 1844 07 2 .77 5 5 37 2 .77 5 5 37 2 .77 5 5 37 2 .77 5 5 37 3. 295461 2.5685 67 2.5685 67 3. 295461 ... 4 .75 0944 3. 570 2 27 7.0 97 932 9.46 678 9 9.065059 6 .75 6194 3. 36 177 8 9.065059 6 .75 6194 3. 36 177 8 9.0 433 13 6 .74 1269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6 .74 1269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6 .74 1269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6 .74 1269 3. 3 533 16 48 ... 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 52 52 52 52 52 52 52 114 . 638 7 1 27. 5091 114 . 638 7 99.91 933 99.91 933 114 . 638 7 1 27. 5091 114 . 638 7 99.91 933 99.91 933 114 . 638 7 63. 75 456 63. 75 456 114 . 638 7 99.91 933 ...
- 44
- 833
- 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
... 21.5 40.2 73 . 0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41 .3 70 .2 16.1 [165] Công thức Selberg 21.90 41. 73 73 . 54 23. 16 Sai số kết tính toán lý thuyết luận văn 1 .3% 1.49% 1.5% 25.16% tài liệu [165] 3. 4.2 Cầu ... 23. 75 m/s; F 0.9 671 rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [1 53] U F 23. 6 m/s; F 0. 97 rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [1 53] 0.64% 3. 4.4 ... 72 .5m/s; F 1. 271 1rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [36 ], U F 72 .5 m / s ; F 1.28rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [36 ] 0% 13 3.4.5...
- 24
- 556
- 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp
... 1, 2 ,3, ca tm mng Trang 10 11 11 12 17 18 19 21 23 23 24 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hỡnh 3. 14: Hỡnh 3. 15: Hỡnh 3. 16: Hỡnh 3. 17: Hỡnh 3. 18: ... 2 .11: Hỡnh 2.12: Hỡnh 2. 13: Hỡnh 2.14: Hỡnh 2.15: Hỡnh 2.16: Hỡnh 2. 17: Hỡnh 2.18: Hỡnh 2.19: Hỡnh 2.20: Hỡnh 3. 1: Hỡnh 3. 2: Hỡnh 3. 3: Hỡnh 3. 4: Hỡnh 3. 5: Hỡnh 3. 6: Hỡnh 3. 7: Hỡnh 3. 8: Hỡnh 3. 9: ... CễNG TRèNH CễNG B CA LUN N 52 53 53 54 55 57 57 59 68 72 72 73 74 76 77 80 82 82 84 92 96 97 97 98 98 99 99 102 1 03 118 120 121 122 133 DANH MC CC Kí HIU V CH VIT TT b bC - mt na b rng dm cu...
- 139
- 721
- 1
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)
... MODELS IN PSS®E DC Exciters EXDC2 and ESDC2A KA = 30 0 TA = 0.01 TB = TC = TE = 1 .33 KF = 0.1 TF = 0. 675 SE[E1] = 279 0. 279 SE[E2] = 0.1 17 E1 = 05 3. 05 E2 = 2.29 KE = 1.0 VRMAX = 4.95 VRMIN = -4.9 ... and ESDC1A KA = 46 TA = 0.06 TB = TC = TE = 0.46 KF = 0.1 TF = 1.0 SE[E1] = 33 0 .33 SE[E2] = 0.10 E1 = 3. 1 E2 = 2 .3 KE = computed p VRMAX = 1.0 VRMIN = -0.9 eBook for You Sample data 46 EXCITER ... eBook for You ST Excitation Systems 33 TYPES OF EXCITERS ST Excitation Systems Potential source rectifier systems eBook for You Bus fed Transformer fed 34 TYPES OF EXCITERS ST Excitation...
- 125
- 794
- 8
Phần 7 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Nguyên tắc mô phỏng Ổn định động và các thư viện mô hình mô phỏng trên Phần mềm PSSE)
... g Initialization 30 DYNAMIC SIMULATION SEQUENCE eBook for You CONEC and CONET during g Initialization 31 DYNAMIC SIMULATION SEQUENCE eBook for You CONEC and CONET during RUN 32 DYNAMIC SIMULATION ... SIMULATION SEQUENCE eBook for You CONEC and CONET during RUN 33 DYNAMIC SIMULATION SEQUENCE eBook for You Output Channel Control 34 DYNAMIC SIMULATION SEQUENCE Binary file with name specified ... Variables 11 CLASSIFICATION OF VARIABLES Dynamic Simulation Arrays eBook for You Algebraic Variables 12 CLASSIFICATION OF VARIABLES Dynamic Simulation Arrays eBook for You Algebraic Variables 13...
- 60
- 942
- 11
Phần 8 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn Bộ Điều Tốc trong mô phỏng ổn định và mô hình Điều tốc trên Phần mềm PSSE)
... You TGOV3 33 GOVERNOR MODELS IN PSS®E Steam Turbine Models TGOV3 eBook for You Model 34 GOVERNOR MODELS IN PSS®E Steam Turbine Models TGOV3 eBook for You Typical parameters 35 GOVERNOR ... MODELS IN PSS®E Steam Turbine Models TGOV1 R = 0.05 pu T1 = 0.50 s T2/T3 = 0 .3 T3 = t s to eBook for You Typical parameters: 23 GOVERNOR MODELS IN PSS®E Steam Turbine Models Fast valving model ... Reaction turbines 12 TYPES OF GOVERNORS Hydraulic Turbine eBook for You Francis turbine (up to 36 0m) 13 TYPES OF GOVERNORS Hydraulic Turbine eBook for You Kaplan turbine (up to 45m) Source: V...
- 58
- 779
- 5
Phần 9 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hành lập file mô phỏng và tính toán ổn định trên Phần mềm PSSE)
... Generator at bus 201 37 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Generator at bus 201 38 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Exciter at bus 201 39 DYNAMIC FILE ... bus 100 (x3) 43 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Generator at bus 100 (x3) 44 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Exciter at bus 100 (x3) 45 DYNAMIC ... bus 100 (x3) 46 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Governor at bus 100 (x3) 47 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Governor at bus 100 (x3) 48 DYNAMIC...
- 112
- 1,026
- 11
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose