suc ben vat lieu chuong 7

... ymax Mx ≤ [σ] k Wxk M Jx 25 470 = 1,5 × = 35 37, 5 kNcm k ymax 10,8 192mm x 108mm Tương ứng ta có: σ = − [M x ] y n max Jx =− 35 37, 5 × 19,2 = − 2, 67 kN/cm 25 470 z y H .7. 13 7. 2.5 Hình dáng hợp lý mặt ... = = 70 8,3 × 10 − m k 7, 5 × 10− ymax Wxn = 5312,5 × 10−8 Jx = = 425 × 10 − m3 −2 n 12,5 × 10 ymax σ max = Mx 72 00 = = 10,20 × 106 N/m = 10,20 MN/m < [σ k ] 70 8,3 × 10− Wxk σ = Mx 72 00 = = 17 × ... Ta có: ykmax = 75 mm= 7, 5.10–2 m y n max –2 = 125 mm = 12,5.10 m 75 z y Dầm chữ T chòu uốn _ http://www.ebook.edu.vn Chương 7: Uốn phẳng thẳng H 7. 11 GV: Lê đức

Ngày tải lên: 18/06/2019, 23:11

... Bài giảng: Sức bền vật liệu Chơng 7 Xoắn thuần tuý thanh thẳng 7. 1 Khái niệm cơ bản 7. 1.1 Định nghĩa Một thanh chịu xoắn thuần tuý khi trên mọi mặt cắt ngang ... max 955.10 2 z z = = = = 4, 97. 10 5 Rad/cm = 4, 97. 10 3 Rad/m 4 6 4 GJ P G 0,1d 8.10 0,1 .7 Mặt khác có: [ ] = 0,45 0 /m = Ta thấy: 0,45. 7, 85.10 ... Đờng phá hỏng có phơng vuông góc với ph- ơng của max tức là hợp với phơng ngang 1 góc 45 0 . 7. 2 .7. Điều kiện bền, điều kiện cứng. Đối với thanh chịu xoắn thì điều kiện bền cũng quan trọng nh

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... uốn phẳng – 70 7. 7 Bài toán siêu tĩnh Ta có biểu đồ lực cắt mômen uốn hình vẽ Trần Minh Tú, Nghiêm Hà Tân – ĐHXD CHƯƠNG 7: Dầm chịu uốn phẳng – 71 7. 7 Bài toán siêu tĩnh Ví dụ 7. 7: Cho dầm chịu ... phẳng – 74 7. 7 Bài toán siêu tĩnh Độ võng, góc xoay số dầm Sơ đồ dầm Phương trình đường đàn hồi Trần Minh Tú, Nghiêm Hà Tân – ĐHXD Độ võng Góc xoay CHƯƠNG 7: Dầm chịu uốn phẳng – 75 7. 7 Bài toán ... xoay 7. 5 Phương pháp tích phân trực tiếp 7. 6 Phương pháp thông số ban đầu 7. 7 Bài toán siêu tĩnh 7. 8.* Ảnh hưởng lực cắt tới độ võng dầm chịu uốn Trần Minh Tú, Nghiêm Hà Tân – ĐHXD CHƯƠNG 7: Dầm

Ngày tải lên: 14/04/2016, 18:23

... University Of HCM City 2/61 Thanh chịu xoắn túy 7. 1 Khái niệm chung 7. 2 Ứng suất mặt cắt ngang 7. 3 Biến dạng tròn chịu xoắn 7. 4 Điều kiện bền 7. 5 Điều kiện cứng 7. 6 Thế biến dạng đàn hồi 02/08/2015 Ngô ... Of HCM City 54/61 7. 6 Thế biến dạng đàn hồi Khi Mz  const GI  M z2 L U 2GI  7. 7 Xoắn tiết diện chữ nhật 02/08/2015 Ngô Văn Cường- Industrial University Of HCM City 55/61 7. 7 Xoắn tiết diện ... HCM City 6/61 7. 1 Khái niệm chung Ngoại lực gây xoắn: moment tập trung, moment phân bố, ngẫu lực mặt cắt ngang 02/08/2015 Ngô Văn Cường- Industrial University Of HCM City 7/ 61 7. 1 Khái niệm chung

Ngày tải lên: 29/04/2016, 15:22

... ymax Mx ≤ [σ] k Wxk M Jx 25 470 = 1,5 × = 35 37, 5 kNcm k ymax 10,8 192mm x 108mm Tương ứng ta có: σ = − [M x ] y n max Jx =− 35 37, 5 × 19,2 = − 2, 67 kN/cm 25 470 z y H .7. 13 7. 2.5 Hình dáng hợp lý mặt ... n 4250 y max = − × 7, 6 = −23,26kN / cm Jx 1388,4 Q y S xc Jxb c , với = 0, 572 kN / cm 7, 6 ⎞ ⎛ S XC = ⎜ 2(3 × 7, 6 × ) ⎟ = 173 ,28cm ⎠ ⎝ Tính ứng suất K τk = 27, 5 × 158,4 = 0, 174 cm , 1388,4 × 18 ... = = 70 8,3 × 10 − m k 7, 5 × 10− ymax Wxn = 5312,5 × 10−8 Jx = = 425 × 10 − m3 −2 n 12,5 × 10 ymax σ max = Mx 72 00 = = 10,20 × 106 N/m = 10,20 MN/m < [σ k ] 70 8,3 × 10− Wxk σ = Mx 72 00 = = 17 ×

Ngày tải lên: 21/11/2020, 07:23

... chịu lực có đảm bảo độ bền hay không Dùng (7. 10a) hay (7. 10b) để kiểm tra Thí dụ 7. 1 Trên mặt cắt ngang dầm chữ T ngược (H .7. 11), mômen uốn Mx = 72 00 Nm Dầm làm vật liệu có ứng suất cho phép ... M = × = < σ × = = σ − 2 6 max 70 8 ,72 003 10 10,20 10 N/m 10,20MN/m n [ ]n x x W M = × = < σ × = = σ − 2 6 min 42 572 0010 17 10 N/m 17MN/m vậy dầm đủ bền Bài tốn 2: Chọn ... (Hình trịn, chữ nhật ) cho H .7. 9 *Trường hợp mặt cắt ngang có trục đối xứng (chữ I,U) cho H .7. 10 Dấu (+) ứng suất kéo Dấu (-) ứng suất nén (7) H 7. 10 Biểu đồ ứng suất pháp cho

Ngày tải lên: 09/03/2021, 05:07

... 1 7, 125  85,5 cm (tại vị trí thay đổi tiêt 7, 625cm 1cm y 12cm 177 7,98cm 2(1  11, 375 )  129,39 cm 20  129,39   0 ,73 kN/cm 177 7,98  diện)    20  85,5  0,48 kN/cm 177 7,98  Thí d? ?7: ... (7, 125)  12   2  (2, 375 )  18  1  177 7,98cm 12  12  + Ứng suất tiếp trục trung hịa: bc =1cm+1cm= 2cm Mơmen tĩnh phần diện tích trục trung hịa đối 1cm 1cm với trục là: S xc  11, 375 cm ... = 7, 5 cm ynmax = 12,5 cm (x trục trung hòa) Wxk  Ix 5312,5   70 8,3 cm k 7, 5 y max I 5312,5 W  nx   425cm 12,5 y max 12,5cm Mx O x n x 7, 5cm z  max  Mx 1250   1 ,76 kN/cm   K k 70 8,3

Ngày tải lên: 02/11/2022, 20:05

... 1 SỨC BỀN VẬT LIỆU Đạihọc Công nghiệpTP. HCM. Đường Công Truyền Môn học: Chương 7: CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN 2 Đường cong đàn hồi (Elastic curve) Đường cong đàn hồi Trước khi ... phân đàn hồi Phương trình vi phân đàn hồi có dạng: Mà: ⇒ Do độ võng nhỏ, nên (d υ /dx) 2 ≈ 0 ⇒ 7 Dạng khác của phương tr ì nh vi phân đàn hồi Từ phương trình: Liên hệ giữa lực cắt và mômen uốn: ... và độ võng VD3: Tính góc xoay và độ võng •Vẽ đường đàn hồi, thiết lập hệ trục tọa độ [...]... 17 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) tại C VD6: Tính độ võng (chuyển vị) tại C • Vẽ đường đàn hồi,

Ngày tải lên: 30/04/2014, 20:26

... CHƯƠNG 7UỐN PHẲNG THANH THẲNG GVC Th.s Lê Hoàng Tuấn CHƯƠNG 7UỐN PHẲNG THANH THẲNG Nội dung: 7. 1 Khái niệm 7. 2 Uốn túy phẳng 7. 3 Uốn ngang phẳng KHÁI NIỆM  Trục ... dòn:  k  n * Thuyết bền :t5= 1 -  3   k [ ] k Với:   [ ] n UỐN NGANG PHẲNG 3 .7 Ba toán dầm uốn phẳng  Bài toán 1: Kiểm tra bền  Bài toán 2: Chọn kích thước mặt cắt ngang Dựa

Ngày tải lên: 11/05/2014, 13:35

... (3268  6 87) 2  4  (602,5) 2  34 07, 5cm 4 2 2 J min = 3268  6 87  1 2 2 (3268  6 87) 2  4  (602,5) 2  5 47, 5cm 4 tg  1 = J xy J y  J mx  602,5 6 87  34 07, 5  0,222  1 = -12 0 30' ... trục x 1 , y 1 được tính theo công th ức (4-3) : S y x (c)  1 1 F  102 47, 8  2,13cm ; S x y (c)  1  1 57  3,28cm 1 F 47, 8 2. Tính các mô men quán tính c ủa mặt cắt ngang đối với hệ trục trung ... 4.22) x  z 01  z 02  x 1  C   2, 47  2,83  2,13  3,17cm y c 2  h 1  z 2 0 2  y 1( c)  22  2,83  3,28  4,89cm 2 J ( 2)  J ( 2)  y 2 F  179  (4,89) 2 19,2  640cm 4 x x 22

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... với loại thép này, ta có: W x = 76 1 cm 3 , W y = 73 ,4 cm 3 Ki ểm tra lại điều kiện bền của dầm, ta có: [...]... 76    149MN / m 2 9 375  162 37  1
6  73 ,4 76 1.10  So với ứng suất cho ... võng Đường trung y hoà Hình 7. 6: Độ võng trong uốn xiên f tg   y  M x  J y (7- 10) f x M y J x Đem nhân (7- 4) và (7- 10) vế với vế, ta được: tg tg = -1 (7- 11) V ậy, phương của độ võng ... số như sau: (OCT 8240 - 56): W x = 387cm 3 , W y = 426 cm 3 Ta ph ải kiểm tra lại điều kiện bền của dầm:  max = 1    162 37   38 7    262MN / m 2 3 87. 10 6   42,6   Trị số đó quá

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... 3 3 B 7 0 Y = 0 Q y + YB = 0A Q y = 3 qa (âm) 1 z Qy 1 X = 0 N = 0 XA = 4qa qa q 3 == m = 0 M x YB zYA0 7 M x = qa z 4qa2 8qa2 3 + z = 0 M x = 0 2qa - 7 qa 3 7qa2 z = 3 a M x = 7 qa 2 ... hồi trợt Đối với thép có: E = ( 2-2 ,1) .10 7 N/cm2 G = 8 .10 6 N/cm2 Gang xám: E= ( 1, 1 5- 1, 6) 10 7N/cm2 Bê tông E= (0 ,1 5-0 ,32) .10 7 N/cm2 1. 6 Vẽ biểu đồ nội lực cho thanh cong ... nội lực và ngoại lực Ta xét 1 đoạn thanh chịu uốn a. Liên hệ giữa tải trọng phân bố và lực cắt. 7 Bài giảng: Sức bền vật liệu Trớc tiên ta quy ớc dấu của ngoại lực nh sau: + P và q dơng nếu

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... chúng ta sẽ đi nghiên cứu các thuyết bền thờng dùng 3. 7. 2 Thuyết bền ứng suất tiếp cực đại Thuyết bền này do Culông đa ra năm 17 73 Thuyết bền này cho rằng nguyên nhân phá hỏng vật ... chính. - Trạng thái ứng suất đơn (đờng) là trạng thái ứng suất chỉ tồn tại 1 ứng suất chính. 37 y y z x x yx zx yz zy xz xy x A z y Bài giảng: Sức bền vật liệu Vấn đề chủ yếu ở ... liệu dẻo thì = 1 Trở về thuyết bền ứng suất tiếp lớn nhất Đối với vật liệu dòn < 1 3. 7. 5 Ưu nhợc điểm và phạm vi sử dụng 3 thuyết bền 54 Bài giảng: Sức bền vật liệu a Thuyết

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... là: 0=+ x J M y J M y y x x (7- 5) Hay là: 0 =−= x J J M M y y x x y (7- 6) Đặt: y x x y J J M M tg .−= β (7- 7) Từ (7- 2) và (7- 7) ta có: y x J J tg tg . 1 α β −= (7- 8) Góc β được coi là dương ... td = σ 2 + 4τ 2 ≤ [σ ] Thay các biểu thức ( 7- 2 4), ( 7- 2 5) và ( 7- 2 6) vào biểu thức trên có: σ td = 1 M x2 + M y2 + M z2 ≤ [σ ] Wx ( 7- 2 7) - Theo thuyết bền thế năng biến đổi ... TỔNG QUÁT Thanh chịu... tự thay các biểu thức ( 7- 2 4), ( 7- 2 5) và ( 7- 2 6) vào biểu thức trên có: σ td = 1 M x2 + M y2 + 0 ,75 M z2 ≤ [σ ] ( 7- 2 8) Wx - Theo thuyết bền Mo: σ td =

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... của hệ siêu tĩnh. 9.2 .7. Hệ siêu tĩnh đối xứng Trang: 24 N 7 4qa - - 28 3qa Q - + + 28 3qa 7 4qa 7 3qa M 98 9qa 2 7 3a 14 qa 2 28 qa 2 Hình 8-16 B A Q 2 z qa 28 3 q qa 7 3 2 2 N 2 M 2 Bài giảng: ... Y (âm) + qzqa 7 3 Q0 1 == X Tại z = 0 qa 7 3 Q 1 = (dơng) Tại z = a qa 7 4 Q 1 = (âm) + 2 1 z 2 q qaz 7 3 M0 == M Khi z = 0 M 1 = 0 z = a 2 2 1 qa 14 1 2 qa a.qa 7 3 M == (trái) ... qa a.qa 7 3 M == (trái) Tính giá trị M 1max : 0qzqa 7 3 dz dM 1 == Rút ra: a 7 3 z = Do đó có: 22 1max qa 98 9 qa 49 9 . 2 1 .a 7 3 qa. 7 3 M == (phải) * Đoạn BC (B C): Dùng mặt cắt 2-2

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... bền vật liệu Tơng tự nh ở bài toán va chạm đứng theo công thức ( 9 -7 0), ( 9 -7 1), ( 9 -7 2), ( 973 ), ( 9 -7 4), ta có: T= 1 Q2 V02 2 (Q + P) g ( 9-9 6) Q P yđ V0 Pk=1 Q yt Vì các ... công thức ( 9 -7 6) bằng 0, do vậy có: ( 9-9 7) U =T Trong đó U là... bậc hai ( 9-8 6) và loại bỏ nghiệm âm ta có nghiệm yđ: yd = y + * t (y ) * 2 t yt* V02 + P 1 + g Q ( 9-8 7) Hay: Nguyễn ... B yt yđ Pk =1 Động lợng của vật Q trớc va chạm là: Q V0 ( 9 -7 0) g Động lợng của vật Q và P sau va chạm là: P+Q T2 = V ( 9 -7 1) g T1 = Nguyễn Hoàng Nghị Trang: 52 B Bài giảng: Sức bền

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... Tính áp lực 67 P 50 =− = −3.98 KN cm F π ⋅ 42 0,31 (− 3,98) = −1 ,79 KN cm ⇒ σx = σy = − 0,31 h Biến dạng ∆h trụ A: ∆h = h ⋅ σ z = σ z − µ(σ x + σ y ) E 10 [− 3,98 − 0,31(− 1 ,79 − 1 ,79 )] = −2,61 ... σy sin 2α + τ xy cos 2α = (3 -7) τ uv = 2τ xy => tg 2α = − σx − σy Đặt Hay tgβ = − 2τ xy σx − σy ⇒ α0 = β π +k 2 , k∈z β ⎡ ⎢α 01 = ⎢ ⎢α = β + π ⎢ 02 2 ⎣ Như từ (3 -7) luôn tìm hai giá trị α0 α01 ... vòng Mohr M Đo tọa độ , ta nhận được: σu = x(M) = 5,3 k/cm2; τuv - y(M)== 2,7k/cm2 ⎛ KN ⎞ τ⎜ ⎟ ⎝ cm ⎠ y M τuv 300 2 ,7 u M2 O x O 300 D A B C M1 ⎛ kN ⎞ ⎟ ⎝ cm ⎠ σ⎜ 5,3 Hình 3.12: Xác định ứng suất...

Ngày tải lên: 29/10/2012, 11:12

... trục quán tính trung tâm 3268 + 6 87 − (3268 − 6 87) + ⋅ (602,5) = 5 47, 5cm 2 J xy 602,5 tgα1 = = = −0,222 J y − J mx 6 87 − 34 07, 5 α1 = -12030' ; α2 = 900 - 12030' = 77 030' CÂU HỎI TỰ HỌC: 4.1 Các đại ... ) ⋅ 48a 12 = 264, 875 a 4a = 73 ,59a JX = 264, 875 a4 - 73 ,59a4 = 3a x1 x 0,43a C 4a (3a ) = + (3,43a ) ⋅ 6a 36 x2 3a C1 8a J (X2 ) = J (X22) + y c F2 Vậy 191,285a4 C2 6a Hình 4. 17: Xác định mô men ... Jmax = 3.400cm4; Jmin=550cm4; α1 = -120; α2 = 78 0 - Bằng giải tích: Theo công thức (4-10) (4-11) Jmax = 3268 + 6 87 (3268 − 6 87) + ⋅ (602,5) = 34 07, 5cm + 2 Jmin = y2 C x2 α1(2)=-450 z02 Hình 4.22:...

Ngày tải lên: 29/10/2012, 11:12