phụ lục 3 1 số liệu tính toán ổn định chân kè theo mái dốc lấy từ geoslope
Luận văn lý thuyết độ tin cậy
... 63 Học viên: Hồng Minh Khanh - Lớp CH20C.ĐH2 Luận văn thạc sĩ -v- TÀI LIỆU THAM KHẢO 66 PHẦN PHỤ LỤC 67 Phụ lục 3. 1: Số liệu tính tốn ổn định chân kè theo mái dốc lấy từ ... hệ số an tồn [3] 44 3. 3 Tính hệ số ổn định chân kè 45 Hình 3. 1: Mặt cắt ngang chân kè trường hợp bất lợi .46 Hình 3. 2: Cung trượt có hệ số an tồn nhỏ .48 3. 4 Xác định ... 10 1 .3. 3 Các phân tích kết cấu ổn định MLGBT thực Việt Nam 11 1. 4 Hiện trạng dự án .12 1. 4 .1 Khảo sát trạng .12 Hình 1. 6: Vị trí cơng trình đồ hành tỉnh Bình Thuận .13 ...
- 83
- 653
- 2
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
... Specifically, we modified the scheduled voltage at bus 23 to 1. 03pu eBook for You • IEEE 24 – N -1 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You 10 11 N -1 CONTINGENCY ANALYSIS Preparing the input files for ... MVAR at bus • To address the low voltage at buses 4, 5, 6, 8, 9, 10 , 11 and 14 , we placed a fixed shunt capacitor of 11 5 MVAR at bus 10 • Why did we placed the shunts on the low voltage side? eBook ... Load Flow Simulation eBook for You SYSTEM COMPONENTS The IEEE 19 96 Reliability Test System Two areas ( 230 kV & 13 8 kV) • 21 branches • 10 generators (implicit GSU transformers) • 20 loads • two-winding...
- 62
- 1,037
- 9
Tính toán ổn định của kè pptx
... (6 .1) ta có : PCt 0, 61 K1 = P = = 1 ,38 < Kcp = 1, 25 0,44 gt Vậy kè đạm bảo an toàn ổn đỉnh (6.4) Ổn đỉnh tổng thể đê kè : Tính toán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3. 1 Tính ... hệ số an toàn trượt, Kcp = 1 ,3 (phần tiêu thiết kế) Tính toán lực : + Tính khối lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong : G1 = γ.F1 .1 (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F1 ... làm kè - F1 = 3, 11 (m2) : diện tích mặt cắt kè phần BB’DA Vậy : G1 = γ.F1 .1 = 2,0 .3, 11 = 6,22 (T) + Trọng lượng thân khối kè BB’CC' (G 2) : G2 = γ.F2 .1 Trong : (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng...
- 6
- 3,504
- 81
Đồ an kết cấu thép thiết kế mạng dầm sàn công tác bằng thép với các số liệu tính toán l1=10m, l2=6m,chiều cao ht=1,6m
... hc 10 2 = 22.2 = 2244 (cm3) 2 Q S 582,25.2244 = x c = = 3, 31 (KN/cm2) J x '. b 32 8888 .1, 2 S c' = bc' c Suy : td = + 3. 1 = 18 ,92 + 3. 3 , 31 2 = 19 ,77 (KN/cm2) td = 19 ,77 (KN/cm2) < R = 23 (KN/cm2) ... 0, 41 + 0,0 032 c + (0, 73 0, 016 c ) c bc c c hc R Trong đó: = dầm làm việc giai đoạn đàn hồi Thay số, ta có : 38 38 38 2,06 .10 2, 63 < 1. 0, 41 + 0,0 032 + (0, 73 0, 016 ) = 18 ,84 2,0 2,0 10 2 ... kế hệ dầm thép 3. 8 .3. Kiểm tra ô bụng Bố trí ô theo cách bố trí dầm dầm sàn , thể hình vẽ: 1, 04 m P P P 1 0,5 m P P ô2 1m 1m 1m 1m 419 ,05 KNm 16 54, 13 KNm 7 93, 98 KN 4 41, 10 KN - Xác định giá trị...
- 24
- 1,367
- 0
chuẩn bị số liệu tính toán
... 0 .10 26 0 .10 7 53 A(m2) 12 2.47 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 0 .11 286 0 .11 5 938 0 .11 8708 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 13 . 22 13 . 582 13 . 907 0 .12 24 11 7 .15 14 .34 0 .12 52 0 .12 7 11 7 .15 11 7 .15 14 .667 14 .878 0 .12 948 11 7 .15 15 .16 8 ... 0. 030 033 208 21. 0 232 10 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 0. 030 033 208 21. 0 232 11 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 0. 030 033 208 21. 0 232 12 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 0. 030 033 208 21. 0 232 13 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 ... 0. 030 033 208 21. 0 232 14 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 0. 030 033 208 21. 0 232 15 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 0. 030 033 208 21. 0 232 16 0 .12 8 0. 01 638 4 1. 0 016 07746 0. 030 033 208 21. 0 232 17 0 .14 08 0. 019 82464 1. 1 017 6852...
- 65
- 293
- 0
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH VÀ CÁC SỐ LIỆU TÍNH TOÁN
... )( b2 + d2 ) ] = x x [ 11 .6 x + 13 . 6 x + ( 11 .6 + 13 . 6 ) (3 + ) = 38 5.6m3 Khối lượng đất đào cho hố móng trục 3/ thủ công: V3 = 0 .1 x a x b1 = 0 .1 x 11 .6 x 1. 6 = 1. 856m3 GVHD: NGUYỄN THẾ BẢO ... Khối lượng đất đào cho hố móng trục 3/ giới V1 = x [ a x b1 + c x d1 + ( a + c )( b1 + d1 ) ] = x [ 11 .6 x 1. 6 + 13 . 6 x 2.6 + ( 11 .6 + 13 . 6 ) (1. 6 + 2.6 ) = 50.6 m3 Khối lượng đất đào cho hố móng ... ,7/ thủ công: V4 = x 0 .1 x a x b2 = x 0 .1 x 11 .6 x = 13 . 92 m3 Tổng khối lượng đất cần đào cho công trình: V = V1 + V2 + V3 + V4 = 50.6 + 38 5.6 + 1. 856 + 13 . 92 = 452m3 B I CHỌN MÁY ĐÀO THI CÔNG...
- 23
- 619
- 0
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc
... (2.46*4 .3+ 43. 74*2 .15 + 53. 83* 7.7+59 .17 *3. 85+ 12 1 .3* 4 .38 +46.6*2 .19 ) *10 .4 12 ,000 13 7 14 ,35 5 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26,592 (10 6.46*4 .3+ 63. 74*2 .15 +4 21. 4*7.7+ 400.4 *3. 85+654*4 .38 +15 0.6*2 .19 ) *10 .4 (8 ,10 0+954)*0.25 Tổng cộng lực ... kN/m2 -5.0 G3 G8 -11 .28 2000 G7 - 13 . 88 G9 -16 .88 250 10 00 10 00 G1 15 00 γ =19 .68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17 .40, c = 29.6 kN/m2 600 -12 .5m G2 38 80 30 00 -10 .08 4000 30 00 γ=20.00 kN/m3, Su =36 kN/m2 ϕ ... Hệ số an tồn FS 3. 42 > [1. 50] 6 . 31 > [1. 50] 2.96 > [1. 50] 2 .36 > [1. 50] Áp lực bị động Áp lực chủ động 2 q =10 kN/m -0.5m -4.8m -12 .5m q =10 kN/m 2.46 kN/m 46.2 kN/m2 53. 8 kN/m 2 10 6.46 kN/m 17 0.2...
- 7
- 1,030
- 10
CÁC PHƯƠNG PHÁP số TRONG TÍNH TOÁN kết cấu NHÀ KHUNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐỒNG THỜI
... -2- 3. 4 .Số liệu địa chất công trình .48 3. 5 .Tính toán theo phương pháp truyền thống 53 3.5.1Cơ sở tính toán 53 3.5. 2Tính toán tải trọng 53 3.5.3Sơ đồ ... 53 3.5.4Kết tính toán phản lực chân cột 56 3. 5. 5Tính biến dạng móng theo phương pháp cộng lún lớp 58 3. 6 .Tính toán đồng thời phần mềm plaxis theo mô hình Mohr-Coulomb 62 3. 6. 1Tính ... / 12 ) (14 b) Kogler Scheidig (1 938 ), Lenczener (19 62) [15 ], đưa công thức xác định ,module phản lực nền: k= E0 2H b log 1 + b (15 ) Hay công thức kinh nghiệm Woinowsky-Krieger [11 ]...
- 81
- 3,647
- 6
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... 50 10 0 Tõ biÕn U, % 50 10 0 B 1. 25 1. 19 1. 11 1 .10 B 0.87 0.85 0.82 0. 81 η, Poise 5.00 x 10 8 4 .10 x 10 9 1. 40 x 10 11 8.02 x 10 12 η, Poise 1. 75 x 10 9 1. 02 x 10 10 4 . 31 x 10 11 2 .39 x 10 13 1. 00E +14 1. 00E+ 13 ... nhít , Poise 1. 00E +14 1. 00E +12 1. 00E +11 1. 00E +10 1. 00E+09 1. 00E+08 1. 26 1. 00E +12 1. 00E +11 1. 00E +10 1. 00E+09 1. 00E+08 1. 24 1. 22 1. 20 1. 18 1. 16 1. 14 1. 12 1. 10 0.90 1. 08 0.88 0.86 0.84 0.82 0.80 0.78 ... 1. 00E+ 13 HƯ sè nhít , Poise HƯ sè nhít , Poise 1. 00E +14 1. 00E +12 1. 00E +11 1. 00E +10 1. 00E+09 1. 00E+08 0.44 Tõ biÕn 1. 00E+ 13 1. 00E +12 1. 00E +11 1. 00E +10 1. 00E+09 1. 00E+08 0.42 0.40 0 .38 0 .36 0 .34 0 .32 ...
- 27
- 1,161
- 1
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
... tích ổn định phục vụ tính toán thiết kế đập đất 4 .1 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đến hệ số ổn định tính theo stab.07.f 4 .1. 1 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đén hệ số ổn định tính theo STAB.07.F ... hệ số mái đến hệ số ổn định tính theo STAB.07.F cho đập không đồng chất 2.4 m=4.5 2.2 m -3. 75 Fs 1. 8 m =3. 0 1. 6 1. 4 1. 2 15 25 Hình 4.5 35 Hđ(m) 45 55 18 2.4 Hd=20 2.2 Hd =30 Hd=40 1. 8 Hd=50 1. 6 1. 4 ... hệ số ổn định theo (2 .11 ) 3. 3 .1 Ngôn ngữ lập trình Ngôn ngữ đợc sử dụng để lập trình Fortran 77 3. 3.2 Sơ đồ khối chơng trình xem hình 3. 5 3. 4 Kiểm chứng chơng trình tính toán hệ số ổn định theo...
- 26
- 2,014
- 5
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps
... lợng vật liệu chứa sàng, phễu chứa buồng trộn Khi xét theo sơ đồ tính hình 1, tác giả công trình [1] , [2] kiểm tra ổn định khung tháp khả lật đổ tháp theo hai phơng (ox, oy) có gió bão thổi từ mặt ... Mô hình tính ổn định khối tháp trộn có xét đến ảnh hởng sàng rung gây Trên thực tế, đặt khối tháp trộn khác nhau, tuỳ theo quan điểm tính toán ta xét theo hai mô hình tính: */ Mô hình tính coi ... xác định đợc tham số dao động hệ thống, độ ổn định tổng thể khối tháp tác dụng chúng lên có đặc trng khác Làm sở khoa học cho việc tính toán thiết kế máy gia cố hợp lý Tài liệu tham khảo [1] Nguyễn...
- 6
- 682
- 0
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
... pháp tính toán theo sức chịu tải giới hạn (Pgh) đất hệ số an toàn K1 hệ số an toàn ổn định đờng đắp Khi K1 > đờng ổn định Tuy nhiên vấn đề đặt K1 yêu cầu đến mức nào: K1 = 1, 1; 1, 2; 1 ,3; 1, 4; 1, 5; ... để xác định hệ số an toàn hợp lý Đây vấn đề cần phải nghiên cứu làm sáng tỏ 3. 2 Với phơng pháp tính toán ổn định theo sức chống cắt đất tự nhiên hệ số an toàn ổn định K2 hệ số an toàn ổn định cho ... K2 = điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái ổn định (6) Vấn đề hệ số an ton tính toán ổn định đờng đắp Qua phân tích ta thấy: 3. 1 Với phơng...
- 4
- 564
- 1
Phần 1 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lý thuyết về Ổn định hệ thống điện)
... Rated MVA = 200 MVA/Xd = 1. 5/Rated power factor = 0.9 / / R REAL POWER (MW) ( 220 200 18 0 16 0 14 0 12 0 10 0 80 60 40 20 -10 0 10 0 -75 75 -50 50 -25 25 RATED MW 25 50 75 REACTIVE POWER (MVAR) 10 0 12 5 15 0 17 5 eBook ... =tanβ‐NL M [0.258] •cosβ = 1/ (1+ FLM) [0 909 β = 24 6⁰] = 1/ (1+ FLM) [0.909, β = 24.6⁰] Q = ‐0 .34 for Pg = 0 Q = 0.258*0.8‐(0.5‐0.2*0.8) = ‐0. 13 4 for Pg=0.8 ‐0.5 ‐0.75 1 1. 25 0.25 0.5 0.75 P 1. 25 eBook for ... Power-Angle Relationship g p eBook for You E.U P= sin ∂ Xd 1. 4 1. 2 Power (pu) 0.8 0.6 0.4 04 0.2 0 30 60 90 Load Angle (deg) 12 0 15 0 18 0 13 STEADY-STATE STEADY STATE OPERATIONAL LIMITS Limiting...
- 21
- 638
- 18
tính toán ổn định của dầm thép tiết diện chữ i không đối xứng theo tiêu chuẩn eurocode 3
... + + 20* 400* 4252 12 12 12 = 3. 7 63. 398.289mm4 Iz = 960 *1 03 20* 25 03 20* 40 03 + + = 13 2 .788 .33 3mm4 12 12 12 Mụ men chng xon: I t = (400* 2 03 + 960 *1 03 + 250* 2 03 ) = 2.0 53. 333 mm4 Mụ men quỏn ... 42 - 233 ,22 2 .37 4. 533 .5 21 Cỏnh trờn 425 19 1,78 1. 722. 814 . 31 5 Cỏnh di -555 -788,22 3. 296.948.769 - 233 ,22 14 . 017 .17 2.4 83 Cỏnh trờn 425 19 1,78 11 .267.848.449 Cỏnh di -555 -788,22 17 . 619 .774.9 43 Hai ... Q 1. 722. 814 . 31 5 Cỏnh di Q 2 .37 4. 533 .5 21 Cỏnh trờn Q 6 .12 0 .36 8 .38 7 Cỏnh di Q 1. 817 .457.2 91 Cỏnh di Q 3. 5 83. 998.658 Cỏnh trờn Q 1. 729 .1 03. 729 Trng tõm q 827 .1 83. 346 Cỏnh di q 1. 1 73. 029.084 8. 636 . 31 0.273...
- 74
- 4,184
- 20
Một số phương pháp tính toán ổn định trong cơ học vật rắn biến dạng
... 434 2 37 44 33 28 2 938 2626 236 6 215 8 2002 18 46 17 42 1 638 1 534 1 430 13 5 2 12 74 12 22 11 70 11 18 10 92 10 42 988 936 s.lO^ 16 .7 14 .4 12 .8 11 .3 10 .1 9 .1 8 .3 7.7 7 .1 6.7 6 .3 5.9 5.5 5.2 4.9 4.7 4.5 4 .3 ... 1. 512 0 *10 *7 6.0250 *10 *6 0.4 216 16 6 2.77 13 * 10 '^6 1. 8026 *10 *7 6.5 732 *10 *6 0.4 216 13 3 3. 46 41* 10'^6 2.9240 *10 * 71 8. 218 0 *10 *6 0.4 215 11 8 3. 9260 *10 '^6 3. 6920 *10 *7 9 . 31 52 *10 *6 0.4 214 10 0 4. 618 8 *10 -^6 5 .11 70 *10 *7 ... 2. 13 5 0 *10 *8 2 .19 96 *10 *7 0.4200 3 45.5 1. 016 1 *10 '^7 2. 630 0 *10 *8 2.4 217 *10 *7 0. 419 6 3 40 1. 1547 *10 '*7 3. 5240 *10 *8 2.7.560* 10 -^7 0. 419 0 3 3:5 .3 1 .38 56 *10 ^7 5.48 .30 *10 *8 3. 317 0 *10 ^7 0. 417 S :l 25 1. 8475 *10 '^7...
- 90
- 601
- 0
Một số phương pháp tính toán ổn định trong cơ học vật rắn biến dạng tt
... hgc va thù lao chuyén mòn : 12 .000.000d + Hòi thào va xemina khoa hgc : 4.000.000d + Che bàn dien tu, ebay chuang trình: óOO.OOOd + Quan ly ca sa, ho trg tao va NCKH: 1. 400.000d + Vàn pbòng phàm ... bào cào khoa hgc, bào, thù lao chuyén mòn: 4.000.000d 12 .000.000d + Chay chuang trình, che bàn: óOO.OOOd + Quàn ly ca so, ho trg tao va NCKH: 1. 400.000d + Vàn pbòng phàm va càc chi phi khàc: ÓOO.OOOd ... bào cào khoa hgc Cu the dà co 03 dàng tuyén tap Hòi nghi Khoa hgc Toàn quóc ve Ca hgc VRBD thù 7, nàm 2004 02 gùi dàng tap chi khoa hgc Dai hgc Quóc già nàm 2005 va 01 bào cào khoa hgc 2005 * Càc...
- 7
- 454
- 0
Cơ sở lý thuyết tính toán ổn định mái dốc
... tất phân tố đất, dùng để tính hệ số ổn định momen Km 4- Tổng lực theo phơng ngang tất lát cắt, dùng để tính hệ số ổn định Kf Kết hệ số ổn định chung K đợc tính hệ số ổn định Km Kf, tức thoả mãn ... ] = Km Km (1. 5) n = N - ứng suất pháp trung bình đáy mặt trợt Trong : Với : Km - Hệ số ổn định xác định theo điều kiện cân mômen s đợc xác định từ công thức (1. 1) hay (1. 2) 1. 2 .3 Phơng trình ... hình 1. 2, 1 .3 1. 4 ): W x S n Km = Hay M i =1 n M i =1 m i giu R N f + kW e D.d A.a = (1 .3) ( số tài liệu ký hiệu Fm ) i truot Km = [c. R + ( N u. ).R.tg ] W x N f + kW e D.d A.a (1. 4)...
- 5
- 1,709
- 78
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25