how do the client s gains and discharge situation relate to models of satisfaction in rehabilitation
BÁO CÁO " XÂY DỰNG CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM I CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN 22TCN 272-05 " pot
... Function thinhnoisuy(ByVal giatricot As Double, ByVal giatrihang As Double, vungchon As Range) Dim i As Long, j As Long Dim trunggian Dim NoiSuy1 As Double, NoiSuy2 As Double For i = To UBound(vungchon.Value, ... Ltt ts Trường hợp hai nhiều chất tải SI mg momen 0, 075 ( Khi tính to n mỏi: S 0,6 S 0,2 k g 0,1 ) ( ) ( ) 2900 Ltt Ltt ts si mg momen 1, si mg momen ( moi) 2.2.2.2 Tính hệ s phân bố lực cắt SI ... hình học tiết diện theo giai đoạn 2.2.6 Mất mát ứng suất Tổng mát ứng suất trước kết cấu căng sau xác định theo TCN f PT f PF f PA f P ES f PSR f PCR f PR 5.9.5.1: 2.2.6.1 .Do ma s t f PF f PJ e...
- 5
- 1,216
- 5
thiết kế dầm hộp ứng suất trước khi thi công đúc rỗng
... Công Đúc Hẫng S lượng s i cáp bò đứt s i, dòch trượt bó s i không s i không vượt 1% tổng s s i mặt cắt Nếu vượt s cho phép phải thay s i cáp khác GVHD: PGS-TS Lê Thò Bích Thủy - SVTH: Nguyễn ... II.4.1 Do ma s t ∆f PF : + S dụng cáp kéo đầu , mát ứng suất ma s t tăng dần từ đầu neo chủ động sang đầu bò động + Dùng công thức gần tính mát ma s t sau : ∆f pf = f pj ( −µ.α − K.x) + Hệ s ma s t ... cầu cao su mua nước ngoài, tham khảo loại gối Standard K hãng VSL chế tạo Một s thông s kỹ thuật chủ yếu gối sau: GVHD: PGS-TS Lê Thò Bích Thủy - SVTH: Nguyễn Quốc Huy -Trang: -7- Đồ n Tốt Nghiệp:...
- 53
- 733
- 2
Thiết kế dầm cầu ô tô nhịp gian đơn bằng be tông cốt thép dư ứng lực kéo trước mặt cắt supper _T lắp ghép
... hợp s 5.3 Nội lực tiêu chuẩn nội lực tính to n lớn tổ hợp tải trọng.(T/m) Trong bảng tổng hợp s ta tính to n nội lực Q M tổ hợp tải trọng Tiêu Chuẩn gây Trong bảng tổng hợp s ta tính to n ... Nội lực lớn tĩnh tải hoạt tải tính to n dòng Nội lực hệ s xk Hệ s vợt tải Đỗ Văn Tân Nội lực tổng cổng tải trọng tính to n -9- Cầu Đờng Anh -K39 Nội lực tinh to n Thiết Kế Môn Học Cầu Bê Tông ... b kG/cm :Hàm s xét tới ảnh hởng trình co ngót tf biến kéo dài bê tông tới trị s ứng suất hao hụt đợc xác định nh sau cách tra bảng: phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối x tích s * n1* E F...
- 132
- 526
- 0
THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG, vận tốc THIẾT kế 80KMTRÊN GIỜ
... kiện A s > A s 0.03 × f c' A s = × b × h = 0.03 × 28 × 30 × 25 = 2.25 cm2 fy 280 Ta có A s = 3.3929 cm2 > A s = 2.25 cm2 => Thỏa điều kiện A s > As Ta tính s c kháng uốn thép ngang Giả s : fs = ... × A s × (d s − x) = 1000 × 18.253 / + 7.476 × 392.69 ×(75 − 18.25) = 11482039 ( mm ) Ứng suất cốt thép : SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 17 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th .S Mai Lựu fs = n × M s × (d s − ... A s > A s 0.03 × f c' 0.03 × 28 A s = ×b×h = × 1000 × 250 = 750 ( mm ) fy 280 2 Ta có A s = 796.69 ( mm ) > A s = 750 ( mm ) => Thỏa điều kiện A s > A s Ta tính s c kháng uốn thép đứng Giả s ...
- 260
- 563
- 0
THIẾT KẾ DẦM CẦU ÔTÔ NHỊP GIẢN ĐƠN BẰNG BTCT DƯL KÉO TRƯỚC MẶT CẮT SUPERT LẮP GHÉP
... hợp s 5.3 Nội lực tiêu chuẩn nội lực tính to n lớn tổ hợp tải trọng.(T/m) Trong bảng tổng hợp s ta tính to n nội lực Q M tổ hợp tải trọng Tiêu Chuẩn gây Trong bảng tổng hợp s ta tính to n ... b kG/cm :Hàm s xét tới ảnh hởng trình co ngót tf biến kéo dài bê tông tới trị s ứng suất hao hụt đợc xác định nh sau cách tra bảng: phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối x tích s * n1* E F ... 2.1.3.Kích thớc s n dầm: Dơng Thành Long hs=1295 (mm) bs=193 (mm) -2- Đờng Bộ B k-43 Thiết Kế Môn Học Cầu Bê Tông Trờng ĐH GTVT-Hà Nôị -Ta có mặt cắt ngang tính đổi: Tính hệ s phân bố ngang...
- 150
- 417
- 1
THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG
... Công Đúc Hẫng - S lượng s i cáp bò đứt s i, dòch trượt bó s i không s i không vượt 1% tổng s s i mặt cắt Nếu vượt s cho phép phải thay s i cáp khác GVHD: PGS-TS Lê Thò Bích Thủy - SVTH: Nguyễn ... loại gối Standard K hãng VSL chế tạo Một s thông s kỹ thuật chủ yếu gối sau: GVHD: PGS-TS Lê Thò Bích Thủy - SVTH: Nguyễn Quốc Huy -Trang: -7- Đồ n Tốt Nghiệp:Thiết Kế Dầm Hộp ng Suất Trước ... II.4.1 Do ma s t ∆f PF : + S dụng cáp kéo đầu , mát ứng suất ma s t tăng dần từ đầu neo chủ động sang đầu bò động + Dùng công thức gần tính mát ma s t sau : ∆f pf = f pj ( −µ.α − K.x) + Hệ s ma s t...
- 53
- 446
- 0
Đồ án thiết kế dầm BTCT dự ứng lực tiết diện chữ I kéo trước
... H s ln m=1.2 y1 = (S+ Sk B4) /S y1 = 1.543 y2 = (S+ Sk B4 B3) /S y2 = 0.891 y3 = (S+ Sk B4 B3 B2) /S y3 = 0.783 y4 = (S+ Sk B4 B3 B2 0.6m) /S y4 = 0.522 y5 y5 = 0.000 gPL1 = =0 nu S B4+ B3+ B2 Sk ... tit din cú sc khỏng un tớnh to n cho Tng mụmen gõy nt M =s. Smc Smc Mụmen tnh i vi ỏy dm s= s4dd fr Tng ng sut gõy nt Cng chu kộo un Mps=-Fpe.epsI Mụmen gõy bi lc DL Mt ct n v x0 Mrmin(1.2Mcr,1.33MuCD1b) ... F ps e p sI S psI M DC dci S psI Mt ct n v x0 V trớ m epsI m SpsI m3 fcpg Mpa 0.000 0.298 0.402 14.554 89.046 x1 1.138 0.324 0.346 16.709 102.230 x2 1.500 0.301 0.324 22.054 134.930 fpES Mpa...
- 65
- 834
- 2
Đồ Án Tốt Nghiệp Thiết Kế Dầm Hộp Ứng Suất Trước Thi Công Đúc Hẫng Cân Bằng
... căng theo thiết kế: 18.7 T/1 s i 15.2mm, 13.2 T/1 s i 12.7mm) - S lượng s i cáp bò đứt s i, dòch trượt bó s i không s i không vượt 1% tổng s s i mặt cắt Nếu vượt s cho phép phải thay s i cáp ... cac mat cat sau tha kich .362 %- Tinh toan mat mat ung suat nen dan hoi 364 %- Tinh toan mat mat ung suat co ngot cua betong .365 %- Tinh toan mat mat ung suat tu bien ... CB IV TÍNH TO N CÁC MẤT MÁT ỨNG SUẤT TRONG CÁP CHỊU MOMENT ÂM 362 %- Tinh Toan Mat Mat Do Ma Sat.(delfpF) .362 %- Tinh Toan Mat Mat Do Tut Neo.(delfpA) 362 %- To hop noi...
- 558
- 2,296
- 2
THIẾT KẾ DẦM HỘP ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG ĐÚC HẪNG
... căng theo thiết kế: 18.7 T/1 s i 15. 2s i mm, 13.2 T/1 s i 12. 7s i mm) - S lượng s i cáp bò đứt s i, dòch trượt bó s i không s i không vượt 1% tổng s s i mặt cắt Nếu vượt s cho phép phải thay s i ... Hộp ng Suất Trước Thi Công Đúc Hẫng Gối cầu cao su mua nước ngoài, tham khảo loại gối Standard K hãng VSL chế tạo Một s thông s kỹ thuật chủ yếu gối sau: GVHD: PGS-TS Lê Thò Bích Thủy - SVTH: ... dầm congsol + Dầm côngsol : SWcs =1140+0,833.X + X khoảng cách từ vi trí ngàm đến trọng tâm bánh xe - Dầm liên tục : SW + = 660 + 0,55 .S = 660 + 0,55.5546 = 3710 SW − = 1220 + 0, 25 .S = 1220...
- 48
- 688
- 0
THIẾT KẾ DẦM CHỦ (DẦM KẾ BIÊN)
... thép ƯST bê tơng (Tra bảng 1- phu lục Polinov n=5,2) z : s lượng bó cốt thép căng sau bó xác định ứng suất Thứ tự căng bó sau : - Căng bó s - Căng bó s - Căng bó s s - Căng bó s s ... Σcosi T Tại mặt cắt : Σcos α =1,986 Σ α =0,226 Sin Kết tính tốn Tiết diện liên hợp cốt thép phân tố cốt căng sau đổ bê tơng : τ= δy = II Qbt − QT Q1 S K ( Q − Qbt − Q1 ) .S K S K + II + II I bs ... KG/cm2 < Rnc= 140 KG/cm2 ⇒ đạt u cầu Do Mmax ; Qmax (H30 + đồn người): τ= II Qbt − QT Q1 S ab ( Qmax − Qbt − Q1 ) .S ab S ab + I + II I bs I tâ bs I tâ bs 0 I II N ' T N ' T e0 y ab M bt y...
- 63
- 1,412
- 3
tính toán thiết kế dầm cầu
... mặt s n tl:1:200 d 7200 c a 350 b 2400 2400 2400 7200 350 5700 5700 5700 5700 5700 II Tính to n s n S đồ l 5,7 = 2,37 > Xét tỉ s cạnh ô = l1 2,4 Xem làm việc theo phơng Ta có s n s n to n ... Thiết kế s n s n ( s n ,dầm ,dầm phụ ) có s liệu nh sau : 1.1 S đồ hệ dầm s n ( xem hình vẽ ) 1.2 kích thớc l1= 2,4m l2 = 5,7m 1.3 Hệ tờng chịu lực có chiều dày t = 35cm 1.4 Cấu tạo mặt s n ( ... biểu đồ MPi: +M max = M G + maxMPi +M = M G + minMPi Do thiếu giá trị MPi tiết diện vạy ta phải dùng s đồ tính to n bổ trợ mômen s tiết diện: Sv: V Công Hải GVHD: Nguyễn Mạnh Cờng 13 Trờng...
- 19
- 873
- 4
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ DẦM CHUYỂN BÊ TÔNG CỐT THÉP
... Anh [4] ACI 318-02, Building Code Requirements for Structural Concrete [5].James K.Wight, James G.Macgregor (2012), Reinforced concrete – Mechanics and Design, University of Michigan, American ... trí theo TCVN là: 30 32 Thép chịu lực cắt: thép No = khoảng cách bố trí sv = sh = s =180mm Chọn bố trí theo TCVN là: thép 20 khoảng cách bố trí sv = sh = s = 200mm Tính to n dầm chuyển theo ... = 10 Chọn bố trí theo TCVN là: 45 32 Cốt thép chịu lực cắt: Thép No = khoảng cách bố trí sv = sh = s = 180mm.Chọn bố trí theo TCVN là: thép 20 khoảng cách bố trí sv = sh = s = 200mm Kết luận...
- 5
- 2,992
- 55
Thiết kế dầm phụ potx
... hợp: Được chế tạo cách liên kết cánh bụng 2/ Tính to n dầm: * Tải trọng tác dụng lên dầm: qdam qsan be rong truyen tai * S đồ tính dầm: qdam qsan be rong truyen tai M max qdam L2 * Moment ... tra điều kiện bền theo khả chịu cắt : Q S max c f c v J x b - Qmax : lực cắt lớn dầm - J x : moment quán tính dầm (theo trục x-x) - b : chiều dày bụng dầm - Sc : moment tĩnh ½ ... c : hệ s điều kiện làm việc - f : cường độ tính to n chịu uốn thép dầm * Chọn tiết diện dầm: Dựa vào bảng tra chọn tiết diện dầm có giá trị: Wchọn > Wyc * Kiểm tra điều kiện bền theo khả...
- 11
- 496
- 4
Thiết kế đầm chính pptx
... c W : hệ s điều kiện làm việc f : cường độ tính to n chòu uốn thép dầm - W : moment kháng uốn dầm - M Tài liệu học tập max : moment uốn lớn dầm Phiên 2012 Theo khả chòu cắt : Q S max x ... x b - Q : lực cắt lớn dầm max - S : moment tónh ½ tiết diện dầm trục trung x hòa - J : moment quán tính tiết diện dầm theo trục x x - f : cường độ tính to n chòu cắt thép dầm v Tài liệu học ... 0,68 0,21 y d J l f x J 0,85 - : hệ s phụ thuộc dạng tải trọng, liên kết gối tựa hệ s (theo tiêu chuẩn): l c d b 8 1 b h ...
- 13
- 345
- 0
TIN HỌC TRONG PHÂN TÍCH KẾT CẤU - PHẦN CƠ BẢN - CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM ĐƠN GIẢN doc
... (tầng 5,6,7) CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG Hoạt tải s n truyền vào Tĩnh tải tường Tĩnh tải s n CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG Các trường hợp tải STT Các trường hợp ... TINH TAI TLBT + TUONG 02 COMBO1 TINH TAI + HT 03 COMBO2 TINH TAI + 0,9 (HT + GIOX) 04 COMBO3 TINH TAI + 0,9 (HT + GIOXX) 05 COMBO4 TINH TAI + GIOX 06 COMBO5 TINH TAI + GIOXX 07 ENVE Diễn giải ... Hoạt tải s dụng 04 GIOX Tải gió chiều X 05 GIOXX Tải gió ngược chiều X Tải trọng thân CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG Các trường hợp tổ hợp STT Các trường hợp tổ hợp 01 TINH TAI TLBT...
- 17
- 1,037
- 12
bài tập lớn thiết kế dầm dàn thép
... Dầm phụ đỡ s n, s n thép làm việc hệ giằng liên kết vào cánh chịu nén dầm nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể SO S NH PHƯƠNG ÁN - - Phương án Thể tích s n s dụng: Vs 5, 2.14.0,012 ... ứng suất tiếp Cần đặt s ờn cứng ngang, cách a 2h b 2.106 212cm Chọn a = 200 cm Kích thước s ờn ngang: h 1060 bs b 40 40 75 (mm) 30 30 R s 2bs 2.75 0,001 (mm) E Chọn bs ... tích s n s dụng: Vs 5, 2.14.0,01 0,728 (m3) G s 0,728.7,85 5,715 (T) Khối lượng s n: Tổng chiều dài dầm phụ: L 18.5,2 93,6 (m) - 93,6.36,5 3,416 (T) 1000 Khối lượng thép s dụng...
- 15
- 1,825
- 2
tính toán thiết kế dầm chủ
... (mm) de =Asf yds/Asf y=ds c : khoảng cách từ thớ nén đến trục trung hoà (mm) c = a/1 : Hệ s quy đổi hình khối ứng suất Lợng cốt thép tối thiểu cần thoả mãn: f c' Pmin 0.03 fy Trong đó: Pmin : tỷ ... uốn tính to n tiết diện tính theo tổ hợp tải trọng trạng thái giới hạn cờng độ (Nmm) :là hệ s s c kháng tiết diện Mn :là s c kháng danh định tiết diện bê tông (Nmm) a M n = As f y (d s ) đây: ... men uốn: M u M n Ta suy lợng cốt thép s cần thiết: Mu As f y (0.85h) Trong : As diện tích cốt thép chịu kéo cần thiết (mm2) Mu :là mômen uốn tính to n tiết diện tính theo tổ hợp tải trọng...
- 41
- 929
- 2
Báo cáo khoa học: Thiết kế đảm bảo độ tin cậy DFR ppt
... (1)X The United Enterprises of Z75, General Department of Technology, Ministry of National Defence (2)University of Technology, VNU-HCM ABSTRACT: The paper introduces guidelines for implementing ... Cycle DRM Associates, (2002) [2] Charles E Ebeling, An Introduction to Reliability and Maintainability Engineering McGraw – Hill, (1997) [3] W Grant Ireson, Clyde F Coombs, Richard Y Moss, Hand book ... Design Handbook, (1998) [7] S. D Roos, A Model for Complex Product Development Using Integrated Product and support development Criteria Rand Afrikaans University November (2001) [8] David J Smith,...
- 14
- 394
- 0
Báo cáo khoa học: Thiết kế đảm bảo khả năng bảo trì pot
... Joseph A Birt and Michael D Snyder (SRC), and James P Duncanson (CTA), Human Factors Design Guide Springfield, Virginia, (1996) [8] B .S Dhillon, Ph.D., Engineering Maintainability Gulf Professional ... (2) University of Technology, VNU-HCM ABSTRACT: The paper introduces guidelines for implementing design for maintainability with the objective to have products to be maintained easily and favorably ... Readiness Egineering Handbook, volume Prentice Hall PTR, (1995) [3] DOD, Maintainability Design Techniques (1988) [4] Charles E Ebeling, An Introduction to Reliability and Maintainability Engineering...
- 11
- 416
- 0
- what is a conflict at work how do managers deal with conflicts and why do they need to resolve these problems
- working with the keyboard s keydown and keyup events
- legislation particularly changes in tax rates and the company s economic performance shall give rise to a variation in deferred tax assets and liabilities
- equity as reserves in the reporting period in which they arise actuarial gains and losses are due to changes in actuarial assumptions or differences between previous calculations based on actuarial assumptions and actual events
- comparison of the administration s requests and cbo s estimates of costs for 2007 to replace and repair lost and returned equipment
- how can the query tree query node structure be changed to accommodate having group by and order clauses
- according to the statistics you apos ve gathered how do the file systems on slices 0 and 1 differ
- where how is the application s xap file stored and run
- how do the pediatric musculoskeletal system and its response to stress differ from those in the adult
- scaphoid capitate arthrodesis and triscaphe arthrodesis are used to treat scaphoid instability how do the procedures differ biomechanically
- how do the cell recognition and adhesion molecules function in self nonself discrimination
- how do the diversity and structure of the bacterial community in uence the function of the soil system
- how does functional status and self care functional status at admission and discharge contribute to models of client satisfaction in rehabilitation
- how does the client s medical status e g how sick they are medical complications contribute to models of client satisfaction in rehabilitation
- how do occupational therapy services contribute to models of satisfaction in rehabilitation
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25