giáo trình sức bền vật liệu tập 2

... 1a: Q = 22 x 29 4 x 3x 2= 882N Độ võng tĩnh khi kể đến trọng lượng của đầm là : | are (Qt Q'w? _ ( 120 00 + 8 82) 3?.10° 48EJ, 48 .2. 107 .28 00 Tần số vịng riêng của hệ sẽ là : ¬.¬= 95.10 Š 2 Hệ số ... nên là : ^.= 1.10 ” .20 0 = 0,02m Vậy : A, = 0, 02 + 0,0008 = 2, 08 10 ˆm hệ số động sẽ là : l+ “ 3y —— =2, 7 TU 2 ụ + 20 0 ) 2, 08.10 kg=1+ Vậy ứng suất động sẽ là : G4 = 23 9 .2, 7 =645,3 N/em? Nếu ... phương trình bậc 4 đối với @ : @*.mymy(8} 599 — 875) — w°(8,;m, +5y9m2) + 1 =0 Phương trình đĩ cho hai trị số của tần số dao động riêng 2 2 2 = Sum + ồzm; 3 vim, — 539mg)" + 4mym9d 42 2mm (3,181

Ngày tải lên: 07/12/2015, 04:13

... Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ ... http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ ... http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/

Ngày tải lên: 30/05/2016, 10:55

... 1a: Q = 22 x294 x 3x2=B82N Độ võng tĩnh khi kể đến trọng lượng của đầm là : _(Q+Q9Ÿ _ ( 120 00 + 8 82) 3°.10° At = = 0,095 cm A8EJ,, 48 .2. 107 .28 00 Tần số vòng riêng của hệ sẽ là : @' = 2. 8 x =l10I ... = —— = 125 ,6- 60 6 $ ? ?2 cũng đồng thời là tốc độ góc của động cơ Cường độ của lực quán tinh li tam 1a: F, =mQ*r= oe ( 125 ,6)".0,003 = 972N Hệ số động là : ky = 4 os = 2, 32 2] | 025 ,67] wo” ... Giải phương trình đó ta có các tần số dao động riêng œ Vi du với hai khối lượng đang xét ta có : 2 fh, — @“m 11 1 T 12 =0 2 DỊ 12 — 0 My Từ đó ta có phương trình bậc 4 4 2 ‘ m¡1m2ú) + (Mr),

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:21

... mỏng hở 22 .7.1 Khái niệm Bimomen 22 .7 .2 Trường hợp chịu lực tổng quát thành mỏng 22 4 22 4 22 5 22 5 22 6 22 7 23 2 23 6 24 0 24 2 24 7 24 7 24 8 Chương 23 : Bài toán tiếp xúc 23 .1 Bài toán tiếp xúc Hezt 23 .1.1 ... 20 5 20 5 20 7 20 8 20 9 21 0 21 4 Chương 22 : Kết cấu thành mỏng 22 .1 Khái niệm 22 .2 Đặc trưng quạt mặt cắt ngang thành mỏng 22 .2. 1 Toạ độ quạt 22 .2. 2 Toạ độ quạt hệ trục vuông góc 22 .2. 3 Đặc trưng quạt ... PHAN KÌ PHÙNG Ths THÁI HOÀNG PHONG GIÁO TRÌNH SỨC BỀN VẬT LIỆU TẬP II ĐÀ NẴNG 20 05 LỜI NÓI ĐẦU Ở tập I trình bày toán môn học sức bền vật liệu Ngày nay, ngành công trình, giao thông khí phải giải

Ngày tải lên: 05/12/2015, 22:57

... mỏng hở 22 .7.1 Khái niệm Bimomen 22 .7 .2 Trường hợp chịu lực tổng quát thành mỏng 22 4 22 4 22 5 22 5 22 6 22 7 23 2 23 6 24 0 24 2 24 7 24 7 24 8 Chương 23 : Bài toán tiếp xúc 23 .1 Bài toán tiếp xúc Hezt 23 .1.1 ... 190 196 20 5 20 5 20 7 20 8 20 9 21 0 21 4 Chương 22 : Kết cấu thành mỏng 22 .1 Khái niệm 22 .2 Đặc trưng quạt mặt cắt ngang thành mỏng 22 .2. 1 Toạ độ quạt 22 .2. 2 Toạ độ quạt hệ trục vuông góc 22 .2. 3 Đặc ... HOÀNG PHONG GIÁO TRÌNH SỨC BỀN VẬT LIỆU TẬP II ĐÀ NẴNG 20 05 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ LỜI NÓI ĐẦU Ở tập I trình bày toán môn học sức bền vật liệu Ngày nay, ngành công trình, giao

Ngày tải lên: 30/05/2016, 10:55

... 165.10" = 420 ,8 kN < 422 kN ( 422 ) Vay trị số H, = 422 kN là hơi lớn, Ta lấy H; = 421 ,5 kN Thay vào tính được : 7165.101 H, = 18,4 + DD = 421 ,7 kN«42I,5 kN ( 421 ,5) | Vậy ta cĩ thể lấy H, = 421 ,6 kN ... Thay vào phương trình (I4? ?24 ) với tị = (2 ta cĩ : 5 5 H+] 4.107.833 - 125 | 2 _ 4.1 023 5 825 _ 2. 100.( 125 )° | 20 0 Hay : Hỷ - 18,4.Hƒ ~ 7165.10Ỷ =0 ` Giải phương trình trên theo phương pháp lặp Dem chia ... thái 2 Ta cĩ : AL, = a(t) tạ)L¿ (14 -23 ) Virang: AL=AL;+AL, Dem (14? ?22 ), (14 -23 ) va (14-19) thay vao ta cé phương trình : De Pa Hil), PL) Hal), Pe) Ste apd, 2H 2H EFL HỆ} EF| Hệ Đá là phương trình

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:21

... ¬ / Qo ea 22 277 X 1 r2 á u \ j xy D đan J J, 1 L¥3 yy ? ?2 hil | _ L “Số 20 1,58 VL V25: I 0, ì y 100 x 63 x 10 NS | | L_ x 5 OM 21 5 x, 1 027 42 - C ) 0, 0, | i X, ie ˆ II 2/ 222 ) —Il— 11 ... : 2Jy _ 25 66 j,-J, ~~ 3055-670 4” tg2a = — 2a = 25 ? ?24 ' + k.180° ; Oy = 12? ? 42& #34;; ay = 1 02? ? 42' 4 Mơmen qn tính chính : — J„ +1, : (7s -Jy Ï „J2 - 3055 + 670 „ (20 55-670 + (566)? max " ;2 2 ... hình 5? ?20 4a 4a 4a : | | | | ö | _—- â VY ‘ | s0 2? ? ) 4 ols ce Lm) a | 1 3 2 — A ⁄⁄ tC {| 2a jal 2a 2b b =o 27 va” a y 125 x 125 x 10 ° N | Nisa JN 24 0% 20 a 2 JS Hinh 5 -20 5.4

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:12

... = 189,47 N/cm” 653 = 189,47 N/em’; 633 = 25 7, 62 N/cm” Như vậy tenxơ ứng suất là : 26 4, 62 259.8 22 2 ,2 Ty = | 25 9,8 24 5,7 189,47 22 2 ,2 189, 47 25 7, 626 ? ?2- 3 PHƯƠNG CHÍNH VÀ ỨNG SUẤT CHÍNH Ta gọi ... 0,3 42 0,365 = —— tgy = , Hinh 2- 10 0,866 0,866? + 0,3 42? " a = 21 °55 y = 21 ° 428 Ww 4 \ tga Trang 19 Tương tự như vậy ta sẽ tìm thấy : Gai = 25 9,8 N/cm” ; 63) = 22 2 ,2 N/cm’ Gy = 24 5,70 ... (2- 14) Rà Đem (2? ??13) thay vào (2- 14) với chú ý ma trận cột (2? ??13) phải đổi thành ma trận hàng trong phép nhân nội tích (2? ??14) Ta có : "oT O11 đi Ớai || My Nyt iy, = 4) S 12 22, 32 | M2 R2

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:12

... I,=1! +2 811 =1 12 vabor 12 = ae mm‘ + _ (et )2 quán (o -2) x¢ + (186)? x 147 x 28 = 43467 cm‘ Lt 106 Chương L~17+ : : s1j~ SẺ * v3 8É 12 _ 400 x (28 ) AM xảo 28 (147) 12 Mômen Bey v[Š) x(b—£f)xt|= + (2 ... trục này, cho 1„ biểu thức (6 .22 ) khơng, ta tìm được: 104 Chương 21 tg2q = -——” a (6 .25 ) fs đó: ø - góc xác định trục quán tinh Phương trình (6 .25 ) ln có hai nghiệm 2z 180° Như vậy, tồn hai nghiệm ... sin? a — 2] SiN& COs Œ (a) Ta sử dụng công thức lượng giác: sin? a = sú —~cos 2a); 2a); cos” a = = (1+ cos 2sinacosa = sin 2a Khi biểu thức (a) trở thành: lg+dwnøôtt, 2? ?, : (6 .21 ) h * cos 2? ? — Ï,„

Ngày tải lên: 01/09/2023, 17:54

... 1) + Dy BC =2R Cosa Hinh 7.1] Trang 25 Sc = | pdF = [pbdp y Fe 1 /2 = | Rsing.2R cosed( ik sin @) ni2 x /2 2 =2. R° | cos” @.SHl0.d0 = ~2R° | cos” ¢.d(cos@) = ak cos’ a Suy ra: Q 2 R3 yg 68 ... liên kết: Bằng các phương trình cân bà, 18 tinh hoc ta tinh được các phản lực liên kết »Z= 0>H,=0 Trang 31 6 +24 .1+6 .2. 3 5°m, =0= Vụ = ° =22 KN YY =0= Vy =24 +6 .2- 22 = 14KN Bảng phương pháp ... (I+y2Ï? (2) Tu (1) va (2) ta suy ra: — —y=‡ SẺ 2\ 2 EJ G) [I+y x _Theo hình (8 .2) ta thấy y°' và M, luôn ngược dấu nhau nên trong (3) ta phải chọn dấu âm tức là: | | ————xz=-—* 6 .2 mm l+y đó E2}

Ngày tải lên: 15/11/2023, 12:39

... cos 2? ? − τ xy sin 2? ? = σ u Tương tự, ta có: GM = R sin (2? ?1 + 2? ? ) = R cos 2? ?1 sin 2? ? + R sin 2? ?1 cos 2? ? ⎛σ −σ y ⎞ =⎜ x ⎜ ⎟ sin 2? ? + τ xy cos 2? ? = τ uv ⎟ ⎝ ⎠ Ta nhận lại phương trình (4 .2) 3- ... đơn vị N/m2 , xác phụ thuộc vào vật liệu có thứ nguyên ⎢ 2? ?? ⎣ (chiều dài) ⎦ định từ thí nghiệm Bảng 3.1 cho trị số E số vật liệu εz = E (kN/cm2) Vật liệu μ Thép (0,15 ÷ 0 ,20 )%C x 104 0 ,25 ÷ 0,33 ... ds cosα, 1 (1 + cos 2? ? ); sin 2? ? = (1 − cos 2? ? ) 2 sin α cosα = sin 2? ? cos α = σu = ⇒ σx +σy τ uv = + + σx −σ y σx −σ y cos 2? ? − τ xy sin 2? ? (4.2a) sin 2? ? + τ xy cos 2? ? (4.2b) ♦ Tính σv : Xét

Ngày tải lên: 22/07/2014, 05:20

... tập Bài 1: a Vẽ biểu đồ nội lực AB(Hình 2. 21a) b Thanh AB đảm bảo độ bền  z2  8,75kN / cm2 PA A D F2 F3 C B F1 110KN 40KN 60KN NZ Hình 2. 21a Bài 2: a Vẽ biểu đồ nội lực cho thanh(Hình 2. 22a) ... đảm bảo độ bền  z33  5,57kN / cm2 PA A D F2 F3 C F1 B 20 KN 60KN 70KN NZ Hình 2. 22a 114 Bài 3: a Vẽ biểu đồ nội lực cho AD: (Hình 2. 23a) b Vẽ biểu đồ ứng suất cho thanh: σz (Hình 2. 23a) c Thanh ... Z11  m2  m1  m1 m1 C 20 KN.m  M Z11  m2  m1  50  30  20 KN + Xét đoạn BC: Dùng mặt cắt (2- 2) cắt thanh, xét cân phần bên phải, ta có: Mz 40KN.m Hình 5.3 M Z2? ?2  m1   M Z2? ?2  m1

Ngày tải lên: 24/03/2022, 09:12

... mặt cắt (2- 2) cắt thanh, mặt cắt (2- 2) tiến từ C đến B, tức (0 ≤ z2 ≤ a ) Xét cân phần phải, ta có: + F y  Q2  YC  70  Q2  YC  30 KN + M x  YC z2   M x  YC z2 - Khi z2 =  Mx2 = KNm ...  P.a  Y 2a  C  Yc P YA Mx Q 1 Mx  X A    YA  30 KN  P 60 YC    30 KN 2  Yc 2 Q2 30KN C a z2 C Q 30KN Mx * Chia làm đoạn: AB, 30KNm BC Hình 6.3 + Xét đoạn AB: Dùng mặt cắt (1-1) ... Khi z =  Q1 = -50N 125 Nm - Khi z = l =10m  Q1 = 50N Hình 6.5 71 * z M x  YB z  q.z  z2  M x  YB z  q  M x  50.z  5.z - Khi z =  Mx = Nm - Khi z = l /2 = 5m  Mx = 125 Nm - Khi z = l =

Ngày tải lên: 25/03/2022, 09:18

... TÀI LIỆU THAM KHẢO Đặng Việt Cương- Nguyễn Nhật Thăng- Nhữ Phương Mai Sức bền vật liệu Tập 1 +2 Nhà xuất KH-KT 20 02 Bùi Trọng Lựu- Nguyễn văn Vượng Bài tập Sức bền vật liệu Nhà xuất giáo dục 20 05 ... Nguyễn Văn Vượng Sức bền vật liệu Tập 1 +2 Nhà xuất giáo dục 1999 Th.s Bùi Thi Thoi Sức bền vật liệu Nhà xuất LĐ- XH 20 06 GS-TS.Đỗ Xanh Giáo trình Cơ kỹ thuật Nhà xuất giáo dục 20 05 ... BÀI TẬP Bài 1: a Vẽ biểu đồ nội lực AB (Hình 2- 21a) b Thanh AB đảm bảo độ bền  z2   8,75kN / cm2 PA A D F2 F3 C B F1 110KN 40KN 60KN NZ Hình 2- 21a Bài 2: a Vẽ biểu đồ nội lực cho thanh(Hình 2- 22a)

Ngày tải lên: 15/07/2022, 15:36

... 150 - 20 = 170 ( KN ) h q.l2 0 ,2 1 .22 Mx = P1 = 150 = 13 ( KNm ) 2 2 b l 0 ,2 My = P1 + P3 = 150 + 10 = 19 ( KNm ) 2 2 Ø Các đặc trưng hình học: ( ) F = b.h = 12. 20 = 24 0 cm2 Wx = J b.h2 12. 2 02 b.h3 ... 109 Sức Bền Vật Liệu P1=10KN; P2=30KN; P3 =20 KN Giải: Ø Tính đặc trưng hình học mặt cắt ngang: F = b.h = 12. 15 = 180cm2 bh3 12. 153 hb3 15. 123 = = 3375cm4 ; Jy = = = 21 60cm4 12 12 12 12 Jy 21 60 ... 12. 2 02 b.h3 h2 = = 800 cm4 ; i2x = x = = 6 F 12. b.h 12 Wy = Jy b h.b2 20 . 122 = = 480 cm4 ; i2y = = = 12 ( cm ) 6 F 12 ( ) ( ) Þ smax,min = - Nz F ± Mx Jx ± My Jy ì 170 13.1 02 19.1 02 s = s = +

Ngày tải lên: 30/12/2022, 16:58

... -0.37113 -2. 78350 5.134 02 -2. 96907 0.7 422 7 0.7 422 7 -2. 96907 4.39175 -2. 59794 -0.18557 0.7 422 7 -2. 59794 3.64948 0.06186 -0. 123 71 0.4 329 9 -1.60 825 PL9.3.4 .2 Phản lực gối đỡ nhân với hệ số EI l -7.17 526 ... l 4.3 923 5 -5.56938 1.4 928 2 -0.40191 0.11483 -2. 78469 5.13875 -2. 98564 0.80383 -0 .22 966 0.74641 -2. 98564 4.44976 -2. 81339 0.80383 -0 .20 096 0.80383 -2. 81339 4.44976 -2. 98564 0.057 42 -0 .22 966 0.80383 ... an Do an 3 32 Phụ lục 3.6 428 6 -2. 57143 0.6 428 6 -0.10714 -9.85714 9. 428 57 9. 428 57 -13.71 428 -3.85714 9. 428 57 0.6 428 6 -2. 57143 -3.85714 9. 428 57 -9.85714 3.6 428 6 0.6 428 6 -2. 57143 3.6 428 6 -1.60714

Ngày tải lên: 07/07/2023, 00:03

... ( Đúng chiều đã chọn ) Vậy chiều thật của VA ngược với chiều đã chọn 52 q 52 q 32 q 52 qd) 52 qa 25 qa 32 q 52 qa C qa 52 qa2 52 q 52 qaqaTrang 16Vẽ biểu đồ nội lực Đoạn AB: dùng mặt cắt 1-1 và xét cân ... trung P0 , mômen tập trung M0 ( H .2. 12b) Viết các phương trình cân bằng ⇒ ∑Y = 0 ⇒ Q1 + P0 – Q2 = 0 ⇒ Q2 – Q1 = P0 (i) ∑M/K = 0 ⇒ M1 +M0 - M2 + Q1Q 2M 2Q 1Trang 122 .4 LIÊN HỆ VI PHÂN GIỮA NỘI ... khảo sát là: Thứ nguyên của ứng suất là [lực]/[chiều dài ]2 (N/m2, N/cm2…) H .2. 1 Vật thể chịu lực cân bằngH .2. 2 Nội lực trên mặt cắtP3ATrang 2? ??ng suất toàn phần p có thể phân ra hai thành phần:

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... chạm: 121 2Trang 26 hb1 Xác định hệ số Kđ.ydĐộ võng của dầm tại C (2 )Trang 27 ydĐộ võng tĩnh của dầm tại mặt cắt va chạmQM= ⇒ =R0, 2 1,5.100, 26 .2. 10 12K=Trang 28 2max . max 25 ,3.0,078 1,97(/)2max ... của vật liệu E =2. 104kN/cm2; (Khi tính bỏ qua trọng lượng bản thân của dầm).Trang 19Tra bảng thép chữ I số 18 có:Ix=1330cm4; Wx=148cm3( 2) 33 42, 25 3.100,048()4848 .2. 10 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 ... 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 / 2hTrang 22 - Độ giảm thế năng Π− TNBD đàn hồi UĐịnh luật bảo toàn năng lượngT + U1 = Π +U2Trang 23 = ++⎝⎠ yt - chuyển vị tại mặt cắt va chạm do vậtgây va chạm đặt tĩnh gây

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... chạm: 121 2Trang 26 hb1 Xác định hệ số Kđ.ydĐộ võng của dầm tại C (2 )Trang 27 ydĐộ võng tĩnh của dầm tại mặt cắt va chạmQM= ⇒ =R0, 2 1,5.100, 26 .2. 10 12K=Trang 28 2max . max 25 ,3.0,078 1,97(/)2max ... của vật liệu E =2. 104kN/cm2; (Khi tính bỏ qua trọng lượng bản thân của dầm).Trang 19Tra bảng thép chữ I số 18 có:Ix=1330cm4; Wx=148cm3( 2) 33 42, 25 3.100,048()4848 .2. 10 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 ... 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 / 2hTrang 22 - Độ giảm thế năng Π− TNBD đàn hồi UĐịnh luật bảo toàn năng lượngT + U1 = Π +U2Trang 23 = ++⎝⎠ yt - chuyển vị tại mặt cắt va chạm do vậtgây va chạm đặt tĩnh gây

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... ∞=− 1 22 1 0 yy K rr x a =− =− = ∞ 1 2 2 1 6 12. 2 x K r hh y h b =− =− = ⎛⎞ − ⎜⎟ ⎝⎠ - ĐTH tiếpxúcAD: 2 2 2 6 y K r b x a =− = 2 2 2 0 x K r y b = −= 12 ; 2 b ab= −=∞ K 1 K 2 => Đốixứng Tran Minh Tu – University ... tpnt20 02@ yahoo.com 45(50) Chapter 7 ®¹i häc 7.4. Thanh chịu kéo (nén) lệch tâm Lõi mặtcắt ngang chữ nhật x y h b AB C D - ĐTH tiếp xúc AB: 11 ; 2 h ab= ∞=− 1 22 1 0 yy K rr x a =− =− = ∞ 1 2 2 1 6 12. 2 x K r hh y h b =− ... tính 22 10 KK xy yx yx rr ⎛⎞ ++ = ⎜⎟ ⎜⎟ ⎝⎠ 1 xy ab + = 2 y K r a x =− 2 x K r b y =− x y a b Tran Minh Tu – University of Civil Engineering E-mail: tpnt20 02@ yahoo.com 30(50) Chapter 7 ®¹i häc 7 .2. ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26