... 20 с Abstract CORROSION OF REINFORCED CONCRETE AND THE METHOD TO AVOID CORROSION FOR REINFORCED CONCRETE STRUCTURES IN VIETNAM’S SEA Corrosion of reinforced steel is a widespread construction ... hoà tan lớn, hàm lượng SO4 2- vượt tiêu chuẩn Hiện tượng ănmòn hoá lý xảy ra, ion SO4 2- phản ứng với sản phẩm hydrát hóa bêtơng tạo hợp chất khó hồ tan Khi nồng độ SO4 2- lớn tạo muối CaSO4.2H2O ... in the coastal areas This article summarizes the causes and status of the abrasion of reinforcement in reinforced concrete structure under sea Base on the results, this article propose some maintain...
... Nội, 2007 BERKE N S., PFEIFER D., DONAL W and THOMAS G W., Protection Against Chloride - Induced Corrosion, Concrete International, December 1988, pp 45-55 ROBERGE P R., Handbook of Corrosion ... 2000, 1129 p LIN LUO, Influence of Corrosion Inhibitors on Concrete Properties: Microstructure, Transport Properties and Rebar Corrosion, Ghent University, Belgium, 2006, 234p TCXDVN 327: 2004 ... (gỉ) tách khỏi bề mặt thép, ion sắt (II) tiếp tục bị lộ mơi trường bêtơng Ion NO2- nhanh chóng bao bọc quanh ion sắt (II) bảovệ chúng khỏi bị xâm nhập ion Cl- 4.2 Nghiên cứu khả ức chế ăn mòn...
... sunfat MgSO , Na SO với R R R R R R hydroxyt canxi Ca(OH) theo phương trình: R R MgSO + Ca(OH) + H O R R R R R = CaSO 2H O + Mg(OH) R R R R R R R (2.8) Na SO + R R R R Ca(OH) + R 2H O R R = R CaSO ... ) , chất có độ hòa tan R R R R mạnh Các phản ứng hóa học xảy q trình ănmònbêtơng axit cácbonic sau: CO + Ca(OH) → CaCO + H O R R R R R R R (2.1) R CaCO + CO + H O → Ca(HCO ) R R R R R R R R ... dương giới chứa khoảng 3,5% tổng lượng muối hoà tan, cụ thể 2,73% NaCl; 0,32% MgCl ; 0,22% MgSO ; R R R R 0,13% CaSO ; 0,02 KHCO lượng nhỏ CO O hoà tan Ngoài R R R R R R R R nước biển có hợp chất...
... www.clbxaydung.edu.vn – www.facebook.com/clbxaydung Trang CÂU LẠC BỘ CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT XÂY DỰNG – ĐẠI HỌC QUY NHƠN Kết cấu khung 72 Hình thức cấu tạo khung bao gồm ? Bao gồm cột thẳng xà ngang ( thẳng gãy khúc ... chịu momen dầm tiết diện ? Hình bao momen 81 Có nhận xét so sánh độ lớn hình bao momen ( M ) hình bao vật liệu ( Mtd ) tiết diện ? Mtd M 82 Hãy cho biết sơ đồ khung ngang nhà tạo từ kết cấu ? Kết ... tạo tối thiểu để chống lại ảnh hưởng va chạm vận chuyển , cẩu lắp cột thi công lắp ghép cột với xà ngang www.clbxaydung.edu.vn – www.facebook.com/clbxaydung Trang CÂU LẠC BỘ CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT XÂY...
... vào xylanh gắn xylanh vào thiết bị bơm gắn trước 4.3.Công nghệ dùng vật liệu gốc xi măng /polymer Vật liệu Greenseal 200 (GS 200) oCó thành phần cấu thành từ gốc xi măng pooc lăng, thạch anh kết ... gắn xy lanh để bơm, dựa vào thông số kỹ thuật xy lanh độ rộng vết nứt: Bước 4: gắn thiết bị bơm vào tâm vết nứt đánh dấu, khoảng cách thiết bị từ 15 -20 cm Bước 5: trám matit (chế tạo từ Polymer ... PHỦ BẢOVỆ BTCT Công nghệ phun lớp phủ polyurea Công nghệ dùng epoxy Công nghệ dùng vật liệu gốc xi măng/polymer 4.1.Công nghệ phun lớp phủ polyurea Cơng thức hóa học Ưu điểm Độ đàn...
... cân thờng có hai dạng v tỷ lệ nhịp, tỷ số h/l trờng hợp theo quan điểm Jacques Mathivat v Geratd Sauvageot (xem phần 1.6.3) Theo quan điểm Nhật Bản tỷ số chiều cao dầm v chiều di nhịp đợc thể B¶ng ... đẹp Đờng cong Đờng cong biên dới dÇm cã mò n=1,4í2 (thËm chÝ mò 3) ChiỊu cao dầm vị trí cách tiết diện có chiều cao h1 đoạn X l: (7-1) Đờng cong Đờng thẳng Trong đó: hn hp n Đờng cong Đ thẳng ... dỡ bỏ gối tạm v kê dầm vo gối thức Bớc5: Hon thiện công trình Thi công lớp phủ mặt cầu, lan can, hnh, khe co dãn 223 7.3.3 Các kích thớc 7.3.3.1 Tỷ lƯ nhÞp vμ tû sè h/l Víi kÕt cÊu nhÞp liên tục...
... Vs= F= Mu V u + − 0.5Vs cot gθ d vϕ ϕ Av f y dv cot gθ s :là khả chịu cắt cốtthép đai M u Vu + − 0.5Vs cot gθ ( N ) d vϕ ϕ Vậy ta có bảng sau: Cotg( θ ) Vs F Kt (N) 325080 ... 28.125 =30.625(cm) 35 − 25 Mặt cắt ngang tính tốn Phạm Quang Anh II-XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: vẽ đường ảnh hưởng mômen,lực cắt -Chiều dài nhịp:l=20(m) Phạm Quang Anh -Chia dầm thàn đoạn tương ứng với ... tốn: ϕ Vn>Vu Vn:Sức kháng cắt danh định, lấy giá trị nhỏ của:Vn=Vc+Vs Hoặc Vn=0.25x f c ' xbvxdv(N) Vc=0.083xβx f c ' × bv × d v ( N ) Vs= Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α S Trong đó:+bv:...
... - ptc = 0.07 + 0.5 x.ixB xBx 2.3 i: Độ dốc ngang cầu : i=2% Thay số ta có : ptc Gờ chắn bánh: Ptc Ptt - Lan can tay vịn lấy : Ptc Ptt Dơng Công Giang = 2.622 (T/m) = ì 0.5 ì (0.3+0.2) × 2.5=0.3 ... đờng cong đáy dầm ta bỏ qua đốt hợp long đốt đỉnh trụ đáy đốt hợp long n»m ngang VËy parabol ®i qua ®iĨm : A(0,0), B(42,7;3,53), C(-42,7;3,53) Do đó: y2= 0,001936x2 Tơng tự ta tìm đờng cong thay ... Bản nắp nằm đờng cong đứng lồi R=1500m lấy Trục toạ độ mép dới đáy sát đốt HL Phơng trình có dạng y1=x2/ (2*R)-2,5 Phơng trình đờng cong đáy có dạng: y=ax2 + bx + c Dơng Công Giang Câu_B K-39...
... Foundation analysis and design JOSEPH BOWLES Design guide of steel sheet pile bridge abutments EYANDZIO P.P PTHH đòa học A.B FADEEV Draft user’s manual for program Soilstruct (Isotropic) plane ... beam element Geotechnical Engineering- Virginia Polytechnic Institute and State University 03/30/15 NỘI DUNG LUẬN ÁN LUẬN ÁN GỒM PHẦN CHÍNH, CHƯƠNG VÀ PHẦN PHỤ LỤC MỞ ĐẦU PHẦN I: TỔNG QUAN ... DO KHÓ KHĂN KHÁCH QUAN VÀ CHỦ QUAN KHÔNG NGHIÊN CỨU NGUYÊN NHÂN GÂY XÓI LỞ KHÔNG NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO HỆ THỐNG NEO 03/30/15 PHẦN I: TỔNG QUAN CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH TƯỜNG...
... y d v cot gθ S = 142 × 420 × 899,261 × cot g (40,8376 ) = 310254,068( N ) 200 Ta có: As f y = 1704 × 420 = 715680( N ) Bộ môn Kết Cấu BTL: BêTôngCốtThép Vu Mu => + − 0,5Vs cot gθ ... thức: Mu + 0,5 ×Vu cot gθ dv εx = ≤ 0,002 E s × As dv = 899,261 (mm) Es = 2.105 (N/mm2) AS = 1704 (mm2) (Vì mặt cắt dv thanh) Tính ta có: 307,5426 ×10 + 0,5 × 370,4283 ×10 × cot g 40 o 899,261 ... toỏn : ϕ Vn > Vu Vn:Sức kháng cắt danh định, lấy giá trị nhỏ Vn = Vc+Vs ' Hoặc Vn = 0,25 f c bv d v ( N ) Vc = 0,083β Vs = f c' bv d v ( N ) Av f v d v ( cot gθ + cot gα ) sin α s Trong đó: + b v:...
... thép đai: Vs = As f y d v cot gθ S = 142 × 420 × 871,844 × cot g 39,9380 = 310518,499( N ) 200 Ta có: As f y = 1704 × 420 = 715680( N ) Vu Mu => + − 0,5Vs cot gθ d v ×ϕ f ϕv 268,015 ... thức: Mu + 0,5 ×Vu cot gθ dv εx = ≤ 0,002 E s × As dv = 871,844 (mm) Es = 2.105 (N/mm2) AS = 1704 (mm2) (Vì mặt cắt dv thanh) Tính ta có: 268,015 ×106 + 0,5 × 302,307 ×103 × cot g 45o ε x = 871,844 ... toỏn : ϕ Vn > Vu Vn:Sức kháng cắt danh định, lấy giá trị nhỏ Vn = Vc+Vs ' Hoặc Vn = 0,25 f c bv d v ( N ) Vc = 0,083β Vs = f c' bv d v ( N ) Av f v d v ( cot gθ + cot gα ) sin α s Bùi Duy Thành -...
... ánbao gồm 112 trang Phần mở đầu: trang; Chương I: Tổng quan tài liệu: 28 trang; Chương II: Thực nghiệm phươngpháp nghiên cứu: 18 trang; Chương III: Kết thảo luận: 50 trang; Phần kết luận: trang; ... Tài liệu tham khảo: trang CHƯƠNG I: TỔNG QUAN TÀI LIỆU Chương trình bày tổng quan vấn đề sau: Giới thiệu bêtôngcốtthépTổng quan ănmòncốtthépbêtôngTổng quan chất ức chế ănmòn ... hiệu loại bỏ thấp so với dung dịch NaOH với khoảng thời gian mật độ dòng điện xử lýSo sánh tỷ lệ loại bỏ clorua theo thời gian xử lý loại dung dịch, nhận thấy tăng thời gian xử lý từ tuần lên...
... này, tác giả gồm Pan Tongyan, Nguyễn Tuấn Anh Xianming Shi [62] năm 2008 khảo sát khả ức chế ănmòn cho thép loại chất ức chế gồm Tetrabutylammonium chloride (TBAC), Tetrabutylammonium bromide (TBAB), ... Potential (OCP, điện mạch hở) Ecorr : Điện ănmòn FE-SEM : Field Emission Scanning Electron Microscope (kính hiển vi điện tử quét phát xạ trường) GC : Guanidine carbonate icorr : Mật độ dòng điện ăn ... Tetrabutylphosphonium bromide TEAB : Tetraethylammonium bromide TEAC : Tetraethylammonium chloride TEOA : Triethanolamine TMAB : Tetramethylammonium bromide TMAC : Tetramethylammonium chloride TETA : Triethylenetetramine...
... 2007 Eurocode NGUYỄN LÊ NINH Động đất thiết kế cơng trình chịu động đất Nhà xuất Xây dựng, Hà nội, 2007 A.W BEEBY and R.S NARAYANAN Designers – handbook to Eurocode Part 1.1: Design of concrete ... chuẩn cho phép sử dụng quan hệ ứng suất - biến dạng với giá trị c cu (lấy theo bảng 1) an toàn so với quan hệ cho (11) (12) hình c fck fcd cu3 c c3 Hình Quan hệ ứng suất - biến dạng ... định E cm giá trị gần đúng) - Quan hệ ứng suất - biến dạng thiết kế tiết diện ngang: Để thiết kế tiết diện ngang, quan hệ ứng suất - biến dạng sau (xem hình 2, biến dạng nén biểu diễn giá trị dương):...
... [5] Marshall E.Parker and Edward G.Peattie, Pipe line Corrosion and Cathode Protection, Third Edition, A pratical manual for corrosion engineers technicians, and field personnel, Elsevier Science ... Nẵng 11/2007 [4] Thuy T.B Hoang, Thuy T.B Nguyen, Corrosion Control of Steel Bridge sumerged in brackish water- A case study, International Corrosion Engineering Coference, Seoul, Korea, May ... mào cho q trình ănmòn phá hủ y Bên cạnh đó, phá huỷ BT BTCT co n thâm nhập CO qua khe nứt, qua vùng bêtôngcó độ đặc kém, có mặt CO kết hợp với Ca(OH) cóbêtơng t o vùng có pH thấp đưa đến...