chuyển vị của dầm chịu uốn 6

... phương trình 2n ẩn số dầm gồm n đoạn) 48 (68 ) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6. 4 Chuyển vị dầm chịu uốn (6) VD 6. 4.1: Xác định độ võng đầu tự dầm công-xôn chịu tác dụng tải ... THANH CHỊU UỐN PHẲNG NỘI DUNG SB1 – nghiên cứu ứng suất, biến dạng, chuyển vị tác dụng trường hợp chịu lực Chương 2; Kéo (nén) tâm Chương 5: Xoắn UỐN 6. 1 Khái niệm chung 6. 2 Uốn túy thẳng 6. 3 Uốn ... ⎥.dz + D ⎣ EI x ⎦ 46( 68) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6. 4 Chuyển vị dầm chịu uốn (5) C D hai số tích phân, xác định nhờ vào điều kiện biên chuyển vị Điều kiện liên...

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

... S + zC S = × 64 8 EI x 1 166 4 EI x BÀI TẬP CHƯƠNG Mo 2m Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn 6m http://www.ebook.edu.vn 19 H.8.1 GV : Lê đức Thanh 8.1 Xác đònh đường đàn hồi dầm phương pháp tích phân ... kết với Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn http://www.ebook.edu.vn 29 GV : Lê đức Thanh gằng cứng Tính ứng suất cực đại dầm có lực P treo dầm L P L L H.8. 26 8.9 Vẽ biểu đồ nội lực dầm siêu tónh H.8.27 ... mm, cho E = 2.105 P A B 60 mm δ 0,5 m 0,5 m Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn 20 mm http://www.ebook.edu.vn 30 GV : Lê đức Thanh MN/m2 H.8.29 Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn http://www.ebook.edu.vn...

Ngày tải lên: 18/09/2013, 19:43

... cú: Thay cỏc thụng s ban u vo ta cú: q=-q A B C RC RA MA l l Hỗnh 8 -6 Vớ d 2: Vit phng trỡnh n hi ca dm chu lc nh hỡnh v 8 -6 Cho EI = const (dm nhiu nhp tnh nh) Gii: Ta cú ; ; z=a=0 (thụng s...

Ngày tải lên: 17/12/2013, 06:15

... mômen uốn VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết lập phương trình vi phân đàn hồi 19 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Tính góc xoay độ võng từ điều kiện biên ⇒ VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C ... dốc = (dυ/dx = 0) ⇒ ⇒ 17 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Vẽ đường đàn hồi, thiết lập hệ trục tọa độ 18 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết lập biểu thức ... (mômen uốn) trước Nếu mômen uốn dương (+) đường cong đàn hồi hướng lên ngược lại đường cong đàn hồi hướng lên đường cong đàn hồi hướng xuống VD1 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen uốn) (điểm uốn) ...

Ngày tải lên: 30/04/2014, 20:26

... CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đường đàn hồi: đường cong trục dầm sau bị uốn Chuyển vị v gọi độ võng K, f=vmax CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN tgϕ ≈ ϕ ≈ y' ( z ) dv dy ... dv dy ϕ( z ) = = = y' ( z ) dz dz CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đạo hàm đường đàn hồi góc xoay mặt cắt dầm bị biến dạng Quy ước chuyển vị Độ võng y>0 hướng xuống Góc xoay ϕ>0 quay từ trục z đến ... giả tạo Chọn dầm giả tạo với điều kiện cho có tương ứng: y (dầm thực) = Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)= Qgt (dầmgiả tạo) thay đổi việc tích phân biểu thức y’’ cách tính nội lực dầm giả tạo biết...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

... ,gọi chuyển vị góc (góc xoay) • Góc  góc trục dầm với tiếp tuyến với đường đàn hồi • Ba đại lượng u,v,  thành phần chuyển vị mặt cắt ngang K • • • • • • • • Do biến dạng dầm nhỏ nên chuyển vị ... • Điểm K di chuyển đến K’ Độ dài KK’ gọi chuyển vị toàn phần điểm K • Thành phần u song song với trục gọi chuyển vị ngang • Thành phần v vuông góc với trục gọi chuyển vị đứng hay độ võng ... trục z trục dầm, trục y vuông góc với trục z hướng xuống thì: Phương trình đường đàn hồi là:Y(z)=v(z) dv dy Phương trình góc xoay là: ( z )  dz  dz  y ' ( z ) Quy ước dấu dương chuyển vị Độ võng...

Ngày tải lên: 26/07/2014, 07:20

... 0.121 16. 94 16. 0 12.8 9 .6 6.4 3.2 EJ y GJ z K Điểm đặt lực phía trọng tâm d EJ y L GJ z K 16. 94 0. 069 0. 166 0.271 0.3 96 0.5 26 0.815 1.30 2.78 19.2 22.4 25 .6 28.8 32 35.2 38.4 41 .6 3.3 Ổn định dầm ... ĐỊNH CỦA DẦM CHỊU UỐN NGANG PHẲNG Các giả thiết: Vật liệu làm việc giới hạn đàn hồi ổn định tiết diện dầm không thay đổi hình dạng (bản bụng dầm không bị vênh) Dầm có tiết diện hẹp, chịu uốn mặt ... 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 K 16. 94 17.15 17.82 19.04 21.01 24.10 29.11 37.88 56. 01 111 .6 3.3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịu uốn ngang phẳng Dầm chịu tải trọng phân bố với cường...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 20:47

... chọn dầm giả tạo y (dầm thực)=Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)=Qgt(dầmgiả tạo) Chương VI Chuyển vị dầm Bài tập PP tải trọng giả tạo Chương VI Chuyển vị dầm Ví dụ Tính độ võng góc xoáy đầu tự dầm công-son, ... – chuyển vị tâm mặt cắt ngang ’ v(z) – chuyển vị đứng u(z) – chuyển vị ngang Biến dạng bé: u(z) độ võng => Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị y(z) theo phương thẳng đứng trọng tâm ... mút D dầm có độ cứng không đổi chịu lực hình vẽ Cho EJx=const 16. 6 − 18 .6 12.10 4 VB = VC = 10 = EJ EJ Q gt 12.10 16. 10 28.10 = + = EJ EJ EJ M gt 12.10 16 x10 2 1 36. 10 = + = EJ EJ EJ 1 36. 10...

Ngày tải lên: 17/12/2015, 08:30

... 61 65 69 73 77 81 85 89 Vi tri Hình Kết đo biến dạng điểm dầm có vết nứt Vi tri Hình Kết nội suy biến dạng thành 91 điểm Hình 10 Kết tính chuyển vị ngang dầm 91 điểm Hình 11 chuyển vị ngang dầm ... dùng Hình Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu % biến đổi wavelet dùng lọc nhiễu Hình Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu % biến đổi wavelet chưa lọc nhiễu Hình thể chuyển vị dầm có vết ... wavelet chưa lọc nhiễu Hình 16 Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu 13% 25 % biến đổi wavelet dùng lọc nhiễu 3 .6 Dầm có vết nứt với độ sâu 22% 25% Hình 17 Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ...

Ngày tải lên: 20/03/2014, 23:20

... chuyển vị đứng KK’ u(z) - chuyển vị ngang v(z) => độ võng: y(z)=> Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị theo phương thẳng đứng trọng tâm mặt cắt ngang University of Architechture 6. 1 Chuyển vị dầm chịu ... 6. 1 Chuyển vị dầm chịu uốn (1) Khái niệm chung F z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm K - trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK’ – chuyển vị trọng ... 6. 1 Chuyển vị dầm chịu uốn (9)  Dầm giả tạo phải có chiều dài chiều dài dầm thực  Liên kết phải cho điều kịên biên nội lực liên kết dầm giả tạo phải phù hợp với điều kiện biên chuyển vị dầm...

Ngày tải lên: 16/04/2015, 10:15

... (hỡnh 5a, 6a, 7a), 0.4m (hỡnh 5b, 6b, 7b), 0.6m (hỡnh 5c, 6c, 7c) t u nhp th nht; 10 % 20% 30% 40% 50% 60 % 0.8 0.4 0.2 0.2 Amplitude 0.2 0 -0.2 Amplitude 0.4 Amplitude 0.4 -0.2 0 .6 -0.4 -0 .6 -0.2 ... 40% 50% 60 % -0.8 -0.4 -1 a) -0 .6 -1.2 -1.4 -0.8 0.5 1.5 Three-Span(m) 2.5 0.5 1.5 Three-Span(m) -0 .6 10 % 20% 30% 40% 50% 60 % -0.8 b) -1 -1.2 2.5 0 .6 1.5 Three-Span(m) 1.2 0.8 0 .6 -0.2 -0 .6 -0.8 ... Amplitude 0.4 -0 .6 -0.8 -0.2 -1 10 % 20% 30% 40% 50% 60 % -0.4 -0 .6 -0.8 0.5 10 % 20% 30% 40% 50% 60 % -1.2 g) 1.5 Three-Span(m) 2.5 -1.4 -1 .6 0.5 -0.4 -0 .6 10 % 20% 30% 40% 50% 60 % -0.8 -1 h) -1.2...

Ngày tải lên: 27/02/2014, 05:20

... TÍNH TOÁN TẤM CHỊU UỐN LÀM BẰNG VẬT LIỆU CÓ CƠ TÍNH BIẾN THIÊN ThS Nguyễn Thị Bích Phượng1, PGS.TS Trần Minh Tú1, ... uy tín Từ khóa: vật liệu chức năng, vật liệu có tính biến thiên, lý thuyết cổ điển, chữ nhật chịu uốn Summary: In this paper, the static response is presented for a simply supported functionally ... Khoa học Kỹ thuật môi trường PHƯƠNG PHÁP VÀ THIẾT BỊ ĐIỀU KHIỂN ĐẢM BẢO ỔN ĐỊNH CỦA CẦN TRỤC THÁP DƯỚI SỰ TÁC ĐỘNG CỦA LUỒNG GIÓ GIẬT Trần Đức Hiếu; Sorokin Pavel ThS, Khoa Cơ khí Xây dựng, Trường...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 03:20

... biểu định lí sau: Chuyển vị đơn vị theo phương k lực đơn vị theo phương m gây nên chuyển vị theo phương m lực đơn vị tác dụng theo phương K gây nên Định lí gọi chuyển vị đơn vị tương hổ MaxWell ... EF EJ 43 13.3.2 Định lí chuyển vị đơn vị: Nếu hai trạng thái “m” “k” trạng thái lực đơn vị tác dụng theo phương m phương k gây nên, chuyển vị ∆ km ∆ mk chuyển vị đơn vị kí hiệu δkm δmk Thật ... [2-2] , chuyển vị trình bày sau: Chuyển vị dọc theo chiều trục: N ds ∆ds m = m (13-2) EF Chuyển vị góc tương đối (hình 13.5): 40 M m ds (13-3) EJ Chuyển vị trượt tương đối hai mặt cắt (hình 13 .6) :...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

... mặt trung bình võng Nó gọi phương trình vi phân chịu uốn Phương trình (7.10) có dạng vi phân cấp Nó phương trình vi phân chủ đạo toán mỏng chịu uốn, biểu diễn theo hàm độ võng w mặt trung bình...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 15:20

... cọ : = ⋅∆ l = Trong âọ : = l ∑∫η l = ∑∫η l l näüi lỉûc lỉûc âån vë PK = gáy nãn = = (9 -6) = Cäng thỉïc (9 -6) l cäng thỉïc Mo âãø chuøn vë ∆Km âäúi våïi bi toạn phàóng ỈÏng dủng cäng thỉïc Mo ... A Gi z l honh âäü ca màût càõt 1-1 no âọ , mämen ún Mm trãn màût càõt âọ l : (a) =− H.9-5 H.9 -6 Âãø âäü vng tải A , ta tảo mäüt trảng thại “K” hçnh v (H.9-5) Trë säú Momen ún MK trãn màût càõt ... lỉûc PK â chn (âäü vng hỉåïng xúng dỉåïi ) Âãø gọc xoay, ta âàût momen âån vë MK = tải A (H.9 -6) Trë säú momen ún trãn màût càõt 1-1 l: =− (c) Khi thay (a) v (c) vo (9-8) ta âỉåüc : θ =∆ = ∫...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... = 60 mm v bạn kênh lỉåün r = 3mm, chëu mämen xồõn thay âäøi tỉì 1,2 kNm âãún kNm Tênh hãû säú an ton biãút trủc bàòng thẹp 60 cọ σb=750 N/mm2, τch= 260 N/mm2, τ-1=190 N/mm2, β = 0, αm=1 14 -6 Trãn ... hçnh dạng Láúy :Ebt = 2.106N/cm2, [σn]bt= 200 N/cm2; [σk]bt= 40 N/cm2 ; p = 120N/cm2 r1/r2=0,5 ; µbt=0, 16 Xem hçnh H.15-7 15-8 Cho: EI = 20.1 06 N/cm2 ; µI = 0,3 EII = 10.1 06 N/cm2; µII = 0,34 r1 ... cho phẹp [σ] 11 -6 Xạc âënh ỉïng sút phạp låïn nháút Cho biãút ω, Q , l , d Khi b qua trng lỉåüng ca Xem hçnh H.11 -6 11-7 Cho : Q = 10 N , l = 100 mm E = 2.107 N/cm2 , [σ]= 16 kN/cm2 Tênh säú...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... Những chế ổ đĩa chuyển vị thực phẩm thông qua phloem không? Sự chuyển thông qua phloem phụ thuộc vào hoạt động trao đổi chất tế bào phloem (trái với giao thông xylem )  Chilling cuống làm chậm ... minh chuỗi ARN vận chuyển quãng đường dài phloem Họ ghép cà chua bình thường mắt ghép vào cổ phiếu đột biến cà chua thấy  mRNA tổng hợp kho vận chuyển vào mắt ghép  Những mRNA chuyển đổi kiểu ... (tương tự việc tạo cácáp lực gốc )  Khi chất lỏng đẩy xuống (và lên) libe, đường loại bỏ tế bào vỏ não hai thân gốc (các " chìm ") tiêu thụ chuyển đổi thành tinh bột  Tinh bột không hòa tan tác...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 19:21

... cm/s ~ 100 10-2 ~ 10-3 ~ 10-2 10-5 ~ 10-3 < 10 -6 Hệ số thấm m/ngày 8 .64 x102 ~ 8 .64 x104 8 .64 ~ 8 .64 x102 8 .64 x10-1~ 8 .64 8 .64 x10-3 ~ 8 .64 x10-1 < 8 .64 x10-4 1.5 KẾT LUẬN Quá trình thi công hố đào ... TÓM TẮT LUẬN VĂN ĐỀ TÀI PHÂN TÍCH CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG CHẮN HỐ ĐÀO SÂUCÓ XÉT ĐẾN SỰ ĐIỀU CHỈNH MODULUS CỦA ĐẤT THEO MỨC ĐỘ CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG CHẮN TÓM TẮT Chuyển vị tường bêtông cốt thép quan trắc ... – 56 26 – 62 18 – 50 11 – 39 30 - 200 Đất loại sét 68 – 90 70 – 80 44 – 120 20 – 93 40 – 94 60 - 380 0.17 – 0. 46 0.17 – 0.41 0.17 – 0.43 0. 16 – 0. 46 0.17 – 0. 46 0.15 – 0.38 10 – 39 – 36 30 –...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 09:12

... 4-x =2,5m B x = 1,5m C Q Q KN 12 ,5 10 A D B 5, 62 5 C M M KN m S đồ P= 20KN A y = 14 KN a m = KN.m D C 2000 B 2000 2000 14 yB = 6KN 14 Q 6 0 12 28 16 KN M KN.m Mục tiêu học Trang bị: Kỹ năng, trình ... biệt cho dầm chịu uốn ngang phẳng Nhận xét Nguyên tắc S đồ A P =10KN KN q = KN/ m C B XA 4m 1m yB = 22,5 KN y =7,5 KN a 7,5 A D 10 10 4-x =2,5m B x = 1,5m C Q Q KN 12 ,5 10 A D B 5, 62 5 C M ... KN m B 2m yB = 6KN 14 6 Q KN Những nhận xét để vẽ biểu đồ lực cắt q S đồ Nhận xét 3: + Trong đoạn dầm có qz = A C B XA 4m 1m yB = 22,5 KN y =7,5 KN a 7,5 Nhận xét 4: + Trong đoạn dầm có A qz =...

Ngày tải lên: 10/11/2014, 15:21

... .43 3 .6. 2 Hệ chống .43 3 .6. 3 Dầm mũ tường vây 45 3 .6. 4 Cột thép hình Kingpost 45 3 .6. 5 Sàn tầng hầm công trình 46 3 .6. 6 Phụ tải mặt đất 46 3 .6. 7 ... 3.1 – Chuyển vị lớn tường vây ngày 09-11-11 Chuyển v chu Chuyển v chu Độ lệch Độ sâu kỳ 74 (mm) kỳ 75 mm (mm) (mm) INO1 40.823 40.985 0. 162 10.5 INO2 55.418 55.880 0. 462 10.5 INO3 30.937 31. 762 ... . 46 3 .6. 8 Đất công trình 46 3.7 Phân tích kết toán 50 3.8 Phương án bố trí thêm hệ chống góc lồi A .60 KẾT LUẬN – KIẾN NGHỊ 68 TÀI LIỆU THAM KHẢO 69 ...

Ngày tải lên: 20/11/2014, 13:41