chuyển vị của dầm chịu uốn 1

... 5 51. 375 17 .5 23 81. 74890 18 5.3 811 5 19 .25058 61. 9474 9.6299 0.39252 596.548 18 .0 25 71. 98436 19 5 .13 144 19 .75058 65 .19 66 9.8798 0. 412 81 644 .12 8 18 .5 2772.09 511 205 .13 173 20.25058 68.5292 10 .12 97 ... 6.3822 0 .17 552 17 4. 219 11 .5 778 .19 6 87.87767 13 .25058 29.46 21 6.632 0 .18 912 19 5.392 12 .0 869.428 94.62796 13 .75058 31. 710 4 6.8 817 0.20324 218 .223 12 .5 967.5353 10 1.62825 14 .25058 34.04 21 7 .13 15 ... 11 .25058 21. 30 41 5.6332 0 .13 78 12 0. 010 10 .0 543.2 519 69 .12 680 11 .75058 23.283 5.8828 0 .14 986 13 6.590 10 .5 615 .358 75 .12 709 12 .25058 25. 216 1 6 .13 25 0 .16 243 15 4.638 11 .0 693.5894 81. 37738 12 .75058...

Ngày tải lên: 02/06/2014, 13:15

... 42(68) July 2 010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6.4 Chuyển vị dầm chịu uốn (1) Khái niệm chung z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm K - trước ... – chuyển vị trọng tâm mặt cắt ngang Biến dạng bé: u(z) Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị ... THANH CHỊU UỐN PHẲNG NỘI DUNG SB1 – nghiên cứu ứng suất, biến dạng, chuyển vị tác dụng trường hợp chịu lực Chương 2; Kéo (nén) tâm Chương 5: Xoắn UỐN 6 .1 Khái niệm chung 6.2 Uốn túy thẳng 6.3 Uốn...

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

... trình trên, ta được: Đoạn AC (0 ≤ z1 ≤ a): y1 ' = − Pb z1 + C1 LEJ x (e) y1 = − Pb z1 + C1 z1 + D1 LEJ x (g) Đoạn CB (a ≤ z2 ≤ L): Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn http://www.ebook.edu.vn GV : ... S + zC S = × 648 EI x 11 664 EI x BÀI TẬP CHƯƠNG Mo 2m Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn 6m http://www.ebook.edu.vn 19 H.8 .1 GV : Lê đức Thanh 8 .1 Xác đònh đường đàn hồi dầm phương pháp tích phân ... EJ x ⎦ = 77 qL2 × 11 664 EJ x q A B 3EJ D EJ L/2 L/2 Mx Độ võng mặt cắt D hướng xuống Thí dụ 8.8 Xác đònh góc xoay A,B độ võng D dầm cho H.8 .15 Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn S1 = qL3 72 EJ x...

Ngày tải lên: 18/09/2013, 19:43

... tng bc tng on nh hỡnh v éỏnh s th t cỏc oaỹn l 1, 2 m, m +1 n v gi cng ca cỏc on tng ng l E1J1, EmJm, Em+1Jm +1 EnJn Gi s xột hai on k th m v th m +1 chu lc tng quỏt gm momen trung, lc trung, ti ... P2.l (P1+2P2).l P1 P2 Hỗnh 8-5 E1J1 = EJ => K1 = cũn Ti mt ct ngang A : z = a = Ti mt ct ngang B : z = a = l (thụng s ban u) y0 = ; y0' = (tr s ni lc) M1 = - P2.a ; M2 = -P2.a M0 = MA = - (P1 +2P2)l ... Gii: RA - P1 - P2 = => RA = P1 + P2 MA= - (P1.a + P2.2l) = - (P1 + 2P2)l Theo cu to v s phõn b ti trng, ta chia dm thnh on AB, BC Chn cng ca on AB lm cng qui c EJ nh vy: + + d1 d2 l l P1+P2 P2...

Ngày tải lên: 17/12/2013, 06:15

... võng (chuyển vị) C • Vẽ đường đàn hồi, thiết lập hệ trục tọa độ 18 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết lập biểu thức giải tích cho lực cắt mômen uốn VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết ... lập phương trình vi phân đàn hồi 19 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Tính góc xoay độ võng từ điều kiện biên ⇒ VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C ⇒ • Độ võng (chuyển vị) C với x = ⇒ 20 Dùng phương ... (mômen uốn) trước Nếu mômen uốn dương (+) đường cong đàn hồi hướng lên ngược lại đường cong đàn hồi hướng lên đường cong đàn hồi hướng xuống VD1 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen uốn) (điểm uốn) ...

Ngày tải lên: 30/04/2014, 20:26

... mút D dầm có độ cứng không đổi chịu lực hình vẽ Cho EJx=const 30 Ví dụ 31 Ví dụ 32 Ví dụ 16 .6 − 18 .6 12 .10 VB = VC = 10 = EJ EJ Q gt M gt 12 .10 16 .10 28 .10 = + = EJ EJ EJ 12 .10 16 x10 2 13 6 .10 ... CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đường đàn hồi: đường cong trục dầm sau bị uốn Chuyển vị v gọi độ võng K, f=vmax CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN tgϕ ≈ ϕ ≈ y' ( z ) dv dy ... z − 1, 194 .10 z −3 + 3,709 .10 −3 ( z − 0,6) −3 − 1, 409 .10 −3 ( z − 0,6) Độ võng đầu mút tự C là: y (1, 2 ) = f C = 3 ,12 5 .10 (1, 2 ) − 1, 194 .10 (1, 2 ) −3 + 3,709 .10 −3 ( 0,6) 2 − 1, 409 .10 −3 −3 (...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

... ,gọi chuyển vị góc (góc xoay) • Góc  góc trục dầm với tiếp tuyến với đường đàn hồi • Ba đại lượng u,v,  thành phần chuyển vị mặt cắt ngang K • • • • • • • • Do biến dạng dầm nhỏ nên chuyển vị ... • Điểm K di chuyển đến K’ Độ dài KK’ gọi chuyển vị toàn phần điểm K • Thành phần u song song với trục gọi chuyển vị ngang • Thành phần v vuông góc với trục gọi chuyển vị đứng hay độ võng ... trục z trục dầm, trục y vuông góc với trục z hướng xuống thì: Phương trình đường đàn hồi là:Y(z)=v(z) dv dy Phương trình góc xoay là: ( z )  dz  dz  y ' ( z ) Quy ước dấu dương chuyển vị Độ võng...

Ngày tải lên: 26/07/2014, 07:20

... thuộc vào vị trí Z/L lực P tìm theo bảng 3.2 Bảng 3.2 Z/L 0.50 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 0 .15 0 .10 0.05 K 16 .94 17 .15 17 .82 19 .04 21. 01 24 .10 29 .11 37.88 56. 01 111 .6 3.3 Ổn định dầm có tiết ... (1 − 0.63 ) h Xác định moment Mx1, My1, Mz1  chiếu vectơ momen M lên trục x1, y1, z1 • Từ Hình 3.1b 3.1c ta được: Mx1 = M cosθ ≈ M My1 = M sinθ ≈ Mθ Mz1 = M sinγ ≈ M Thay giá trị vào Pt (3 .1) , ... đầu đặt tự hai gối tựa m a) u My1 M M c) z y m L θ y1 Mx1 v M x1 y d) u b) Mx1 Mz1 x My1 γ M z1 z1 My1 Mz1 x1 y1 Hình 3 .1 • Giả thiết dầm đặt tự hai gối tựa tiết diện gối có liên kết cản trở...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 20:47

... D dầm có độ cứng không đổi chịu lực hình vẽ Cho EJx=const 16 .6 − 18 .6 12 .10 4 VB = VC = 10 = EJ EJ Q gt 12 .10 16 .10 28 .10 = + = EJ EJ EJ M gt 12 .10 16 x10 2 13 6 .10 = + = EJ EJ EJ 13 6 .10 ... chọn dầm giả tạo y (dầm thực)=Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)=Qgt(dầmgiả tạo) Chương VI Chuyển vị dầm Bài tập PP tải trọng giả tạo Chương VI Chuyển vị dầm Ví dụ Tính độ võng góc xoáy đầu tự dầm công-son, ... Chương VI Chuyển vị dầm 2 .1 Khái niệm, PTVP đường đàn hồi 2 .1. 1 Khái niệm Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn K – trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK – chuyển vị tâm mặt cắt...

Ngày tải lên: 17/12/2015, 08:30

... chuyển vị đứng KK’ u(z) - chuyển vị ngang v(z) => độ võng: y(z)=> Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị theo phương thẳng đứng trọng tâm mặt cắt ngang University of Architechture 6 .1 Chuyển vị dầm chịu ... 6 .1 Chuyển vị dầm chịu uốn (1) Khái niệm chung F z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm K - trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK’ – chuyển vị trọng ... 6 .1 Chuyển vị dầm chịu uốn (9)  Dầm giả tạo phải có chiều dài chiều dài dầm thực  Liên kết phải cho điều kịên biên nội lực liên kết dầm giả tạo phải phù hợp với điều kiện biên chuyển vị dầm...

Ngày tải lên: 16/04/2015, 10:15

... P1 v P2 da vo (27): P1 k 11 = P k 21 k12 k13 k 22 k 23 k14 k (1 0 )T = 11 k k 24 21 Nh vy, cỏc thụng s ca on th nht (j =1) l { + + Z 0+ = Z 1+ (0) = 1; Z (0) = 0; Z 3+ (0) = k 11 ... P1 v P2 da vo (27): P1 k 11 = P k 21 k12 k13 k 22 k 23 k14 k (0 0 )T = 12 k k 24 22 Nh vy, cỏc thụng s ca on th nht (j =1) l { + + Z 0+ = Z 1+ (0) = 0; Z (0) = 1; Z 3+ (0) = k12 ... P1 v P2 da vo (27) P1 k 11 = P k 21 k12 k13 k 22 k 23 k14 k (0 0 1) T = 14 k k 24 24 Nh vy, cỏc thụng s ca on th nht (j =1) l { + + Z 0+ = Z 1+ (0) = 0; Z (0) = 0; Z 3+ (0) = k14...

Ngày tải lên: 27/02/2014, 05:20

... hạn hai mặt cắt [1- 1] [2-2] bị tác dụng nội lực Nm, Qm, Mm (hình 13 .4) Các thành phần nội lực tạo nên chuyển vị tuơng đối hai mặt [1- 1] [2-2] , chuyển vị trình bày sau: Chuyển vị dọc theo chiều ... (13 -14 ) ds EJ EF GF Do ta phát biểu định lí sau: Chuyển vị đơn vị theo phương k lực đơn vị theo phương m gây nên chuyển vị theo phương m lực đơn vị tác dụng theo phương K gây nên Định lí gọi chuyển ... (xem hình 13 .17 ) Như ta biểu diễn: f(z)=az+b (13 -16 ) Đem thay (13 -16 ) vào (13 -15 ) tính tích phân O F(Zc) l l cho đoạn từ 0→ li , sau suy rộng cho tổng quát tích phân, ta được: Hình 13 .17 :Phương...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

... dz ∆ Km = ∑ ∫ +∑∫ +∑∫ EJ x EJ y EJ ρ i =1 i =1 i =1 (9-9) li li li n Q yK Q ym dz N zK N zm dz n QxK Q xm dz n +∑∫ + ∑ ∫η + ∑ ∫η EF GF GF i =1 i =1 i =1 = Trong âọ : l cạc näüi lỉûc lỉûc âån ... ca màût càõt 1- 1 no âọ , mämen ún Mm trãn màût càõt âọ l : (a) =− H.9-5 H.9-6 Âãø âäü vng tải A , ta tảo mäüt trảng thại “K” hçnh v (H.9-5) Trë säú Momen ún MK trãn màût càõt 1- 1 l : (b) =− Khi ... cäng thỉïc (9 -11 ) , ta cọ : θ Trong âọ : = Ω * ⋅ * = 12 θ    =  l ⋅  =  l θB > chỉïng t gọc quay tải B cng chiãưu våïi momen MK Thê dủ 9-4 Cho mäüt khung chëu lỉûc hçnh v (H.9 -10 a) Xạc âënh...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... 8 .10 6 N/cm2 11 -14 Tênh táưn säú gọc v chu k dao däüng ca cạc hãû trãn hçnh v H .11 -14 Biãút âäü cỉïng cạc l xo l C1 v C2 : 11 -15 Xạc âënh chu k dao âäüng tỉû T ca hãû trãn hçnh H .11 -15 11 -16 ... H .11 -16 Cho d1= 30 mm, d2= 40 mm, l = 10 00 mm, G = 8 .10 6 N/cm2 11 -17 Cho : P = 50 N , b = 20 cm , h = 1, 5 cm E = 2 .10 7 N/cm2 , G = 8 .10 6 N/cm2 , l = 40 cm Thäng säú l xo : D = 20 mm , d = 1mm ... Xem hçnh H .10 -14 10 -15 V biãøu âäư mämen ún ca dáưm v trãn hçnh H .10 -15 EJ = const 10 -16 V biãøu âäư mämen ún, lỉûc càõt v phn lỉûc gäúi ca dáưm v trãn hçnh H .10 -16 Biãút EJ = const 10 -17 Tênh mämen...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... Sét lẫn bột Sét cm/s ~ 10 0 10 -2 ~ 10 -3 ~ 10 -2 10 -5 ~ 10 -3 < 10 -6 Hệ số thấm m/ngày 8.64x102 ~ 8.64x104 8.64~ 8.64x102 8.64x10 -1~ 8.64 8.64x10-3 ~ 8.64x10 -1 < 8.64x10-4 1. 5 KẾT LUẬN Quá trình ... đồ 1. 1Khoảng biến dạng theo modulus chống cắt G (Mair, 19 93) [19 ] Biểu đồ 1. 2 Giá trị Eu kinh nghiệm, Duncan & Duchigani, 19 76 [15 ] -16 - 16 00 Times 2000 19 00 Eu/Su 18 00 17 00 12 00 16 00 15 00 0.7 14 00 ... 44 – 12 0 20 – 93 40 – 94 60 - 380 0 .17 – 0.46 0 .17 – 0. 41 0 .17 – 0.43 0 .16 – 0.46 0 .17 – 0.46 0 .15 – 0.38 10 – 39 – 36 30 – 90 20 – 460 0.24 – 0.28 0.24 – 0. 31 10 – 40 – 32 11 – 28 – 12 – 19 25...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 09:12

... S đồ A P =10 KN KN q = KN/ m C B XA 4m 1m yB = 22,5 KN y =7,5 KN a 7,5 A D 10 10 4-x =2,5m B x = 1, 5m C Q Q KN 12 ,5 10 A D B 5, 625 C M M KN m S đồ P= 20KN A y = 14 KN a m = KN.m D ... đồ A P =10 KN KN q = KN/ m C B XA 4m 1m yB = 22,5 KN y =7,5 KN a 7,5 A D 10 10 4-x =2,5m B x = 1, 5m C Q Q KN 12 ,5 10 A D B 5, 625 C M M KN m Nhận xét Nguyên tắc P= 20KN S đồ A y = 14 KN a m ... xét 3: + Trong đoạn dầm có qz = A C B XA 4m 1m yB = 22,5 KN y =7,5 KN a 7,5 Nhận xét 4: + Trong đoạn dầm có A qz = a P =10 KN KN q = KN / m D x = 1, 5m ,5m 10 10 - x = 2,5m B 12 ,5 C Q Q KN Những...

Ngày tải lên: 10/11/2014, 15:21