chuyển vị của dầm chịu uốn 3

... THANH CHỊU UỐN PHẲNG NỘI DUNG SB1 – nghiên cứu ứng suất, biến dạng, chuyển vị tác dụng trường hợp chịu lực Chương 2; Kéo (nén) tâm Chương 5: Xoắn UỐN 6.1 Khái niệm chung 6.2 Uốn túy thẳng 6 .3 Uốn ... 0.250 m ) = 833 .33 × 10−6 m3 σ max = M max Wx 50 × 1 03 N ⋅ m = 833 .33 × 10−6 m3 σ max = 60.0 × 106 Pa=60MPa=6kN/cm • Ta thấy: σmax > [σ] => Dầm không thoả mãn điều kiện bền 39 (68) July 2010 Tran Minh ... - chuyển vị ngang v(z) => độ võng: y(z)=> Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị theo phương thẳng đứng trọng tâm mặt cắt ngang 43( 68) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6.4 Chuyển...

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

... ⎠ EJ EJ ⎦ Pa ⎛ 3L − a ⎞ VB L3 ⎜ ⎟+ EJ ⎝ ⎠ 3EJ Điều kiện yB = cho ta 0=– suy VB = Pa ⎛ 3L − a ⎞ VB L3 ⎜ ⎟+ EJ ⎝ ⎠ 3EJ Pa (3L − a ) L3 BÀI TẬP CHƯƠNG 8.1 Xác đònh đường đàn hồi dầm phương pháp ... hai đầu dầm độ võng dầm phương pháp tích phân không đònh hạn, EJ không đổi H.8.2 8 .3 Dầm mặt cắt ngang thay đổi chòu lực H.8 .3 Tính độ võng dầm tự góc xoay mặt cắt ngang dầm q h C 8.4 Dầm có độ ... δ 0,5 m 0,5 m Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn 20 mm http://www.ebook.edu.vn 30 GV : Lê đức Thanh MN/m2 H.8.29 Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn http://www.ebook.edu.vn 31 ...

Ngày tải lên: 18/09/2013, 19:43

... q l EJ q A B RB Bỏỷc II 3/ 8l 3/ 8ql 5/8ql 1/8ql2 9/128ql2 Qy Mx Vớ d: Cho dm chu lc nh hỡnh v é tớnh ni lc dm ta phi bit cỏc phn lc ngm v gi ta Nh vy s n s phi tỡm l 3, nhng ta ch thit lp c phng ... on th m+1 l ym+1(z) Ta cú : ym+1(z) = ym(z) + (y(z) (VIII -3) Khai trin (y(z) theo chui Taylor ti honh z=a ta c Nhng t phng trỡnh (VIII -3) ta suy ra: Dy(z) = ym+1(z) - ym(z) Nh vy : (y = ym+1 - ... C=D=0 Vy: Ti B: z = l Vớ d 2: cho dm chu lc nh hỡnh v 8 -3 , hóy xỏc nh chuyn v v gúc xoay ti im C Cho l=a+b z2 P A B b a VA VB 2 C z1 Hỗnh 8 -3 Gii: Xột mt ct 1-1: Xột mt ct 2-2: Vy Suy é xỏc nh...

Ngày tải lên: 17/12/2013, 06:15

... võng (chuyển vị) C • Thiết lập phương trình vi phân đàn hồi 19 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Tính góc xoay độ võng từ điều kiện biên ⇒ VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C ⇒ • Độ võng (chuyển vị) ... độ võng (chuyển vị) C VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Vẽ đường đàn hồi, thiết lập hệ trục tọa độ 18 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết lập biểu thức giải tích cho lực cắt mômen uốn VD6: ... (mômen uốn) trước Nếu mômen uốn dương (+) đường cong đàn hồi hướng lên ngược lại đường cong đàn hồi hướng lên đường cong đàn hồi hướng xuống VD1 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen uốn) (điểm uốn) ...

Ngày tải lên: 30/04/2014, 20:26

... CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đường đàn hồi: đường cong trục dầm sau bị uốn Chuyển vị v gọi độ võng K, f=vmax CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN tgϕ ≈ ϕ ≈ y' ( z ) dv dy ... ) = f C = 3, 125.10 (1,2 ) − 1,194.10 (1,2 ) 3 + 3, 709.10 3 ( 0,6) 2 − 1,409.10 3 3 ( 0,6) 3 = 3, 46.10 m 48 3 Ví dụ Tính góc xoay mặt cắt ngang gối tựa A dầm có độ cứng không đổi chịu tải ... dv dy ϕ( z ) = = = y' ( z ) dz dz CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đạo hàm đường đàn hồi góc xoay mặt cắt dầm bị biến dạng Quy ước chuyển vị Độ võng y>0 hướng xuống Góc xoay ϕ>0 quay từ trục z đến...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

... ,gọi chuyển vị góc (góc xoay) • Góc  góc trục dầm với tiếp tuyến với đường đàn hồi • Ba đại lượng u,v,  thành phần chuyển vị mặt cắt ngang K • • • • • • • • Do biến dạng dầm nhỏ nên chuyển vị ... • Điểm K di chuyển đến K’ Độ dài KK’ gọi chuyển vị toàn phần điểm K • Thành phần u song song với trục gọi chuyển vị ngang • Thành phần v vuông góc với trục gọi chuyển vị đứng hay độ võng ... trục z trục dầm, trục y vuông góc với trục z hướng xuống thì: Phương trình đường đàn hồi là:Y(z)=v(z) dv dy Phương trình góc xoay là: ( z )  dz  dz  y ' ( z ) Quy ước dấu dương chuyển vị Độ võng...

Ngày tải lên: 26/07/2014, 07:20

... 12.0 K 31 .40 10 .36 7.66 5.85 5.11 4.70 4. 43 4.24 L2/a2 16 20 24 28 32 36 40 100 K 4.00 3. 83 3. 73 3.66 3. 59 3. 55 3. 51 3. 29 L2 Khi L /a  K   π  a 2 >100  dùng công thức (3. 9) 3. 4 Ổn định dầm ... EJ y GJ z (3. 38) 3. 3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịu uốn ngang phẳng 3. 3.2 Dầm có đầu ngàm, đầu tự Nghiệm nhỏ ứng với a = 1 .34 2  lực tới hạn Pth = 4.0 13 EJ y GJ z L (3. 38)  Trường ... EJ y GJ z (3. 33) Trong K hệ số phụ vào vị trí điểm đặt lực δ dθ* Hình 3. 5 Giá trị K cho bảng 3. 1 3. 3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịu uốn ngang phẳng Dầm đặt hai gối tựa chịu lực tập...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 20:47

... chọn dầm giả tạo y (dầm thực)=Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)=Qgt(dầmgiả tạo) Chương VI Chuyển vị dầm Bài tập PP tải trọng giả tạo Chương VI Chuyển vị dầm Ví dụ Tính độ võng góc xoáy đầu tự dầm công-son, ... – chuyển vị tâm mặt cắt ngang ’ v(z) – chuyển vị đứng u(z) – chuyển vị ngang Biến dạng bé: u(z) độ võng => Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị y(z) theo phương thẳng đứng trọng tâm ... Chương VI Chuyển vị dầm 2.1 Khái niệm, PTVP đường đàn hồi 2.1.1 Khái niệm Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn K – trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK – chuyển vị tâm mặt cắt...

Ngày tải lên: 17/12/2015, 08:30

... 13 1721 25 29 33 37 41 4549 53 5761 65 69 73 77 81 8589 Vi tri Vi tri diem do Hình Kết đo biến dạng điểm 20 Hình Kết nội suy biến dạng thành 91 điểm Sè 9/5-2011 Hình Kết tính chuyển vị ngang dầm ... dùng Hình Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu % biến đổi wavelet dùng lọc nhiễu Hình Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu % biến đổi wavelet chưa lọc nhiễu Hình thể chuyển vị dầm có vết ... wavelet chưa lọc nhiễu Hình 12 Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu 10 % biến đổi wavelet dùng lọc nhiễu 3. 4 Dầm có vết nứt với độ sâu 20% Hình 13 Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu 20...

Ngày tải lên: 20/03/2014, 23:20

... chuyển vị đứng KK’ u(z) - chuyển vị ngang v(z) => độ võng: y(z)=> Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị theo phương thẳng đứng trọng tâm mặt cắt ngang University of Architechture 6.1 Chuyển vị dầm chịu ... 6.1 Chuyển vị dầm chịu uốn (1) Khái niệm chung F z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm K - trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK’ – chuyển vị trọng ... chọn dầm giả tạo sau July 2009 University of Architechture 6.1 Chuyển vị dầm chịu uốn (9)  Dầm giả tạo phải có chiều dài chiều dài dầm thực  Liên kết phải cho điều kịên biên nội lực liên kết dầm...

Ngày tải lên: 16/04/2015, 10:15

... 21 k12 k 13 k 22 k 23 k14 k (0 )T = 13 k k 24 23 Nh vy, cỏc thụng s ca on th nht (j=1) l { + + Z 0+ = Z 1+ (0) = 0; Z (0) = 0; Z 3+ (0) = k 13 ; Z (0) = k 23 } (33 ) nờn hm dng N3 cho on ... ] Q= [Q ] (24) [Q2 ] vi [Q4 ] Q14 Q32 Q Q ; [Q3 ] = 31 ; [Q4 ] = 33 Q Q Q24 41 Q42 43 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 13/ 8-2012 Q34 Q44 (25) 11 KếT QUả NGHIÊN CứU Và ... F5 / F3 / 2 F5 / 23 F3 L / F1 / 22 F3 L / 23 (6) l tham s ng lc; l tn s dao ng (rad/s); Fi (i=1, ,6) l cỏc hm s: F1 = (sinh sin ) / ; F2 = (cosh sin sinh cos ) F3 = (cosh...

Ngày tải lên: 27/02/2014, 05:20

... TÍNH TOÁN TẤM CHỊU UỐN LÀM BẰNG VẬT LIỆU CÓ CƠ TÍNH BIẾN THIÊN ThS Nguyễn Thị Bích Phượng1, PGS.TS Trần Minh Tú1, ... uy tín Từ khóa: vật liệu chức năng, vật liệu có tính biến thiên, lý thuyết cổ điển, chữ nhật chịu uốn Summary: In this paper, the static response is presented for a simply supported functionally ... biển thành nước cấp sinh hoạt ăn uống nhóm nghiên cứu triển khai sở nghiên cứu thực nghiệm mô hình phòng thí nghiệm, với nước mặn nhân tạo có nồng độ muối từ - 35 ‰ theo hướng công nghệ sau: Nước...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 03:20

... 13. 4) Các thành phần nội lực tạo nên chuyển vị tuơng đối hai mặt [1-1] [2-2] , chuyển vị trình bày sau: Chuyển vị dọc theo chiều trục: N ds ∆ds m = m ( 13- 2) EF Chuyển vị góc tương đối (hình 13. 5): ... thực chuyển vị trạng thái “m” Thực vậy, từ biểu thức ( 13- 9), ta có: PK ∆ Km = Pm ∆ mk = ∑ ∫ Q ⋅ Qm N ⋅ Nm MK ⋅ Mm ds ( 13- 13) ds + ∑ ∫ η K ds + ∑ ∫ K GF EF EJ 43 13. 3.2 Định lí chuyển vị đơn vị: ... hình 13. 22b Để tính chuyển vị B, ta tạo trạng thái “k” hình 13. 23a, biểu đồ mô men biểu diễn hình 13. 22b q a) P C A l l “m” b) A P l P l Ω2 c) B A B C Ω1 C B 3 Hình 13. 22: 13. 22b làm tích chịu...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

... mặt trung bình võng Nó gọi phương trình vi phân chịu uốn Phương trình (7.10) có dạng vi phân cấp Nó phương trình vi phân chủ đạo toán mỏng chịu uốn, biểu diễn theo hàm độ võng w mặt trung bình...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 15:20

... thç ta thay lỉûc PK phỉång trçnh (9 -3) bàòng hai lỉûc âån vë ngỉåüc chiãưu (H.9-2) hay hai momen âån vë ngỉåüc chiãưu (H.9 -3) H.9-2 Khi âọ, phỉång trçnh (9 -3) cọ dảng : ∆ −∆ + = θ −θ + = Trong ... tám mäüt säú hçnh thỉåìng gàûp Báûc Ω= h.l zc = l /3 11 Báûc Ω= h.l zc = l/4 Báûc n Báûc Ω= + h.l zc = l/(n+2) Ω= h.l zc = (3/ 8).l Thê dủ 9 -3 Xạc âënh âäü vng v gọc xoay tải màût càõt B ca mäüt ... âọ ta cọ : Theo ngun l =0 Thay (a) vo (b) ta âỉåüc phỉång trçnh : PK ∆Km + = (b) (9 -3) Tỉì phỉång trçnh (9 -3) ta tháúy täøng cäng ca lỉûc v näüi lỉûc ca hãû åí trảng thại “K” trãn chuøn vë lỉûc...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... cọ σch =24 kN/cm2, l= 3m b/ Hçnh H. 13- 3b våïi: po=3kN, p = 40 kN, a = 1m, E = 2.104 kN/cm2, σch =24 kN/cm2 Màût càõt ngang dáưm hçnh chỉỵ nháût bxh=(4x8)cm2 c/ Hçnh H. 13- 3c våïi:po = 2kN, p = ... håüp l v váût liãûu Chỉång 13: ún ngang v ún dc âäưng thåìi 13- 1 Khại niãûm chung 13- 2 Phỉång phạp xạc âënh chênh xạc cạc thnh pháưn näüi lỉûc 13- 3 Phỉång phạp gáưn âụng 13- 4 Kiãøm tra bãưn Chỉång ... E=106N/cm2 13. 3.Xạc âënh âäü vng låïn nháút fmax, hãû säú an ton vãư âäü bãưn n (hãûsäú vãư ti trng ) v hãû säú an ton vãư äøn âënh näâ ca cạc dáưm chëu lỉûc cạc trỉåìng håüp sau: a/Hçnh H. 13- 3a våïi...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... Những chế ổ đĩa chuyển vị thực phẩm thông qua phloem không? Sự chuyển thông qua phloem phụ thuộc vào hoạt động trao đổi chất tế bào phloem (trái với giao thông xylem )  Chilling cuống làm chậm ... autoradiographs cho thấy sản phẩm quang hợp vận chuyển libe Một dưa chuột cung cấp nước phóng xạ ( HOH) cho phép để thực quang hợptrong 30 phút Sau đó, lát cắt từ cuống lá phủ nhũ tương ảnh sản phẩm phóng ... 2001 phát hành 13 / Khoa học ) chứng minh chuỗi ARN vận chuyển quãng đường dài phloem Họ ghép cà chua bình thường mắt ghép vào cổ phiếu đột biến cà chua thấy  mRNA tổng hợp kho vận chuyển vào mắt...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 19:21

... TÓM TẮT LUẬN VĂN ĐỀ TÀI PHÂN TÍCH CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG CHẮN HỐ ĐÀO SÂUCÓ XÉT ĐẾN SỰ ĐIỀU CHỈNH MODULUS CỦA ĐẤT THEO MỨC ĐỘ CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG CHẮN TÓM TẮT Chuyển vị tường bêtông cốt thép quan trắc ... 62 18 – 50 11 – 39 30 - 200 Đất loại sét 68 – 90 70 – 80 44 – 120 20 – 93 40 – 94 60 - 38 0 0.17 – 0.46 0.17 – 0.41 0.17 – 0. 43 0.16 – 0.46 0.17 – 0.46 0.15 – 0 .38 10 – 39 – 36 30 – 90 20 – 460 ... 0. 53 0 .33 OCR = 2.0 0.69 0.58 OCR = 4.0 1.00 1.10 37 5 200 80 0.21 3. 0 425 230 105 0.41 3. 5 490 265 120 0.77 6.0 Tỷ số ứng suất cắt đỉnh* Biến dạng cắt ứng suất đỉnh Biến dạng phẳng chủ động 0 .34 ...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 09:12

... xác định phản lực Bước 2: phân đoạn tải trọng Bước 3: Vẽ biểu đồ lực cắt Q Bước 4: vẽ biểu đồ mômen uốn M Ví dụ : Vẽ biểu đồ nội lực cho dầm chịu lực h.vẽ P= 20KN A q = 5KN/ m 5KN B C 2000 4000 ... nhận xét để vẽ biểu đồ lực cắt q S đồ Nhận xét 3: + Trong đoạn dầm có qz = A C B XA 4m 1m yB = 22,5 KN y =7,5 KN a 7,5 Nhận xét 4: + Trong đoạn dầm có A qz = a P =10KN KN q = KN / m D x = 1,5m ... Nhận xét 2: + Tại mặt cắt có m C M M KN m Những nhận xét để vẽ biểu đồ mômen uốn M S đồ Nhận xét 3: + Trong đoạn dầm có A qz = a 7,5KN y= m = KN.m 1m y =22 B ,5KN 10 D B C M M KN m 5,625 A ya=14...

Ngày tải lên: 10/11/2014, 15:21

... INO1 40.8 23 40.985 0.162 10.5 INO2 55.418 55.880 0.462 10.5 INO3 30 . 937 31 .762 0.825 10.5 Ống Chuyển vị ngang (mm) Chuyển vị ngang (mm) (a) IN01 (b) IN02 Hình 3. 2 – Kết quan trắc chuyển vị ngang ... tầng hầm bước 32 -v- Hình 3. 10 – Mặt b ng shoring lớp bước 33 Hình 3. 11 – Mặt cắt thi công bước 33 Hình 3. 12 – Mặt cắt thi công bước 34 Hình 3. 13 – Mặt b ng thi công ... vây 50 Hình 3. 33 – Biểu đồ chuyển v tường vây ống INO1, INO2 quan trắc mô thực tế phase 10 . 53 Hình 3. 34 – Điểm góc A mặt b ng tầng hầm 54 Hình 3. 35 –Biểu đồ chuyển v tường vây...

Ngày tải lên: 20/11/2014, 13:41