chuyển vị của dầm chịu uốn 4

... 30 42 (68) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6 .4 Chuyển vị dầm chịu uốn (1) Khái niệm chung z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm ... – chuyển vị trọng tâm mặt cắt ngang Biến dạng bé: u(z) Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị ... phương trình 2n ẩn số dầm gồm n đoạn) 48 (68) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6 .4 Chuyển vị dầm chịu uốn (6) VD 6 .4. 1: Xác định độ võng đầu tự dầm công-xôn chịu tác dụng tải...

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

... hướng xuống Thí dụ 8.8 Xác đònh góc xoay A,B độ võng D dầm cho H.8.15 Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn S1 = qL3 72 EJ x qL S2 = qL3 24 EJ x M x EI x qL qL2 24 EJ x http://www.ebook.edu.vn 24 EJ ... hai đầu dầm độ võng dầm phương pháp tích phân không đònh hạn, EJ không đổi H.8.2 8.3 Dầm mặt cắt ngang thay đổi chòu lực H.8.3 Tính độ võng dầm tự góc xoay mặt cắt ngang dầm q h C 8 .4 Dầm có độ ... nhòp dầm Thí dụ, tải trọng P tác dụng vò trí H.8.8 độ võng nhòp dầm bằng: So sánh hai giá trò ymax y(l ) = y(l ) thấy ( Pb 3L2 − 4b 48 EJ x ) hai giá trò khác Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn...

Ngày tải lên: 18/09/2013, 19:43

... ym(z) Nh vy : (y = ym+1 - ym Chỳ ý rng: Chn mt cng EJ no ú cho: Th vo phng trỡnh (VIII -4) ta c: (VIII-4b) Th (y(z) vo phng trỡnh (VIII-3) ta c éc bit on dm th nht : m = 0; z1 = a = Khi ú: =>...

Ngày tải lên: 17/12/2013, 06:15

... võng (chuyển vị) C • Thiết lập phương trình vi phân đàn hồi 19 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Tính góc xoay độ võng từ điều kiện biên ⇒ VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C ⇒ • Độ võng (chuyển vị) ... độ võng (chuyển vị) C VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Vẽ đường đàn hồi, thiết lập hệ trục tọa độ 18 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết lập biểu thức giải tích cho lực cắt mômen uốn VD6: ... (mômen uốn) trước Nếu mômen uốn dương (+) đường cong đàn hồi hướng lên ngược lại đường cong đàn hồi hướng lên đường cong đàn hồi hướng xuống VD1 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen uốn) (điểm uốn) ...

Ngày tải lên: 30/04/2014, 20:26

... CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đường đàn hồi: đường cong trục dầm sau bị uốn Chuyển vị v gọi độ võng K, f=vmax CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN tgϕ ≈ ϕ ≈ y' ( z ) dv dy ... dv dy ϕ( z ) = = = y' ( z ) dz dz CHUYỂN VỊ CỦA DẦM CHỊU UỐN   Đạo hàm đường đàn hồi góc xoay mặt cắt dầm bị biến dạng Quy ước chuyển vị Độ võng y>0 hướng xuống Góc xoay ϕ>0 quay từ trục z đến ... Chọn dầm giả tạo với điều kiện cho có tương ứng: y (dầm thực) = Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)= Qgt (dầmgiả tạo) thay đổi việc tích phân biểu thức y’’ cách tính nội lực dầm giả tạo biết qgt 24...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

... ,gọi chuyển vị góc (góc xoay) • Góc  góc trục dầm với tiếp tuyến với đường đàn hồi • Ba đại lượng u,v,  thành phần chuyển vị mặt cắt ngang K • • • • • • • • Do biến dạng dầm nhỏ nên chuyển vị ... • Điểm K di chuyển đến K’ Độ dài KK’ gọi chuyển vị toàn phần điểm K • Thành phần u song song với trục gọi chuyển vị ngang • Thành phần v vuông góc với trục gọi chuyển vị đứng hay độ võng ... trục z trục dầm, trục y vuông góc với trục z hướng xuống thì: Phương trình đường đàn hồi là:Y(z)=v(z) dv dy Phương trình góc xoay là: ( z )  dz  dz  y ' ( z ) Quy ước dấu dương chuyển vị Độ võng...

Ngày tải lên: 26/07/2014, 07:20

... 0.0031 0.0887 0.1 64 0.238 0.322 0 .42 5 0.568 0.791 1.2 24 2 .48 5 4. 0 3.6 3.2 2.8 2 .4 2.0 1.6 1.2 0.8 0 .4 Điểm đặt lực phía trọng tâm d EJ y L GJ z K 0.1 14 0.320 0.923 ∞ 4. 013 4. 4 4. 8 5.2 5.562 • Khi ... k4 k6 θ = c0 (1 − z + z − z 12 + ) + 3 .4 3 .4. 7.8 3 .4. 7.8.11.12 k2 k4 k6 + c1 z (1 − z + z − z 12 + 4. 5 4. 5.8.9 4. 5.8.9.12.13 (3.29) du =0 dz 3.3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịu uốn ...  = 3 .4 3 .4. 7.8 3 .4. 7.8.11.12   • Điều kiện hệ ổn định co≠ 1− a + Trong đó: 3 a − a + = 14 1 54 Pth2 L4 k L4 a= = 12 12 EJ y GJ z (3.38) 3.3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịu uốn ngang...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 20:47

... chọn dầm giả tạo y (dầm thực)=Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)=Qgt(dầmgiả tạo) Chương VI Chuyển vị dầm Bài tập PP tải trọng giả tạo Chương VI Chuyển vị dầm Ví dụ Tính độ võng góc xoáy đầu tự dầm công-son, ... – chuyển vị tâm mặt cắt ngang ’ v(z) – chuyển vị đứng u(z) – chuyển vị ngang Biến dạng bé: u(z) độ võng => Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị y(z) theo phương thẳng đứng trọng tâm ... Chương VI Chuyển vị dầm 2.1 Khái niệm, PTVP đường đàn hồi 2.1.1 Khái niệm Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn K – trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK – chuyển vị tâm mặt cắt...

Ngày tải lên: 17/12/2015, 08:30

... Hình Kết tính chuyển vị ngang dầm 91 điểm T¹p chÝ khoa häc c«ng nghÖ x©y dùng Hình Chuyển vị ngang dầm có vết nứt với độ sâu % biến đổi wavelet dùng lọc nhiễu Hình Chuyển vị ngang dầm có vết nứt ... hình 10 kết tính chuyển vị ngang dầm điểm Bieu do bien dang Bieu do bien dang 2.50E‐ 04 Bie n dang 3.00E‐ 04 0.00016 Bie n dang 0.0002 0.00012 0.00008 0.000 04 2.00E‐ 04 1.50E‐ 04 1.00E‐ 04 5.00E‐05 0.00E+00 ... MathLab [4] Xác định vết nứt dầm chịu uốn biến đổi wavelet chuyển vị tĩnh đo từ thực nghiệm 3.1 Mô tả thí nghiệm Các thí nghiệm thực Phòng Chẩn đoán kỹ thuật - Viện Cơ học Dầm thép CT4 có tiết...

Ngày tải lên: 20/03/2014, 23:20

... chuyển vị đứng KK’ u(z) - chuyển vị ngang v(z) => độ võng: y(z)=> Độ võng dầm chịu uốn chuyển vị theo phương thẳng đứng trọng tâm mặt cắt ngang University of Architechture 6.1 Chuyển vị dầm chịu ... 6.1 Chuyển vị dầm chịu uốn (1) Khái niệm chung F z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịu uốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm K - trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK’ – chuyển vị trọng ... 6.1 Chuyển vị dầm chịu uốn (9)  Dầm giả tạo phải có chiều dài chiều dài dầm thực  Liên kết phải cho điều kịên biên nội lực liên kết dầm giả tạo phải phù hợp với điều kiện biên chuyển vị dầm...

Ngày tải lên: 16/04/2015, 10:15

... 23 [Q ] Q= [Q ] ( 24) [Q2 ] vi [Q4 ] Q 14 Q32 Q Q ; [Q3 ] = 31 ; [Q4 ] = 33 Q Q Q 24 41 Q42 43 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 13/8-2012 Q 34 Q 44 (25) 11 KếT QUả NGHIÊN ... 0 .4 0.2 10 % 20% 30% 40 % 50% 60% -0 .4 Amplitude Amplitude 2.5 10 % 20% 30% 40 % 50% 60% 1 0.2 c) Comparision of the eigenmodes: 1 .4 0 .4 0 .4 -0.2 0.2 d) e) -0.2 2.5 0.5 1.5 Three-Span(m) -0 .4 f) ... Amplitude 0.8 -0 .4 -0.6 -0.8 10 % 20% 30% 40 % 50% 60% -1 -0.2 d) -0 .4 -1.2 -1 .4 2.5 2.5 10 % 20% 30% 40 % 50% 60% 1.2 -0.2 0.2 1 .4 0.2 0 .4 1.5 Three-Span(m) Comparision of the eigenmodes: 0 .4 0.6 1.5...

Ngày tải lên: 27/02/2014, 05:20

... TÍNH TOÁN TẤM CHỊU UỐN LÀM BẰNG VẬT LIỆU CÓ CƠ TÍNH BIẾN THIÊN ThS Nguyễn Thị Bích Phượng1, PGS.TS Trần Minh Tú1, ... uy tín Từ khóa: vật liệu chức năng, vật liệu có tính biến thiên, lý thuyết cổ điển, chữ nhật chịu uốn Summary: In this paper, the static response is presented for a simply supported functionally ... Khoa học Kỹ thuật môi trường PHƯƠNG PHÁP VÀ THIẾT BỊ ĐIỀU KHIỂN ĐẢM BẢO ỔN ĐỊNH CỦA CẦN TRỤC THÁP DƯỚI SỰ TÁC ĐỘNG CỦA LUỒNG GIÓ GIẬT Trần Đức Hiếu; Sorokin Pavel ThS, Khoa Cơ khí Xây dựng, Trường...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 03:20

... ∑ ∫ K GF EF EJ 43 13.3.2 Định lí chuyển vị đơn vị: Nếu hai trạng thái “m” “k” trạng thái lực đơn vị tác dụng theo phương m phương k gây nên, chuyển vị ∆ km ∆ mk chuyển vị đơn vị kí hiệu δkm δmk ... đối hai mặt [1-1] [2-2] , chuyển vị trình bày sau: Chuyển vị dọc theo chiều trục: N ds ∆ds m = m (13-2) EF Chuyển vị góc tương đối (hình 13.5): 40 M m ds (13-3) EJ Chuyển vị trượt tương đối hai ... (13- 14) ds EJ EF GF Do ta phát biểu định lí sau: Chuyển vị đơn vị theo phương k lực đơn vị theo phương m gây nên chuyển vị theo phương m lực đơn vị tác dụng theo phương K gây nên Định lí gọi chuyển...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20

...  ∂4w 4 w ∂4w ∂4w ∂4w  − D  + υ 2 + 2(1 − υ ) 2 + + υ 2 ÷ = − pz ∂x ∂y ∂x ∂y ∂y ∂x ∂y   ∂x Đơn giản còn:  ∂4w ∂4w ∂4w  D  + 2 + ÷ = pz ∂x ∂y ∂y   ∂x ... mặt trung bình võng Nó gọi phương trình vi phân chịu uốn Phương trình (7.10) có dạng vi phân cấp Nó phương trình vi phân chủ đạo toán mỏng chịu uốn, biểu diễn theo hàm độ võng w mặt trung bình ... g ∂t Và phương trình dao động là: γ h ∂ w q ( x, y , t ) ∇ w+ gD ∂t = D Trong cần hiểu: ∇ = 4 4 4 +2 2 + ∂x ∂x ∂y ∂y w=w(x,y,t) Trường hợp dao động tự do: q(x,y,t)=0 Phương trình dao động là:...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 15:20

... ca hãû li - chiãưu di thỉï i Tỉì cäng thỉïc (9 -4) ta cọ thãø thãú nàng biãún dảng ân häưi ca hãû åí trảng thại “m” l: = = ∑∫ + ∑∫ + l = (9 -4) = ∑∫ + ∑∫ + l ∑∫η (c) ∑∫η (d) l Trong âọ: Mm , ... dáưm chëu lỉûc hçnh v (H.9 -4) Tçm âäü vng v gọc xoay tải A b qua nh hỉåíng ca lỉûc càõt âäúi våïi sỉû chuøn vë ca dáưm, âäü cỉïng EJx ca dáưm l hàòng säú Bi gii : H.9 -4 Ta gi trảng thại chëu lỉûc ... Nhỉỵng âiãưu chụ sỉí dủng phỉång phạp ny 14 9-3 Trçnh by phỉång phạp nhán biãøu âäư Vã-rã-sa-ghin Âiãưu kiãûn ạp dủng phỉång phạp ny Cho vê dủ minh 9 -4 Âënh l chøn vë tỉång häø nghéa ca viãûc...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... ỉïng sút 14- 3 Giåïi hản mi 14- 4 Biãøu âäư giåïi hản mi 14- 5 Cạc úu täú nh hỉåíng âãún giåïi hản mi 14- 6 Cạch vãư âäü bãưn mi 14- 7 Cạc thê dủ 14- 8 Biãûn phạp náng cao giåïi hản mi 14- 9 Mäüt säú ... ngang dáưm hçnh chỉỵ nháût bxh=(4x8)cm2 c/ Hçnh H.13-3c våïi:po = 2kN, p = 40 kN, E = 2.104kN/cm2, a = 1m, σch = 24 kN/cm2 Màût càõt ngang dáưm hçnh chỉỵ nháût bxh=(4x8)cm2 d/ Hçnh H.13-3d våïi: ... =2.104kN/cm2 Màût càõt ngang hçnh chỉỵ I säú 18 cọ σch = 24 kN/cm2, a = 1m 13 .4 Chn kêch thỉåïc màût càõt ngang dáưm chëu ún ngang v ún dc âäưng thåìi hçnh v : a/ Hçnh H.13-4a våïi: M = kNm, l = 4m,...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 15:20

... Những chế ổ đĩa chuyển vị thực phẩm thông qua phloem không? Sự chuyển thông qua phloem phụ thuộc vào hoạt động trao đổi chất tế bào phloem (trái với giao thông xylem )  Chilling cuống làm chậm ... minh chuỗi ARN vận chuyển quãng đường dài phloem Họ ghép cà chua bình thường mắt ghép vào cổ phiếu đột biến cà chua thấy  mRNA tổng hợp kho vận chuyển vào mắt ghép  Những mRNA chuyển đổi kiểu ... (tương tự việc tạo cácáp lực gốc )  Khi chất lỏng đẩy xuống (và lên) libe, đường loại bỏ tế bào vỏ não hai thân gốc (các " chìm ") tiêu thụ chuyển đổi thành tinh bột  Tinh bột không hòa tan tác...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 19:21

... – 90 70 – 80 44 – 120 20 – 93 40 – 94 60 - 380 0.17 – 0 .46 0.17 – 0 .41 0.17 – 0 .43 0.16 – 0 .46 0.17 – 0 .46 0.15 – 0.38 10 – 39 – 36 30 – 90 20 – 46 0 0. 24 – 0.28 0. 24 – 0.31 10 – 40 – 32 11 – ... 10-2 ~ 10-3 ~ 10-2 10-5 ~ 10-3 < 10-6 Hệ số thấm m/ngày 8.64x102 ~ 8.64x1 04 8. 64~ 8.64x102 8.64x10-1~ 8. 64 8.64x10-3 ~ 8.64x10-1 < 8.64x10 -4 1.5 KẾT LUẬN Quá trình thi công hố đào sâu trình dỡ tải ... Đất lớn 54 – 65 24 – 32 29 – 65 13 – 30 14 – 42 – 14 40 – 60 80 -110 40 – 48 70 – 80 10 - 15 20 - 28 Đất cát Hệ số Poisson 0.23 – 0.27 0.25 0.25 – 0.27 0.25 – 0.27 0.25 – 0.28 0.17 – 0.19 45 - 70...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 09:12

... cắt Q Bước 4: vẽ biểu đồ mômen uốn M Ví dụ : Vẽ biểu đồ nội lực cho dầm chịu lực h.vẽ P= 20KN A q = 5KN/ m 5KN B C 2000 40 00 + Bước 1: Xác định phản lực : (1) x= XA= (2) y = YA+YB - q .4 - P = ... + 20.2 = 40 KN.m A B C 40 00 2000 y = 20 KN a 20 20 yB = 20 KN Q 0 Đoạn 2: CữB -Tại C có MC= 40 KN.m -Từ C ữ B có qz= h.số nên M bậc -Tại C: MB=MC-FQ= 40 - 40 = MB= KN.m 20 KN M M KN m 40 ... m S đồ X A 4m 1m y =22 KN , B a 12 , P = 20 KN y = 14 KN a C Q KN B x = 1,5m ,5m A 10 10 ,5 4- x = m D A C B y = 7,5 KN 7,5 KN P = 10KN q = KN/m D C 2m 2m 14 m = KN m B 2m yB = 6KN 14 6 Q KN Những...

Ngày tải lên: 10/11/2014, 15:21

... -27- Bảng 3.1 – Chuyển vị lớn tường vây ngày 09-11-11 Chuyển v chu Chuyển v chu Độ lệch Độ sâu kỳ 74 (mm) kỳ 75 mm (mm) (mm) INO1 40 .823 40 .985 0.162 10.5 INO2 55 .41 8 55.880 0 .46 2 10.5 INO3 30.937 ... lẫn hữu -5.3 3.6 1-2 -7.5 2.2 7-13 -13.2 5.7 12-15 -35.3 22.1 9-25 -41 .0 5.7 21 -41 -45 .0 38 -45 -51 .4 6 .4 38 -47 -61.3 9.9 32 -46 -80.0 18.7 37-70 Thấu kính 3b Cát lẫn nhiều sét, xám xanh, xám vàng, ... tính toán 42 Bảng 3 .4 – Thông số đầu vào tường vây 43 Bảng 3.5 – Thông số đầu vào hệ chống tường vây .44 Bảng 3.6 – Thông số đầu vào dầm mũ tường vây 45 Bảng 3.7 – Thông...

Ngày tải lên: 20/11/2014, 13:41