... 1.1.2 Các hệ kếtcấu nhà cao tầng Tuỳ theo chiều cao công trình, hệ kếtcấu chịu lực nhà cao tầng có nhiều phơng án cấu tạo khác Nhiệm vụ thiết kế kếtcấu lựa chọn giải pháp kếtcấuhợp lý nhằm ... lớn Mặt khác hộ cần có không gian hiệu Và nh hệ kếtcấu phù hợp cách hiệu với vấn đề nói Hệ kếtcầu có sử dụng dầm cao đỡ cột, đỡ vách tỏ u việt vấn đề Kếtcấu bê tông cốt thép loạikếtcấu đợc ... áp dụng 43 2.2.3 Các phận cấu thành mô hình chống-giằng 44 2.2.3.1 Thanh chống bê tông chịu nén 44 2.2.3.2 Thanh giằng cốt thép chịu kéo 44 2.2.3.3 Nút giàn 45 2.2.3 .4 Quạt chịu nén 47 2.2.3.5...
... 11 = k 44 = EF EF , k 41 = k 14 = l l Với kij xác định đợc trên, ta xác định đợc ma trận độ cứng đặt Winkler nh sau: [K ]3 e k 11 = k 41 0 k 14 k 22 k 23 k 25 k 32 k 33 k 35 0 k 44 k 52 ... giả thiết mô hình làm việc dầm Sau số mô hình u, nhợc điểm 2.1.1 Mô hình coi phản lực lên dầm phân bố có dạng bậc Mô hình đa sơ đồ kếtcấu siêu tĩnh sơ đồ kếtcấu tĩnh định Do có hai phơng trình ... dầm cần tìm phải chứa không hai thông số cha biết, nh dạng hàm phản lực phân bố lên dầm không đợc bậc Dạng hàm bậc đợc dựa sởsố thí nghiệm thực tế Với mô hình độ cứng thay đổi tà vẹt không đồng...
... s T = 1 745 0 24 - 2250 .42 4,8 + 2.2250.3.(80 + 60) = 64, 79 cm 170.80 + 4. 2250.3 x4 = N - R s A s 1 745 0 24 - 2250 .42 4,8 = = 54, 46 cm R cH 170.80 x5 = N - R s A s - R r A r 1 745 0 24 - 2250 42 4,8 - 2800.78,56 ... s T = 1279 744 - 2250 42 4,8 + 2.2250 3.(80 + 60) = 54, 53 cm 170 80 + 4. 2250 x4 = N - R s A s 1279 744 - 2250 .42 4,8 = = 23,82 cm R cH 170.80 x5 = N - R s A s - R r A r 1279 744 - 2250 42 4,8 - 2800 ... As = 46 8 cm2 Jsx = 29 241 0 cm4 Jsy = 108000 cm4 Ar = 78,56 cm2 Jrx = Jry = 60 148 cm4 Ac = 5853 ,44 cm2 Jcx = 3060776 cm4 Jcy = 3 245 186 cm4 24 Jxtđ = Jytđ = 341 3333 cm4 Extđ = 2,1.10 6.29 241 0 +...
... chuyển vò xoay tất nút kếtcấu dàn, khống chế chuyển vò tương ứng với liên kết (gối, khớp, ngàm) kếtcấu Trong tập nút liên kếtvới đất Bây bạn khai báo điều kiện biên, để khai báo điều kiện biên ... Một thành phần chuyển vò có hai trạng thái : có chuyển vò hay bò khống chế hay không chuyển vò Đối với phần tử mẫu tương ứng với mô hình phân tích khácsố thành phần chuyển vò nút tương ứng khác ... chất khác Bạn dấu hay thu nhỏ phần tử Vậy phần tử gì? Theo số khái niệm phần tử mô tả sau : Những kếtcấu rời rạc tạo thành phần tử, nhiên loại phần tử giống Tùy theo hình dạng, làm việc phận kết...
... thay đổi chiều cao H 89 4. 2 .4 Nhận xét kết luận 94 4.3 So sánh hiệu kinh tế với phương pháp gia tải trước kếthợpbấc thấm 95 4. 3.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn gia tải trước kết ... chiều cao H thay đổi 75 4. 2.2 Phân tích kết mối tương quan độ lún lệch ∆S với H tải trọng ngồi q thay đổi 83 4. 2.3 Phân tích mối tương quan hệ số tập trung ứng suất n với tải trọng ... NHỎ KẾTHỢP VĐKT Ở VÙNG ĐẤT HIỆP PHƯỚC NHÀ BÈ 75 4. 1 Giới thiệu 75 4. 2 Phân tích so sánh kết quả: 75 4. 2.1 Phân tích kết mối tương quan độ lún lệch ∆S với...
... tế) cho riêng cấu kiện dạng dạng chọn trước kết theo tải trọng nội lực tính toán mà kếtcấu phải chịu Kết vẽ cốt thép, bảng tổng hợp tỷ lệ (diện tích) cốt thép, số lượng đường kính cấu kiện tính ... thông số chung gồm thông số hình Nguyễn Văn Thiệp Autodesk Robot Structural Analysis – Tính toán cốt thép cho cấu kiện 21 • Concete: bê tông, có thông số tương tự SNiP 2.03.01- 84, có thông sốkhác ... for panel no: tính toán cho có số hiệu ghi bên cạnh Calculated panels: số tính Ô bên cạnh có phân số Tử sốsố tâm tính, mẫu số tổng số cần tính Ví dụ tính tám 46 nên 0/2 (chưa tính tổng tấm)...
... bê tông phải chịu Q làmax − Qb1 qsw Cho nên chịu lực cắt kết không mặt kếtcấu Ví dụ 2: thiết kế cốt đai không dùng cốt xiên cho dầm đơn giản có nhịp 4, 8m =48 00mm (b ×h)=(200 45 0) B15 cốt đai A-I ... thức hệ số thực nghiệm Bỏ sót trường hợpcấu kiện đồng thời chịu nhiều tải trọng => Sẽ xuất nhiều sai số, tính xác trình tính toán HẬUBD - 2010 GIỚI THIỆU VỀ CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP PHƯƠNG ... lên, chia làm trường hợp: HẬUBD - 2010 TH1: Tính toán cốt đai không đặt cốt xiên Bước : tìm tiết diện nghiêng nguy hiểm Bước : tính cốt đai Cho cấu kiện chịu tải trọng phân bố Cho cấu kiện...
... quạt âãø xạc âënh âäü vng ca cáúu kiãûn: M l f= ∫ M4c M2c M(x) ρ (x).dx ; M1c (7 - 23) B2 Trong âọ: M(x) : Mä men tải TD cọ ta âäü x ti M3c M5c B4 B1 B B3 B5 trng âån vë âàût tải TD cáưn âäü vng ... chëu ti trng tạc dủng ngàõn hản v ti trng tạc dủng di hản âỉåüc xạc âënh theo cäng thỉïc: P (7 - 24) f = f1 - f2 + f3 f1 f3- f2 Trong âọ: - f1: Âäü vng tạc dủng ngàõn hản ca ton bäü ti trng Png ... tỉåüng nỉït thỉåìng xy BT co v ti trng sỉí dủng Cạc khe nỉït co ca BT thỉåìng khäng nguy hiãøm là m vç ráút nh Khe nỉït ti trng gáy l cáưn phi chụ båíi mỉïc âäü tạc hải ca Khe nỉït quạ räüng...
... Våïi dáưm BTCT cáưn xẹt âãún sỉû thay âäøi âäü cỉïng biãún dảng v nỉït Mä men quạn ca dáưm thay âäøi tỉì tiãút diãûn khäng nỉït låïn hån tiãút diãûn bë nỉït Do sỉû thay âäøi ny m viãûc toạn âäü vng ... khong giỉỵa hai khe nỉït vç cọ BT cng tham gia chëu kẹo - ỈÏïng sút BT chëu kẹo: Tải khe nỉït ỉïng sút BT bàòng khäng Cng xa vãút nỉït, ỉïng sút BT tàng dáưn v låïn nháút tải khong giỉỵa hai khe ... nỉït thç trủc σb trung ca dáưm cọ dảng lỉåün sọng (Tỉïc x x x biãún thiãn) Âãø toạn ngỉåìi ta thay trủc trung Z1 c thỉûc tãú bàòng trủc trung ho trung bçnh våïi M chiãưu cao vng nẹn trung bçnh...
... xẹt âãún biãún dảng v khe nỉït ca kãút cáúu l hai váún âãư cng ráút âỉåüc quan tám Phỉång phạp ny âỉåüc âỉa vo qui phảm Liãn Xä 1 949 PHƯƠNG PHÁP TÍNH CẤU KIỆN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN: 2.1 Các trạng ... trê Cäút thẹp âọ l bàòng nhau: εa=εbk εa=σa/Ea=εbk=σbk/Eb ⇒ σa =(Ea/Eb)*σbk=nσbk Tỉïc l âäúi våïi mäüt diãûn têch cäút thẹp chëu kẹo tỉång âỉång våïi n láưn diãûn BT hay diãûn têch cäút thẹp ... v cạc thiãút bë nhẻ, ti trng giọ, ti trng phạt sinh váûn chuøn v là p ghẹp, trng lỉåüng ca váût liãûu v thiãút bë âãø xáy dỉûng hay sỉía chỉỵa cäng trçnh ) 1.2 Nội lực: - Våïi kãút cáúu ténh âënh...
... 62, 84 62,79 Dis Bảng 8: Chuyển vị lớn nhất, cm MH MH MH MH 4, 847 4, 931 4, 830 4, 832 Khi so sánh kết tính tốn thu từ mơ hình nêu phần 3, giá trị nội lực loại phần tử thay đổi sau: Đối vớikếtcấu ... 180,10 172 ,43 139,02 116,61 M-176 ,46 -176,20 -158,68 -170,97 Q 92, 94 89,71 86,67 84, 44 Mơ hình (MH 4) : Về giống mơ hình Các dầm dọc phụ mơ hình phần tử vớihai đầu giải phóng liên kết, cho phép ... lực phần tử kết cấu, kếtcấu mơ hình phân tích tính tốn thơng qua bốn mơ hình đây: Hình Mơ hình (MH 1) sau: Vòm: sử dụng phần tử với tiết diện thay đổi, chân vòm mơ hình với liên kết ngàm cứng...
... L=6,5 (m) F=3, 14. 1,8.6,5 = 36,8 (m2) Thay s vo ta cú: Q4 = 20.36,8.(150-20) =95,5.103 (Kcal/h) e,Tng nhit lng tiờu th (Q) Q = Q1+Q2+Q3+Q4 ( Kcal/h) Thay s ta cú: Q = 1 341 .103 +2257 ,4. 103 +2000.103+95,5.103 ... 1,35.13,62 = 18 ,4 (m3/kg) Vy nng sut qut hỳt l: Qh =3.Gnl.V =3.625.18 ,4 = 345 00 (m3/h) Tra bng ti liu [2] ta chn c qut hỳt: 40 0 500 Ký hiu: BD -12 700 Tc vũng quay : n = 900 v/p 144 0 ( D = 705 ... cụng thc sau: Amin= A 0,015.L Vi A l khong cỏch trc A=1300(mm) L l chiu di L=3550(mm) Thay s vo ta cú: Amin= 1300 0,015.3550 = 1 246 ,75(mm) Vy khong cỏch nh nht mc l Amin = 1 246 ,75(mm) - Khong...
... Tính độ võng dài hạn ∆l: - Thay hệ số điều chỉnh độ cứng k ϕ b1 / ϕ b = 0, 42 5 - Tính độ võng ∆l sàn sơ đồ đàn hồi SAP2000 với tổ hợp SW+ SDL+ CABLE 4. 3 Độ võng toàn phần là: ∆= ∆sh +∆l Khi xuất ... khe nứt M ≤ Mcrc 4. 1 Tính độ võng ngắn hạn toàn tải trọng (∆sh): - Thay hệ số điều chỉnh độ cứng k 0,85 - Tính độ võng ∆sh sàn sơ đồ đàn hồi SAP2000 với tổ hợp SW+ SDL+ LL+ CABLE 4. 2 Tính độ võng ... ĐÀ NẴNG - SỐ 4( 39).2010 - Tính hệ số điều chỉnh độ cứng k sàn theo phương chương trình tính toán độ cứng Phân tích lại sàn sơ đồ đàn hồi có kể đến hệ số điều chỉnh độ cứng k SAP2000 Kết xuất độ...
... 4R s T = 1 745 0 24 2250 .42 4,8 + 2.2250.3.(80 + 60) = 64, 79 cm 170.80 + 4. 2250.3 x4 = N R s A s 1 745 0 24 2250 .42 4,8 = = 54, 46 cm R cH 170.80 x5 = N R s A s R r A r 1 745 0 24 2250 .42 4,8 2800.78,56 ... 1 745 0 24 2250 42 4,8 + 2.2250.3.(80 + 60) = 53,33 cm 170.80 + 4. 2250.3 x4 = N R s A s 1 745 0 24 2250 .42 4,8 = = 20,25 cm R cH 170.80 x5 = N R s A s R r A r 1 745 0 24 2250 .42 4,8 2800.78,56 = = 4, 07 ... 4R s T = 1279 744 2250 42 4,8 + 2.2250.3.(80 + 60) = 54, 53 cm 170.80 + 4. 2250.3 x4 = N R s A s 1279 744 2250 42 4,8 = = 23,82 cm R cH 170.80 x5 = N R s A s R r A r 1279 744 2250 42 4,8 2800.78,56...
... Các hệ số giới hạn Cấp độ bền chịu nén bêtông µ max = ξ R Rb Rs Cốt thép CI, AI Cốt thép CII, AII B15 B20 B25 ξR 0,673 0, 645 0,618 αR 0 ,44 6 0 ,43 7 0 ,42 7 ξR 0,650 0,623 0,595 αR 0 ,43 9 0 ,42 9 0 ,41 8 ... n −1 = 0,135 ÷ 0,15 đ xác su t b o đ m ≥ 95% S = 1, 64 Cường độ tiêu chuẩn Rbn = γkc Rch γkc xét đến làm việc bêtông thực tế kếtcấukhácvới làm việc mẫu thử; γkc = 0,75÷ 0,8 tùy Rch I CƯỜNG ĐỘ ... hạn, độ ẩm môi trường 40 % ÷ 75%); = 0,10 (tải trọng dài hạn, độ ẩm môi trường < 40 % ) B TÍNH TOÁN BiẾN DẠNG CỦACẤU KiỆN Với đoạn cấu kiện có khe nứt vùng kéo 2.2 Độ cong trụccấu kiện chịu kéo,...