có kết cấu đất chống thấm chống xói mái thượng lưu bằng đá đổ cao trình đỉnh 53

Nghiên cứu lựa chọn công nghệ cơ giới hoá khai thác các vỉa dày, dốc trên 45o tại các mỏ than hầm lò vùng quảng ninh dàn chống tự hành có kết cấu hạ trần thu hồi than KDT 1

... 3 ,0 i vi kiu 00 thành m ng cào nối dài th m đến chiều cao 1 20 0mm 14 Theo m t thẳng đứng 3 ,0 Trọng l ng m ng cào chuyển giao, (tấn) không vợt 70 §èi víi kiĨu -00 16 , 6 §èi víi kiĨu - 01 15 ,4 5 .1. 3 ... hiệu KĐT1.OO.OO.OOO 1 .2 Tên kí hiệu quy ớc chống giới tổ hợp: Vì chống giới ĐT1 Kí hiệu chống- ĐT1 .00 .00 .00 0 1. 3 Tên kí hiệu quy ớc m ng cào gơng tổ hợp M ng cào uốn C 1 90. 00. 00. 000 -00 1. 4 Tên ... (KW) Số l ng, (cái) - Khớp ly hợp kiểu tuabin - Chất l ng công tác - 4 -55 55 400 Y Kích thớc m ng trợt nhũ tơng nớc + dầu 15 Chiều cao theo m ng trợt, (mm) 20 0 Chiều cao theo thành, (mm) 50 0 Chiều...

167
526
1

Bài giảng Chương II - Thành phần cơ giới và kết cấu đất

Danh mục: Tư liệu khác

... trị m n đất b phá kết cấu M n-Ca2+ + (NH4)2SO4 M n-2NH4+ + CaSO4 Dễ b rửa trôi Chương - Thành phần giới kết cấu đất 2. 2 Kết cấu đất 2. 2.4 Vai trò kết cấu đất Đất có kết cấu tốt có ưu đi m: - ... Hạt đất (Đoàn l p) Kết cấu đất Chương - Thành phần giới kết cấu đất 2. 2 Kết cấu đất 2. 2 .1 Khái ni m kết cấu đất Kết cấu dạng phiến Kết cấu dạng l ng trụ Kết cấu dạng cục Kết cấu dạng khối Chương ... loại kết cấu viên tốt - N m: n m tiết glomalin (glycoprotein) xi m ng có tác dụng gắn kết tốt Chương - Thành phần giới kết cấu đất 2. 2 Kết cấu đất 2. 2 .2 Các yếu tố hình thành kết cấu đất * Biện...

25
2,326
12

Luận văn về cơ kết cấu công trình đang thi công

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... -4 .17 1. 90 -23 . 42 3 .00 2. 00 0. 00 1 .00 41 . 25 6. 25 0. 00 6. 25 - 20 .63 -13 . 75 0. 00 -13 . 75 - 20 .63 4 .00 1. 78 -0. 41 0. 91 27 . 50 -13 . 75 -9 .17 -4 .19 -24 .43 5 .00 1. 11 -0 .66 0. 75 13 . 75 -13 . 75 -9 .17 3.43 -24 .55 ... độ biểu đồ M, N, Q xK (m) yK (m) sinϕK CosϕK M0 K Q0K MK QK NK 0. 00 0 .00 0. 80 0 . 60 0. 00 21 . 25 0. 00 -3. 75 -29 .38 1 .00 1. 11 0 .66 0. 75 18 . 75 16 . 25 -4 .17 -1. 56 - 26 . 21 2. 00 1. 78 0. 41 0. 91 32. 50 11 . 25 ... v m KN /m 20 KN C f =2 m A B 3m 3m KN /m 20 KN 27 . 50 41 . 25 -13 . 75 6. 25 -13 . 75 Q0 KN KN .m KN N KN 23 .38 24 .43 4 .19 8 . 25 KN .m M 9 .17 3.43 6. 25 13 . 75 20 .63 1. 90 23 . 42 1. 56 26 . 21 3. 75 29 .38 M0 Q 9 .17 ...

118
437
0

Nghiên cứu công nghệ và vật liệu để đúc các loại ghi lò có kết cấu dạng lưới, thành mỏng từ 6 8mm, dùng cho thiết bị nhiệt luyện chân không và hoá nhiệt luyện

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... 11 - 12 , 5 Ti: 0, 05 -0 ,2 W: 2, 4-3 Cr24Ni12SiĐ ≤ 0, 4 0, 5 -1, 5 0, 3 -0, 8 0, 0 30 0 ,03 5 22 - 26 11 -13 20 Cr25Ni20Si2Đ 0 ,2 2 ,0- 3 ,0 ≤ 1, 5 0, 02 0 0, 0 35 24 -27 18 - 21 20 Cr25Ni24Si2Đ 0 ,2 2 ,0- 3 ,0 ≤ 1, 5 0, 02 0 0, 0 35 24 -27 23 - 25 ... Cr18Ni9TiĐ ≤ 0, 14 ≤ 1 ,0 0 ,6- 1 ,0 0 ,03 0 0, 0 35 17 - 20 8 -11 Cr18Ni11Nb ≤ 0, 10 ≤ 1 ,0 ≤ 2, 0 0, 02 0 0, 0 35 17 - 20 9 -13 Cr18Ni12Mo2 ≤ 0, 10 ≤ 1 ,0 ≤ 2, 0 0, 02 0 0, 0 35 16 - 19 10 - 14 Cr18Ni12Mo3TiĐ ≤ 0, 12 ≤ 1 ,0 1 ,0 -2, 0 ... 1 ,0 -2, 0 0 ,03 0 0, 0 35 16 - 19 11 -13 Ntố khác (%C – 0, 03)5Ti, Ti ≤ 0, 8 (8x%C)Nb, Nb ≤ 1, 5 Mo: 2, 0- 3 ,0 Mo: 3 ,0- 4 ,0 Ti: 0, 3 -0 ,6 Mo: ≤ 0 , 25 Cr21Ni11W2Đ 0, 1 -0 , 25 0, 7 -1, 5 0 ,6- 1 ,2 0, 0 30 0 ,03 5 20 -22 11 - 12 , 5...

48
807
0

Nghiên cứu công nghệ và vật liệu để đúc các loại ghi lò có kết cấu dạng lưới, thành mỏng từ 6 8mm, dùng cho thiết bị nhiệt luyện chân không và hoá nhiệt luyện

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... 11 - 12 , 5 Ti: 0, 05 -0 ,2 W: 2, 4-3 Cr24Ni12SiĐ ≤ 0, 4 0, 5 -1, 5 0, 3 -0, 8 0, 0 30 0 ,03 5 22 - 26 11 -13 20 Cr25Ni20Si2Đ 0 ,2 2 ,0- 3 ,0 ≤ 1, 5 0, 02 0 0, 0 35 24 -27 18 - 21 20 Cr25Ni24Si2Đ 0 ,2 2 ,0- 3 ,0 ≤ 1, 5 0, 02 0 0, 0 35 24 -27 23 - 25 ... Cr18Ni9TiĐ ≤ 0, 14 ≤ 1 ,0 0 ,6- 1 ,0 0 ,03 0 0, 0 35 17 - 20 8 -11 Cr18Ni11Nb ≤ 0, 10 ≤ 1 ,0 ≤ 2, 0 0, 02 0 0, 0 35 17 - 20 9 -13 Cr18Ni12Mo2 ≤ 0, 10 ≤ 1 ,0 ≤ 2, 0 0, 02 0 0, 0 35 16 - 19 10 - 14 Cr18Ni12Mo3TiĐ ≤ 0, 12 ≤ 1 ,0 1 ,0 -2, 0 ... 1 ,0 -2, 0 0 ,03 0 0, 0 35 16 - 19 11 -13 Ntố khác (%C – 0, 03)5Ti, Ti ≤ 0, 8 (8x%C)Nb, Nb ≤ 1, 5 Mo: 2, 0- 3 ,0 Mo: 3 ,0- 4 ,0 Ti: 0, 3 -0 ,6 Mo: ≤ 0 , 25 Cr21Ni11W2Đ 0, 1 -0 , 25 0, 7 -1, 5 0 ,6- 1 ,2 0, 0 30 0 ,03 5 20 -22 11 - 12 , 5...

48
458
1

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "ĐÁNH GIÁ ĐỘ CỐ KẾT CỦA ĐẤT YẾU THÔNG QUA CÁC KẾT QUẢ QUAN TRẮC LÚN BẰNG PHƯƠNG PHÁP TRẮC ĐỊA" ppsx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... -0. 867 36 -1 . 01 4 70 -0. 8 81 40 -1. 02 9 75 -0. 900 44 -1 .0 42 80 Độ l n (m) -1 .0 52 -1. 06 5 -1 .07 1 -1 .08 8 -1 .09 9 -1. 1 10 -1. 12 1 -1. 12 7 S0 = -0. 72 3m c Xử l số liệu quan trắc Dưới chúng tơi trình b y q trình ... - 75. 4 717 , -79.9 82, -83.3 56 , -88 . 60 76, - 90. 3 955 , 93.478, - 96. 15 38 , -1 02 . 56 4 , - 10 9 .3 75, -11 5. 9 42, - 12 3 .844, -1 30. 5 92, -13 7.9 31, -14 5. 897, 1 52 . 04 7, - 15 9 .09 1, - 16 4 .3 32, -1 72. 767 , -1 80. 879, -18 8.4 42, -19 8 .0 72) ... Phòng Số ngày 10 12 14 16 B ng Kết quan trắc l n m c A9 Độ l n Độ l n Số ngày Số ngày (m) (m) -0. 753 18 -0. 9 16 48 -0. 7 76 20 -0. 9 31 52 -0. 804 24 -0. 957 56 -0. 829 28 -0. 979 60 -0. 848 32 -0. 999 65 -0. 867 ...

5
965
12

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p9 pps

Danh mục: Báo cáo khoa học

... l c nước phân b ®Ịu l chđ u, ®ã hiƯn thêng dïng gãc trung t m b ng 1 80 3, 51 R = 5, 80 Ø= 12 , 5 0, 8 Ø =22 ,5 c) 1, 3 b) 10 ,67 a) 3, 52 H×nh 4- 50 Nối tiếp v m trụ pin a Nối tiÕp cøng; b Nèi tiÕp khíp; ... cách giữâ trụ 5 0m) 1, 36T Hình 4 -53 Kích thước phần đầu tiêu chuẩn trụ đơn Góc nghiêng m t thượng l u trô thêng dïng tõ 4 50 - 60 0 , gãc nghiêng m i hạ l u khoảng 60 0 - 900 Chiều dày đỉnh trụ dựa ... khoảng 0, 4 -2, 0m, có đến 3, 0m Khi thiÕt kÕ s¬ b cã thĨ tÝnh theo công thức: B dày đỉnh trụ : dB = (1, 5 2, 0) .dv dv - Chiều dày v m đỉnh đập B dày đáy trụ: dH = (0, 07 0, 1) .hdB h - chiỊu cao ®Ëp 19 6...

6
296
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p8 pptx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... v m; Z= r n gR cos x u K= A 1B3 - B2 I A1, B1 , B3 - số hình dạng (hằng số phụ thuộc vào hình dạng m t cắt v m) A1 = 12 R ' ' A1 + a víi A1 = jA T B1 = 12 R (jA - sin jA ) + R 0a versjA T T B3 = 12 R ... kiện liên tục biến hình, ta xác định hệ l c siêu tĩnh đỉnh v m: D 1B3 - D 3B1 ü ï ï K ý A D - B1 D1 ï H = pR a ù K ỵ M = pR u T (4-39) ®ã: K = A 1B3 - B1 18 8 www.Phanmemxaydung.com O' T ds bp fA ... t m hệ l c siêu tĩnh M0 , H0, V0 đỉnh v m Trong tải trọng tác dụng hình dạng v m đối xứng nên V0 =0 Kết t m được: é D B - D B1 ù M = ZT ê ú K ë û é A D - D B1 ù H = Zê ú K ë û (4- 36) ®ã: T - chiều...

6
313
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p7 ppt

Danh mục: Báo cáo khoa học

... kiểu m i phun (hình 4- 36) 10 . 0 1 06 . 0 10 5 .0 0,8 0, 45 0, 55 0, 3 0, 5 4 R =6 0 24 ' 0. 4 10 1 .8 14 29 ' 10 1 .1 0, 45 92. 5 :1 2. 4 84 .0 3. 50 79.7 3. 50 80. 0 77 .0 75. 5 74 .5 26 . 0 H×nh 4- 36 Đập phẳng tràn nước đá ... 389 .64 0 . 61 A 59 29 7. 26 71 :9 0. 54 46 10 313 .64 0. 46 B 9 .14 33 26 9 .3 A 26 5 . 85 0. 94 37° 37° 25 ° 8.38 1. 33 0. 94 25 ° 7. 16 5. 94 15 .24 6. 71 0. 40 8. 36 7. 16 15 .24 5. 94 7 . 61 H×nh 4-39 Đập liên v m có ... Đập phẳng tràn nước đá 1 82 www.Phanmemxaydung.com 0. 46 0 . 61 0. 46 0 . 61 0. 46 357 .8 4 .57 355 .8 0. 46 4 .57 354 .8 4 .67 349.3 II 45. 7 343 .2 18 .6 III 26 . 3 0 . 20 I II 16 . 8 3 40. 1 0. 15 I 338.3 III H×nh 4-37...

6
226
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p6 pot

Danh mục: Báo cáo khoa học

... b) f4(a + b) f5(a + b) f6(a + b) f7(a + b) 4 .66 1 .00 0 0. 707 1 .00 0 0. 50 0 0. 50 0 2. 73 3.73 0. 704 0. 54 7 0. 8 52 0. 3 80 0. 459 5 50 2. 12 3. 12 0. 4 90 0. 427 0. 7 46 0 .27 8 0. 422 1 .53 2 .53 0. 333 0. 333 0 .66 7 0. 19 3 ... 0. 333 0 .66 7 0. 19 3 0. 3 85 1. 12 2. 12 0 . 21 7 0 . 25 7 0 . 60 8 0. 12 3 0. 343 0. 80 1. 80 0 .1 32 0. 19 3 0. 56 6 0. 06 9 0 .29 5 45 3 .66 50 0 60 65 70 f2(a + b) 17 5 www.Phanmemxaydung.com Tình hình phân b ứng suất vai ... d B )r cos b Hd B + (d H - d B )r cos b 2Hd B g b r[f (a + b) cos b - f (a + b) cos a] + Hd B + (d H - d B )r cos b (d H - d B ) g b r 2 ù + ê + cos 2b - f6 (a + b) sin 2b + f (a + b) sin 2aú...

6
215
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p5 potx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... r ê a1 cos 2j + a sin 2j + a + a 4jú 2 2 û 1 1 ù + r ê b1 cos 3j + b sin 3j + b cos j + b sin jú 2 6 û (4 -28 ) ®ã a1, a2, a3, a4, b1 , b2 , b3 , b4 , C1, C2, C3, C4 số xác định điều kiện biên Thay ... rg (N /m3 ) ; gb- trọng l ợng riêng b t«ng, g b = r b g (N /m3 ) ; r = 10 0 0kg /m3 , rb =24 00 kg /m3 ; Khi nhiệt độ hạ thấp, m t co l i, chỗ tựa (giữa với trụ) sinh l c ma sát l m cho chịu kéo L c ma sát ... cos 2( a + b) + cos 6( a + b) ø û é ù ê [1 - cos 2( a + b] (1 - cos 2j) - sin 2( a + b) (2j - sin 2j) ú Sj = FB gbsina 1 + ú+ (a + b) sin 2( a + b) - + cos 2( a + b) ú ê ú ê û ë +r( FH - FB gb sina + lg...

6
262
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p4 doc

Danh mục: Báo cáo khoa học

... dựng m m có thĨ trµn níc 4 ,00 914 .0 9 15 0, 35 900 ,4 1, 30 0 ,55 9 05 1, 10 0,43 9 10 1, 50 900 0 ,67 1, 70 0, 80 2, 00 10 :7 8 95 5, 50 8 90 0,93 2, 30 1 , 05 2 , 60 8 80 2, 95 877 1 , 25 3, 10 8 85 3 ,00 8 75, 5 4 ,5 22 ,1 ... với l u l ợng đơn vị l n, có công trình thiết kế với l u l ợng đơn vị 8 0m3 /s 18 .18 12 . 7 1: 1 :0 48. 50 1: 0. 5 1: 43 .0 0.4 1 :0 0 .5 25 81 Hình 4 - 20 Đập to đầu tràn nước 18 .0 5. 5 7 .0 5. 5 Hình 4 - 21 .ống ... 4 ,0 10 , 8 a) b) 5, 5 5 ,07 0, 43 0, 43 0, 35 4 ,2 5 15 5 15 0, 43 5 ,07 c) 0, 45 93 Ø 10 6 18 3 18 0, 43 Hình -22 Đập phẳng có trụ pin đơn a - cắt ngang đập ; b - diện hạ l u ; c - m t cắt 16 5 www.Phanmemxaydung.com...

6
282
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p3 ppsx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... www.Phanmemxaydung.com P E d2 a= r H 5, 50 ®ã: dH - chiều dày đáy trụ pin x P b qb Er - m duyn đàn hồi đá Đối với đá tốt Er= (2, 0 ~ 3 ,0) 10 N /m2 ; đá b nứt nhẹ Er= (1 ,0 ~ 2, 0) 10 1 0N /m2 ; đá b nứt ... đá b nứt nghi m träng Er= (0 ,2 ~ 0, 5) 10 1 0N /m2 TrÞ sè b vÉn tính gần theo công thức Vôt, sai số tương đối l n ảnh hưởng đến tải trọng giới hạn b= l 10 qa P M= a qA Ma P A Hình 4 -11 Sơ đồ tính toán ... (xem hình 4- 12 ) Tải trọng giới hạn l : Pkp = (kl) EJ l2 (4- 10 ) 1 56 www.Phanmemxaydung.com M a hè, nhiệt độ tăng, m t thượng l u trụ ép chặt vào nhau, chuyển dịch hướng ngang khung b hạn chế, độ...

6
176
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p2 docx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 4-3) b0 Theo kinh nghi m đập cao, S l n B ng 4-3 Tương quan chiều cao đập trị số S Chiều cao đập (m) 40 60 80 ~ 10 0 10 0 B S= b0 1, 4 ~1 ,6 1 ,6~ 1, 8 1, 8 ~2, 0 2, 0 ~2, 4 Dùa vào b ng 4-3, chọn vài trị số S ... giác l i (hình 4 -6) Kích thước phần đầu trụ kép, theo kinh nghi m tài liÖu thùc nghi m, thêng chän nh sau: T1 =1, 5 ~ 3 ,0 (m) T2= (0, 07 ~ 0, 09)H (m) B1 = (0, 04 ~ 0, 05) H (m) T3 =5 ~ (m) B2 =6 ~ (m) ®ã ... a 1 - cos 2L ứ 2L ứ è è y dB qx 25 .0 Khi x = L x qH Dq= qH - qB x= Dq qB x=3 x = x =2 v = dH d B x = x = 1. 5 20 .0 y=d x =0 qx L dH Phương trình thoả m n ®iỊu kiƯn biªn: qB y = 0, y’ = x = 0. 5 Sau...

6
294
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật kết cấu của đập bản phẳng và đập bản vòm trong kết cấu trụ chống p1 pptx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 30 40 60 80 Hệ số ổn định chống trượt Kc 1, 15 1, 10 1, 10 1, 10 1 ,07 1 , 01 øng suÊt ph¸p sy nhá nhÊt (hå ®Çy níc) 10 5 N /m2 0, 13 0, 46 0 ,63 1 , 21 1, 91 2, 72 14 8 ... hơn, có phiền phức cho thi công gi m khối l ợng b tông B ng 4 -2 M i quan hệ chiều cao đập, hệ số ổn định trượt ứng suất pháp ChiỊu cao ®Ëp (m) 10 20 30 40 60 80 Hệ số ổn định chống trượt Kc 1, 15 ... ki m nhiều vật liệu Đập cao 10 0m tiết ki m từ 40 80% khối l ợng b tông so với đập trọng l c Đập trọng l c cao 7 0m, ứng suất nén l n không 12 10 5 N /m2 ®ã còng víi ®é cao nh thÕ, øng suất nén l n...

6
303
0

Giáo trình hình thành kỹ thuật đập bản tựa trong quy trình xây dựng kết cấu trụ chống p1 pps

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 30 40 60 80 Hệ số ổn định chống trượt Kc 1, 15 1, 10 1, 10 1, 10 1 ,07 1 , 01 øng suÊt ph¸p sy nhá nhÊt (hå ®Çy níc) 10 5 N /m2 0, 13 0, 46 0 ,63 1 , 21 1, 91 2, 72 14 8 ... hơn, có phiền phức cho thi công gi m khối l ợng b tông B ng 4 -2 M i quan hệ chiều cao đập, hệ số ổn định trượt ứng suất pháp ChiỊu cao ®Ëp (m) 10 20 30 40 60 80 Hệ số ổn định chống trượt Kc 1, 15 ... ki m nhiều vật liệu Đập cao 10 0m tiết ki m từ 40 80% khối l ợng b tông so với đập trọng l c Đập trọng l c cao 7 0m, ứng suất nén l n không 12 10 5 N /m2 ®ã còng víi ®é cao nh thÕ, øng suất nén l n...

6
286
0

Báo cáo khoa học: "XÂY DỰNG MÔ HÌNH, THÀNH LẬP HỆ PHƯƠNG TRÌNH SỬ DỤNG PHẦN MỀM MATLAB XÁC ĐỊNH LỰC DẪN HƯỚNG CỦA ĐẦU MÁY CÓ KẾT CẤU ĐỐI XỨNG CÓ XÉT TỚI ĐỘ RƠ NGANG TRỤC GIỮA, TRÊN CƠ SỞ BÀI TOÁN CÓ KẾT CẤU KHÔNG ĐỐI XỨNG" pptx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 0. 0 01 0 0. 000 5 81 . 61 58 22 . 7 15 4 0. 05 81 1 , 05 99 45 0, 764 909 75 1. 87 56 0 .22 56 -0. 00 12 -0. 0 01 3 83 . 62 64 13 . 8 05 9 0. 02 1 0 1 ,0 8 60 57 0, 9 06 7 27 80 1 .69 00 0. 0 400 -0. 0 02 9 -0. 0 02 9 84 .55 82 2 . 65 48 0. 019 3 1 ,09 8 15 8 1, 06 3 6 36 ... 0, 784 16 8 0, 35 51 82 45 3 .0 863 1. 4 363 0. 013 8 0. 008 7 63 .68 68 32. 869 0 0. 02 96 0, 827 10 1 0, 40 02 7 3 50 3 .00 35 1. 353 5 0. 01 26 0. 008 0 67 .28 00 32 . 62 71 0. 06 0 6 0, 873 766 0, 45 55 2. 88 92 1 .23 92 0. 0 10 9 0. 007 0 71. 10 5 0 32. 22 26 ... 32. 22 26 0. 01 32 0, 923 4 42 0, 50 5 60 2. 7 06 5 1 .0 56 5 0. 008 3 0. 0 05 5 75 .00 93 31. 33 75 0. 0 318 0, 97 414 7 0, 56 7 1 82 65 2. 409 5 0. 759 5 0. 004 5 0. 003 1 78 .68 36 28 .7 827 0. 0379 1, 02 1 8 65 0 ,64 809 1 70 2. 09 83 0. 4483 0. 0 01 0...

9
626
0

ĐỘ CỐ KẾT CỦA ĐẤT YẾU TRONG TRƯỜNG HỢP CHIỀU SÂU CẮM BẤC THẤM NHỎ HƠN VÙNG GÂY LÚN

Danh mục: Báo cáo khoa học

... Cv =5. 10 - 8m2 /s, Ch = 2Cv, kh/qw =0, 000 1m- 2, d =1, 2m Fig.4 – Influence par la longueur de drains verticaux artificiels la consolidation radiale moyenne dans la zone de tassement Conclusions L utilisation ... peut utiliser les équations et le procédure de calcul comme la norme vietnammienne 22 TCN 26 2 - 20 00 Cependant, avec les grands remblais, la zone de tassement est très grande et le traitement ne ... [9] Li A .L. , and Rowe R.K., ( 20 02 ) , « Combined effect of reinforcement and prefabricated vertical drains on embankment performance », Canadian Geotechnical Journal, Vol 38, p.p 1 26 6 - 12 8 2 [ 10 ] Magnan...

8
323
1

Bài tập lớn Cơ Kết Cấu TÍNH TOÁN NỘI LỰC KHUNG PHẲNG

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... B m n TĐH Trần M nh Cờng B i tập l n CKC Tự Động Hoá TKCĐ - K 40 - Tiếp tục nhập số liệu cho phần tử khác hệ khung Tính toán theo b c l m phơng pháp phần tử hữu hạn Đa kết nội l c hình ... khối Nhập số liệu TÝnh ma trËn ®é cøng ThiÕt l p ma trËn H Tính toán chuyển vị nút Tính vectơ phản l c phần tử theo toạ độ kết cấu Tính vectơ phản l c phần tử theo toạ độ phần tử Xuất kết ...

2
850
1

Bài tập lớn cơ kết cấu tính khung siêu tĩnh theo phương pháp lực

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... M= 90kNm E 16 , 499 q = 15 kN /m 3. 0m 13 4,498 C 37 ,5 57, 3 15 83 22 1, 16 8 B 4. 0m 77 ,1 P=70kN F 51 3 ,5 7. 5m HA =55 ,29 2 VA= 71, 133 HG=7, 06 6 HD=7 ,64 2 4. 0m 7, 06 6 VG =5, 50 0 47 60 ,1 55 ,29 2 53 ,9 71 14, 708 74 ,19 3 ... 1 907 3 = 72EJ ( ) δ 12 : E 1, 5J 1, 5J 4. 0m B F E X1 =1 1,5J B 2J 2J M1 4. 0m G 3. 0m 2J J HA =1 A D 5. 0m 1, 5J 2J J HA =0 A X2 =1 C C 1, 5J F X2 =1 1,5J 3. 0m X1 =1 7. 5m M2 D 5. 0m 4. 0m 10 , 5 G 3. 0m ( )( ) δ 12 ... pháp l c 13 : E 1, 5J 1, 5J 4. 0m B F E X1 =1 B C 1, 5J 2J 2J 7 ,5 M1 5. 0m G 4. 0m D 3. 0m 2J J HA =1 A D 1, 5J C 2J J HA =0 A 1, 5J F 1, 5J 3. 0m X1 =1 5. 0m 7. 5m M3 X3 =1 4. 0m G 3. 0m ( )( ) δ 12 = M1 M3 = 66 5...

17
1,227
1

có kết cấu đất chống thấm chống xói mái thượng lưu bằng đá đổ cao trình đỉnh 53 20m chiều rộng đỉnh b 6 50m hệ số mái thượng lưu m 2 0 hệ số mái hạ lưu m 1 5 chiều dài l 104 54m