các thiết lập an toàn cho server

... tới làm thay đổi góc quay bánh xe dẫn hướng mục đích cuối làm cho xe quay vòng cách an toàn, ổn định * Vậy dễ thấy yếu tố để làm cho xe quay vòng β v (góc quay vành lái) thông số đầu vào, sau ... vào cua để an toàn SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ 32 GVHD: PGS-TS NGUYỄN VĂN PHỤNG Chương III: Hàm Truyền Khi Xe Quay Vòng Đối với trường hợp quay vòng thừa ( K < ) để xe quay vòng an toàn người ... Tử số nhỏ e nhỏ tức tâm áp lực gió bên N gần trọng tâm T xe Để đảm bảo cho xe an toàn không bị quĩ đạo kết * cấu xe phải cho β v = ' Tức Cα s ( b + e ) − Cα t ( a − e ) = ⇒e=− ' Cα s b − Cα t...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 20:47

... + Kcp : hệ số an toàn trượt, Kcp = 1,3 (phần tiêu thiết kế)  Tính toán lực : + Tính khối lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong ... 0,44 gt Vậy kè đạm bảo an toàn ổn đỉnh (6.4) Ổn đỉnh tổng thể đê kè : Tính toán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3.1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm cho trường hợp sau : + ... ngưỡng tràn +4.00m) + Khi nước rút nhanh tưh +4.00 mực nước kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3.2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt...

Ngày tải lên: 28/03/2014, 12:20

... Bng 3.1 Giỏ tr k cho tm vuụng chu ng thi , 62 Bng 3.2 Giỏ tr k cho tm cú sn dc 64 Bng 3.3 Giỏ tr gii hn cho tm cú mt, hai , ba sn ngang 65 Bng 3.4 Giỏ tr gii hn t s cú mt sn cho tm chu trt 66 ... dng ban u ca vt th tng ng vi ti trng nh ban u bt buc phi chuyn sang dng bin dng mi khỏc trc v tớnh cht Nguyờn nhõn: S cõn bng gia cỏc ngoi lc v ni lc khụng th thc hin c tng ng vi dng cõn bng ban ... cõn bng ban u v dng cõn bng lõn cn) + Phỏt sinh dng cõn bng mi khỏc dng cõn bng ban u v tớnh cht + Trc trng thỏi ti hn, dng cõn bng ban u l nht v n nh Sau trng thỏi ti hn, dng cõn bng ban u l khụng...

Ngày tải lên: 06/10/2014, 23:23

... hợp hệ số an toàn Fat (Fgh) theo trường hợp xét 4.2 KIỂM TRA HỆ SỐ AN TOÀN ỔN ĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4-2: Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an toàn ổn ... tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp kết bảng 4-2, ta có tương quan hệ số an toàn ổn định từ biến an toàn ổn định trượt 4.3 TÍNH LÚN NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG ĐÊ GÒ CÔNG BẰNG PHẦN ... số an toàn thông qua hệ số sau: q gh F q q q ; Fat  at ; K  gh  gh F  dn ; F gh  q tt q tt Fat qat qtt (1-1) Theo Sokolovski, N.P Puzưrevski, Prandtl: Theo lí thuyết biến dạng tuyến tính cho...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 23:49

... v Cα t  Cα s e * v kk ' αt ( a − e)  ÷  Khoảng cách tâm gió bên để xe ổn định: Để đảm bảo cho xe an toàn không bị quĩ đạo kết cấu xe phải * cho β v = ↔ Cα s ( b + e ) − Cα' t ( a − e ) = Cα ... SỰ BIẾN DẠNG CỦA LỐP XE AN TOÀN KẾT CẤU CỦA Ô TÔ SỰ QUAY VÒNG CỦA Ô TÔ ẢNH HƯỞNG CỦA GIÓ BÊN MẤT AN TOÀN CHƯƠNG I : CHUYỂN ĐỘNG QUAY VÒNG CỦA ÔTÔ KHI TÍNH ĐẾN ... = 1,02 s  β v t 2l ( ) Thời gian phản ứng quay vòng : 1 t0 = = = 0,98 ( s )  ε '  1,02  *÷  β v t So với thời gian cho phép [t0] = 0,3 – (s) => Thời gian phản ứng quay vòng đạt yêu cầu...

Ngày tải lên: 19/10/2016, 16:49

Ngày tải lên: 25/03/2014, 18:21

... dơng ë §BSCL T¸c gi¶ khoan lÊy mÉu ®Êt th©n vµ nỊn ®ª Gß C«ng sau 15 n¨m x©y dùng ë TiỊn Giang; khoan lÊy mÉu ®Êt th©n vµ nỊn ®−êng TØnh lé 845 sau 10 n¨m khai th¸c ë Thanh B×nh - §ång Th¸p, ®Ĩ ... kÕt U=100% sau kho¶ng thêi gian ÷ giê vµ chun sang giai ®o¹n tõ biÕn - D−íi mçi cÊp ¸p lùc nÐn P kh¸c nhau, hƯ sè nhít (η) t¨ng theo thêi gian t HƯ sè nhít t¨ng nhanh giai ®o¹n cè kÕt thÊm Khi ... thêi ®o¹n gia t¶i 24 giê (1440phót) cho tõng cÊp ¸p lùc P kh¸c ta thÊy, giai ®o¹n cè kÕt thÊm ®¹t møc ®é cè kÕt U = 100% sau kho¶ng thêi gian tõ - giê vµ chun sang giai ®o¹n tõ biÕn - D−íi c¸c cÊp...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 17:12

... với chiều cao sà lan 5m , chia mớn nớc cho sà lan với số gia T = 0.25m Các đặc trng đợc tính toán xấp xỉ theo phơng pháp tích phân hình thang z 110 o 18 x y o x Hình 4.3 Sà lan có chiều rộng không ... mãn lại không mang tính kinh tế (cụ thể sà lan đợc chọn lựa lớn) , nhng đồ án số liệu mang tính minh hoạ cho phơng pháp tính nên coi nh chấp nhận đợc 3.4- tính toán lắc cho sà lan trình vận chuyển: ... Khi sóng lan truyền chiều với hớng di chuyển sà lan: Khi xảy lắc đứng lắc dọc Trớc hết , trọng tâm hệ cách đuôi sà lan 54m , trọng tâm mặt đờng nớc ứng với mớn nớc 2,5m cách đuôi sà lan 54,3m...

Ngày tải lên: 03/05/2014, 17:58

... ÁN TỐT NGHIỆP 5.1.5 Tốc độ v1 an toàn phanh đột ngột Điều kiện để phanh xe an toàn là: Thời gian tác dụng hệ thống phanh phải luôn lớn thời gian giảm tốc xe (thời gian từ xe giảm tốc độ đến xe ... tốc an toàn phanh xe v1 ≤ 7,17 ( m / s ) Vì vậy, xe phanh an toàn vận tốc v1 = 5(m / s ) không an toàn vận tốc v1 = 20(m / s ) , v1 = 10(m / s ) 5.2 Trường hợp phanh xe từ từ 5.2.1 Áp lực phanh ... phanh ngắn nhất: δ j v12 S p = g ( ϕ + sin α ) 2.7 Giản đồ phanh Hình 1-2: Giản đồ phanh Thời gian phanh bao gồm: to - Thời gian phản ứng tài xế, t0 = 0,3 ÷ 1s t1' - Thời gian bắt đầu đạp phanh...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 11:04

... Matsumoto, thiết lập thuật toán viết phần mềm Flutter-BK01 để xác định vận tốc gió tới hạn tác dụng lên cầu phần mềm MATLAB - Nghiên cứu cách xác định tham số flutter cho mặt cắt cầu phổ biến phục vụ cho ... hạn cách lắp hai cánh vẫy vào dầm cầu Khi lắp hai cánh vẫy vào mô hình mặt cắt dầm cầu, ta có hệ học bậc tự Trong chương áp dụng phương trình Lagrange loại thiết lập phương trình dao động cho ... nghiệp cho hệ bậc tự do, xây dựng thuật toán tìm vận tốc gió tới hạn cho hệ bậc tự Cuối chương, tính toán mô số cho việc lắp hai cánh vẫy vào mô hình mặt cắt cầu Great Belt ( an Mạch) Các kết...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 16:32

... 5.1: Hỡnh 5.2: Hỡnh 5.3: th quan h U f v U F ụ i vi mt ct cu Tacoma Narrows Hỡnh nh v mt bờn, mt ct ngang ca cu Jiangyin th quan h U f v U F ụ i vi mt ct cu Jiangyin Hỡnh nh v b trớ chung, ... Vit Nam, rỳt kinh nghim t bi hc ca cn bóo Chanchu (2006), c quan chc nng ó s dng khỏi nim cp 13 v trờn 11 cp 13 thang sc giú Beaufort Cn bóo s (Xangsane-2006) b vo Nng, mt phn Qung Ngói, Qung ... Tuy nhiờn O ỉiseth [122] a tinh toan ụ n inh vi cõ u 43 Hardanger va nhõ n thõ y r ng nờ u khụng xet can xo n ụ ng L, D, M s cho sai s tụ c gio ti n khoang 40% C Borri [44] nghiờn cu mụ...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 16:36

... the transformers eBook for You • 31 PV ANALYSIS PV Analysis Go the PV Analysis window and create the distribution factor file • Set the initial transfer increment to 10MW • Make sure to choose ... impedance for all equipment • Zero-sequence impedance of generators is equal to ¼ of positive-sequence impedance • Zero-sequence impedance of transformer is equal to positive-sequence impedance ... IEEE 24 Bus System • N-1 Contingency Analysis • Short-Circuit Analysis • PV & QV Analysis • Dynamic Analysis of 3-ph and SLG Faults eBook for You • Load Flow Analysis IEEE 24 BUS SYSTEM REVIEW...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 09:57

... FLOW ANALYSIS eBook for You 26 27 LOAD FLOW ANALYSIS Power Flow Solution Calculations  Transmission line impedance and charging admittance  Transformer impedance and tap ratios  Admittances ... buses and the rated voltage of the branch? Bus Names: HYDRO and DUPONT Rated Voltage: 500 kV b) What is the rated resistance and reactance of this branch (p.u.)? Resistance: R = 0.0015 p.u Reactance: ... FLOW ANALYSIS Exercises a) Are there any non-transformer branches overloaded at 230 kV and higher? No b) What is the load level of the transformer between buses 152 and 3021 at Rate C (in % and...

Ngày tải lên: 23/08/2014, 16:29

... SAM CO BG4w, vấn đề thực tế vấn đề an toàn ,ổn định xe buýt vào quay vòng Qua việc nghiên cứu tìm hiểu đưa vấn đề mắc phải xe buýt đề xuất để làm cho xe buýt an toàn ổn định vào quay vòng đường ... tới làm thay đổi góc quay bánh xe dẫn hướng mục đích cuối làm cho xe quay vòng cách an toàn, ổn định * Vậy dễ thấy yếu tố để làm cho xe quay vòng β v (góc quay vành lái) thông số đầu vào, sau ... Sau thiết lập phương trình tính toán ta tính toán thông số cụ thể xe ta xét Sau so sánh với tiêu đánh giá để kiểm nghiệm độ ổn định thông qua thông số Nếu với thông số kết cấu xe không đạt an toàn, ...

Ngày tải lên: 20/05/2015, 00:37

... phương pháp phân mảnh 3.4 Kết Với số liệu cho, hệ số an toàn chống trượt theo mặt trượt phức hợp qua đồ giải FS = 2,09 So sánh với hệ số an toàn chống trượt cho phép [FS]=1,50 (ứng với C=0) công ... theo tiêu chuẩn thiết kế đập BTTL EM 1110–2–2200 phải xác định hệ số FS cho đập sau kiểm tra xem hệ số có đảm bảo an toàn trượt lật không? Để tính FS toán mặt trượt phức hợp giả thiết giá trị FS ... tanφ1  (W1  V1 )sinα1 FS  P0  P1  tanφ1    cosα1  sinα1  FS   = -6,115 Tấn/m b Tính cho nêm số (i = 2): HR2 =HL2= 0; - Góc ma sát đá phía thượng lưu 3 = 30o; - Tính 2 : tan  tan...

Ngày tải lên: 08/11/2015, 22:38

... Narrows Mặt cắt cầu Chongqing Mặt cắt dạng hình thang Mặt cắt dạng dẹt Hình 3.2 Các dạng mặt cắt cầu thực nghiệm tìm tham số khí động [156] 56 3.2 Tính toán vận tốc tới hạn flutter cho mô hình mặt ... 0% 2,7% 0% 22,91% 3.4.2 Cầu Great Belt an Mạch Cây cầu Great Belt (hoàn thành năm 1998) nối liền đảo Zealand Funen an Mạch Nó gồm cầu treo nối liền Zealand đảo Sprogø (cầu Đông) cầu dầm hộp nối ... luận văn theo tài liệu [153] 0,64% 3.4.4 Cầu Jiangyin Trung Quốc Cầu Jiangyin bắc qua sông Dương Tử Trung Quốc, kết nối thành phố Jiangyin Jingjiang Nhịp cầu 1.385 m, cầu có chiều dài nhịp lớn...

Ngày tải lên: 20/07/2016, 01:31

... lambda cho Các hệ số an toàn với hệ số an toàn tính cho lambda = dùng để dự đoán giá trò lambda mà hệ số an toàn cân mô men cân lực (Hình 8.14) Thủ tục xác đònh giá trò lambda lặp lại hệ số an toàn ... số an toàn (8.4) công thức 8.4 phi tuyến lực pháp tuyến , N, hàm hệ số an toàn Hệ số an toàn cân lực Có thể dựa hình 8.1 để lập công thức tính hệ số an toàn cân lực Tổng lực theo hướng nằm ngang ... giản 8.9 vào công thức 8.4 8.6 cho ta giá trò ban đầu để tính hệ số an toàn hệ số an toàn tính theo công thức 8.4 hệ số an toàn phương pháp Fellenius Tiếp theo, giả thiết lực tiếp tuyến cột đất...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 03:15

... Hình : Mặt cắt ngang giếng (giai đoạn thi cơng kích ống) Và chuyển vị thẳng đứng giếng 42.54 mm Plane E Hình : Mặt cắt ngang giếng (giai đoạn thi cơng kích ống) Và chuyển vị ngang theo phương ... Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng chuyển v ị ngang khơng có lực kích ống Kháng chuy ển động xoay lực kích ống Kháng đẩy Hệ số an tồn FS 3.42 > [1.50] 6.31 > [1.50] ... Trên mơ hình 3D, chiều thứ kết cấu phát sinh mặt phẳng phía trước (front plane), phía sau (rear plane) mặt phẳng trung gian A,B,C… Mơ hình hố tốn phần mềm Plaxis 3DT Giếng 19 có dạng tròn bêtơng...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

... trình xác định hệ số an toàn mô men Fsm an toàn lực Fsf sau: [(N - ul)tg' + lc'].R (1.29) Fm = W.x [(N - ul)tg' + lc'] Nsin 1.3.6 Phuơng pháp Janbu thông dụng [6], [26] Janbu giả thiết vị trí phơng ... pháp Felenius có giá trị mặt lịch sử hai lý do: Dùng hệ số an toàn theo quan điểm thứ nhất; Không xét đến lực tơng tác thỏi; Hệ số an toàn thiên nhỏ gây lãng phí công trình b Phơng pháp Bishop ... Phơng pháp Janbu Phơng pháp Janbu đặc trng cho phơng pháp đờng tác dụng Một số trờng hợp khó hội tụ, nên thực tế sử dụng d Phơng pháp Spencer, Morgensstern-Price, GLE Các phơng đặc trng cho phơng...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 21:41

... ti in hoc mỏy bin ỏp ang mang ti - Ct mỏy phỏt in ang mang ti - Ngn mch cỏc loi Trong cỏc dng kớch ng núi trờn thỡ ngn mch l nguy him hn c, vỡ vy n nh ca h thng in c xột cho trng hp xy ngn mch ... CHUYấN TT NGHIP: TNH TON N NH CHO HT n nh ng ca h thng l kh nng ca h thng khụi phc li ch lm vic ban u hoc gn ban u sau b cỏc kớch ng ( kớch ng ln v kớch ng nh ) Cỏc ... theo thi gian Do vy nghiờn cu n nh ng ca h thng in l nghiờn cu s chuyn ng tng i ca quỏ trỡnh quỏ c in ca mỏy phỏt, xut phỏt t giỏ tr ban u ( t = ) Nu h thng cú n nh thỡ sau thi gian t no ú,...

Ngày tải lên: 31/07/2014, 10:15