bản vẽ hộp giảm tốc 1 cấp bánh răng côn

... II: D3 = 110mm, D2 = 84mm Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 = 1,6d2 = 1,6.12 = 19,2 Lấy E2 = 19mm - R2 = 1,3d2 = 15,6 Lấy R2 = 16mm Khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ: k > 1,2d2 = 1,2.12 = 14,4 Lấy ... đế hộp: - Chiều dày khi: - khơng có phần lồi: S1 = 1,3d1 = 19,5 Chọn S1 = 20mm Bề rộng mặt đế hộp: K1 = 3d1 = 3.15 = 45mm q ≥ K1 + 2δ = 45 + = 52mm  Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp: ... ES = EI = -36 es = ei = -36 𝑁9 ℎ9 𝐷11 𝐷11 Bạc – Trục ∅17 ∅28 𝑘6 𝑘6 𝐹8 𝐹8 Phớt chắn dầu ∅17 ∅30 – Trục 𝑘6 𝑘6 Bảng 12 Tổng hợp dung sai mối ghép hộp giảm tốc 10 54 Đề – Vị trí – Đỗ Văn Tiến Đồ

Ngày tải lên: 02/10/2020, 08:37

... TRỤC VÀO CỦA HỘP GIẢM TỐC CẤP BÁNH RĂNG CÔN Hà Nội 01/2019 TỰ ĐỘNG HÓA THIẾT KẾ GVHD: MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ AUTOLISP 1.1 Giới thiệu Autolisp 1.1.1 Sơ lược LISP ... 1.4 Một số khái niệm cú pháp lập trình .9 1.4.1 Giới thiệu .9 1.4.2 Biến 10 1.4.3 Hàm .10 1.4.4 Kiểu liệu 11 1.4.5 ... 1.4.5 Bảng mã DXF 12 1.4.6 Dữ liệu mở rộng .12 1.4.7 Điều kiện 13 1.4.8 Vòng lặp .13 1.4.9 Ngôn ngữ lập trình điều khiển hộp thoại

Ngày tải lên: 06/06/2022, 15:18

... thông, bánh hộp giảm tốc có vận tốc v = 2,14 (m⁄s) < 12(m⁄s) nên ta bôi trơn bánh hộp phương pháp ngâm dầu Với vận tốc vòng bánh v = 2,14 (m⁄s) tra bảng 18.11 Tr100 [2], ta độ nhớt để bôi trơn là:186 ... ϕ8−0,015 −0,051 ϕ80−0,036 73 P9 h9 ϕ10−0,015 −0,051 ϕ100−0,036 N9 ϕ12 h9 ϕ120−0,043 ϕ120−0,043 N9 h9 ϕ140−0,043 ϕ140−0,043 ϕ10 II ϕ14 Bảng dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Chọn kiểu lắp H7 d11 Trục để ... Truyền động bánh : ubr = (Hộp giảm tốc cấp 1) Thay số vào (2) ta có: usb = ud ubr = 2,5.4 = 10 Suy ra: ndc (sb) = nct usb = 165,15.10 = 1651,5 (v/ph) Chọn số vòng quay đồng động cơ: ndc = 1500 (v/ph)

Ngày tải lên: 14/06/2022, 17:52

... 1 261,   7, 49 K dj  aj 2,12.16, 47  1 151, 73   11,81 K dj  aj 1, 7.7, 56 Trong đó: σ-1=0,436σb=0,436.600=261,6MPa τ-1=0,58 σ-1=151,73MPa M X2  M Y2 183015,82  238433, 42    16, ... Kσdj=Kσ/εσ+0,06=2,06+0,06=2,12 (B10.11 kiểu lắp k6 [1]) Kτdj=Kτ/ετ+0,06=1,64+0,06= 1,7 (B10.11 kiểu lắp k6 [1]) Trong đó: Kσ, Kτ tra (B10.12 [1]) (phay rãnh then dao phay ngón) εσ, ετ tra (B10.10[1]) Tại vị trí ... TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ THẲNG ĐỂ HỞ .11 2.1 Chọn vật liệu 11 2.2 Xác định ứng suất cho phép 11 2.2.1 Ứng suất tiếp xúc cho phép: 11 a Bánh nhỏ: .11 b Bánh

Ngày tải lên: 29/09/2021, 22:50

... ddao khoét hộp Bề rộng mặt đế hộp Giữa bánh với S1 = (1,4 1,7).16 = 22,4 27,2 Chọn 24 mm S2 = (1 1,1).16 = 16 17,6 Chọn 16 mm K1 = 3.16 = 48 mm q > 48 + 2.8 = 64 mm Chọn 60 mm ∆ ≥ (1 1,2).7 = 8,4 ... vật liệu thép có σb1 = 850 Mpa, σb2 = 750Mpa Theo bảng 18.11[II] Tr 100 ta chọn độ nhớt dầu bôi trơn 186(11)/ 16(2) Dựa vào bảng 18.13[II] Tr 101 ta chọn loại dầu bôi trơn công nghi ệp có đặc ... Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Theo bảng 18.5 tr92 - Tài liệu [2]ta chọn nắp thăm dầu với thông số sau: A 100 B 75 A1 150 B1 100 C 125 K 87 R 12 Vít

Ngày tải lên: 04/11/2020, 22:30

... Co = 13,9 kN =>Khả năng tải tĩnh được đảm bảo 5.Khả năng quay nhanh của ổ: Nth = [ dm.n ]k1k2k3/dm [dm.n] = 5,5.10 5 k110 = 1; k111 = 1; k210 = 1,1; k211 = 1 k310 = 0,888 = k311 =>nth = 13954,285 ... = 20,1 Tra bảng 10.7 ta được: ψ σ = 0,1 ψ τ = 0.05 K  K σdj =  σ + K x − 1 / K y  εσ  K  1 K τdj =  τ + K x − 1  ετ  Ky Tra bảng 10.8 Kx = 1,1 Ky = 2,4 Bảng 10.10: Bảng 10.12: ... II của hộp giảm tốc(trục giữa) n2 = n1 621,19  = ≈ 124,24 vòng 5 phút   u1 - Tốc độ quay của trục thứ III của hộp giảm tốc: n3 = n2 124,24  = ≈ 31,06 vòng 4 phút   u2 1.4.2 Công suất

Ngày tải lên: 20/04/2016, 17:17

... đỡ chặn.Q1 = ( X1.V.Fr1 + Y1.Fa1 ) kt kd =(1.1.508,9+0.152,1).1.1= 508,9 ( N) Q0 = ( X0.V.Fr0 + Y0.Fa0 ) kt kd =(0,4.1.933,9 + 1,67.758,44).1.1= 1640 (N)Tải quy ước Q = max(Q0 , Q1 )= 1640 N ... 6.14 1 107 Trang 19 a Kiểm nghiệm về ứng suất tiếp xúc1 2 Trang 20Yβ – Hệ số kể đến độ nghiêng của răng: Y β=1− βTrang 21{¿Z v1= Z1cos3β= 19 cos31 8,1950=22,161 ¿Z v 2= Z2 cos3β= 76 cos318, 1950=88,643 ... (1) Chọn sơ bộ kiểu lắp ổ lăn – trục: 7 6 Trang 41 K σd = (K σε σ +Kx -1)/Ky = 2,75+1,2−11,6 =1,84 K τd = (K τ ε τ +Kx -1)/Ky = 2,05+1,2−11,6 =1,41 b)Với tiết diện (2) có then tra bảng 10.12

Ngày tải lên: 01/07/2020, 15:02

... vH = δH gov = 0,002.73.1,18 = 1,11 Trong theo bảng 6.15 δH = 0,002; theo bảng 6.16,go = 73 Do theo 6.41 = 1+ = + = 1,0118 KH = = 1,15.1.13.1 = 1,3 Suy = ZM.ZH.Z = 274.1,74.0,77 = 497,76 Xác ... vịng lăn bánh nhỏ dw1 = = = 69,99 (mm) Ta có vận tốc vòng bánh : v = = = 1,18 (m/s) KH - hệ số tải trọng tính tiếp xúc : KH = Với v=1,18 (v/ph) tra bảng 6.13 chọn cấp xác chọn = 1,13 , = 1,37 theo ... 0,006.73 1,18 = 3,34 tra bảng 6.15 : = 0,006 tra bảng 6.16 : g o = 73 Suy KF = 1,32 1,27 1,03 = 1,73 Suy = = = 98,97 ( MPa) = = = 89,07 ( MPa) modun pháp m = mm Ys = 1,08 -0,0695ln(3) =1,004

Ngày tải lên: 06/07/2020, 21:55

... tra bảng (10.10) [1] ɛϭ = 0,85 , ɛτ = 0,73 Tra bảng ( 10.12 ) [1], dùng dao phay ngón : Kϭ = 1,55 ; Kτ = 1,54 = ; = Thế vào công thức : = 1,175 Kτdj = = 13,93 = 16,22 Thế vào công thức ( 10.19 ... 1,5.tgα.FrC = 1,5 tg12.566,8 = 180,72 N 38 Vì bánh trụ thẳng không chịu tác dụng lực Fa nên X = 1, Y =0 ( tra theo bảng 11.4 [1] ) QA = ( XA.V.FrA + YA.FaA ) kt kd = ( 1.1.766,3 + 1.244,3).1.1 = 1010,6 ... e.Fr = 1,5.tgα.FrD = 1,5 tg12.512,6 = 163,3 N FaB = Fs = e.Fr = 1,5.tgα.FrF = 1,5 tg12.2389 = 761,7 N 40 Vì bánh trụ thẳng không chịu tác dụng lực Fa nên X = 1, Y =0 ( tra theo bảng 11.4 [1] )

Ngày tải lên: 16/02/2021, 14:13

... 9,55.106 P1 9,55 106 4,6 T 1= = =86935 n1 505,32 T 2= 9,55.106 P2 9,55 106 4,42 = =334132 n2 126,33 T lv= 9,55 106 Plv 9,55.106 4,38 = =331109 nlv 126,33 c Bảng thông số Trục Thông số Công suất P, ... 2.1 tài liệu Pct = 4,89 kW n đc = =>chọn đai loại B 1425 v/ph hình 2.1 +Chọn đường kính hai bánh đai: nên chọn d 1≈ 1,2d Đai B đường kính bánh đai nhỏ từ 100-200  d 1=180 mm v1 = πD d n1 6.10 ... trục: n1 = nđc 1425 = =505,32 u đai 2,82 n2 = n1 505,32 = =126,33 u br nlv = v/ph v/ph n2 126,33 = =126,33 ukn v/ph -momen trục: 9,55 106 P ct 9,55 106 4,89 T đc = = =32771 nđc 1425 9,55.106 P1

Ngày tải lên: 12/11/2023, 15:17

... TRUYỀN Chọn động - Công suất động  Xác định công suất làm việc Plv = F ×V 1550× 0.88 = =1.36( Kw ) 1000 1000 (1.1) - Hiệu suất dẫn động : Tra bảng 2.3 theo tài liệu [1] trang 19 ta có : ηk Hiệu ... =9,55 106 Plv 1,36 =9,55 106 =223853.84 (Nmm) nct 58,02 - Mômen xoắn trục II : T II =9,55 10 PII 1,38 =9,55.10 =227145,81 ( Nmm) n II 58.02 - Mômen xoắn trục I : T I =9,55.10 PI 1,45 =9,55 106 ... 0.99 ×0.99 =1.38 (kw) ol k P 1.38 II - Công suất trục I : P I = η × η = 0.99 ×0.96 =1.45 (kw) ol br P 1.45 I - Công suất trục động : Ptđc = η × η = 0.99 ×0.95 =1.54(kw ) ol đ 1.3.1 Xác định số

Ngày tải lên: 18/01/2024, 21:22

... Suy ra KFL2 = 1 Do đó, ta có: [σ H 1 ] =570 /1, 1 .1. 1= 518 ,18 MPa [σ H 2 ] =530 /1, 1 .1. 1=4 81, 81 MPa [σ F 1 ] =450 /1, 75 .1. 1=257 ,14 MPa [σ F 2 ] = 414 /1, 75 .1. 1=236,5 MPa Do ... 7 > NHO1 = 17 ,1 106 Suy ra KHL1 = 1 NHE2 = 38 10 7 > NHO2 = 13 ,9 10 6 Suy ra KHL2 = 1 NFE1 = 11 4 10 7 > NFO1 = 9,99 10 6 Suy ra KFL1 = 1 NFE2 = 38 10 7 > NFO2 = 8,83 10 6 Suy ... = 2 ,1. 105 Mpa ⇒σ H1 2 ,1. 10... 3,8 21 Đưòng kính vòng lăn cặp bánh răng: dw1=2aw(ut +1) = 2 .11 2/(3 +1) =56( mm) dw2=2aw - dw1= 2 .11 2-56 =16 8 (mm) Vận tốc vòng của bánh răng:

Ngày tải lên: 18/12/2014, 10:56

... hớng tâm X=1, V=1 (vòng quay), kt=1(nhiệt độ t 100, kd =1 h s k n c tính ti trng tra bng 11.3 Fr10 = Fx210 + Fy210 = 18382 + 1032 = 1841N Fr11 = Fx211 + Fy211 = 20652 + 9932 = 2291N Ta tin hnh ... Q=1.1.2291.1.1=2291N -Ti trng tng ng m m Q L Q L 2,8 4,7 QE = Q01 m 01 ữ h1 + 02 ữ h = 22913 + 0,743 = 1757 N Q L Q L 8 01 h 01 h Theo công thc (11.1) kh nng ti ng ca Cd = QE L = 1.757 ... nh hình vẽ,theo bảng 18-5 ta tra đợc kích thớc nắp quan sát A B A1 B1 C 150 100 190 140 175 C1 - [56] SV:Thỏi Doón Thuyt K 120 R 12 Vít Số lợng M8ì22 57 n Chi Tit Mỏy 175 150 120 100 190 * Nút

Ngày tải lên: 13/07/2016, 17:22

... ã x# 2xnt2x_(_a e ã xVxt(npb T xT 2T ã 2T T xV(aoã#1n2V_ T ã xV(Vaã#1n2b 3F.T (v # L ]_L ^'^ (e!4 ^# $ ^# % f L ]~ ^ a ^L^e + (f (! #1n2_tv xt(ttn #1n2_Vv t xoa xt(ttn2oa2_(Van2ãVmt`m(onm V`_ xb(oo ... _ `e _ xxmo(m g(#JNk)U??YEZ[H ]ãV v ã x_omw V`_ ã ^ x:x_t ]vã ^ xxV(o_b ã x V_ L: xV(ppa(_ãxV(ppa(_2ãV`VoãV`rp2t(rmnxV(mpn xã xt(orb T ^ xT ^ 2T ^ã 2T ^ h$D#1n2V_6T ^ xV(Va ;!vT ^ xVã ^ 2# 2> V `ã_ V 2T ^ 2T ^ã ^ x ^ 2 t 22ã ` V V`_ #1n2_tv ^ xt(tt_ #1n2_Vv t xoa ^ xt(tt_2oa2_(Van2ãVmt`m(onm V`_ xV(mr ... # % ^,C%- 1  _  #   # L ^,C 1 $ & ' & ' ^,C&$ I#0 #  (#  ^,C 1 .&-<E`C %...

Ngày tải lên: 13/11/2014, 14:49

... khướp F δ theo bảng 6 .15 _TTTKHTDĐCK Hệ số kể đến ảnh hưởng của các sai lệch các bước bánh răng 1 và 2 0 g theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK ⇒ 11 ,1 37 ,1. ,069 51. 62,37 318 4.2 16 8 .11 ,66.84 ,10 1 =+= Fv K → 63 ,11 1 ,1. 37 ,1. 0695 ,1 ... theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK ⇒ 495 ,1 13 ,1. ,0297 51. 62,37 318 4.2 16 8.63.64,40 1 =+= Hv K → 74 ,14 95 ,1. 13 ,1. 02975 ,1 == H K Vậy MPa dub uKT zzz ww H HMH 6,355 16 8.4.63 )14 .(74 ,1. 62,37 318 4.2 .77,0.764 ,1. 274 ... 63 ,11 1 ,1. 37 ,1. 0695 ,1 == F K Vậy [ ] [ ] MPaMPa Y Y MPaMPa mdb YYYKT F F FF F F ww FF F 14 ,18 529,58 04,4 608,3.27,65 . 57,23627,65 4 .16 8 .11 ,66 04,4 .1. 59,0.63 ,1. 62,37 318 4.2 . 2 2 1 21 2 1 1 11 1 =<=== =<=== σ σ σ σσ βε ...

Ngày tải lên: 17/11/2012, 10:56

... w1 h1" alt=""

Ngày tải lên: 28/08/2014, 12:40

... khướp F δ theo bảng 6 .15 _TTTKHTDĐCK Hệ số kể đến ảnh hưởng của các sai lệch các bước bánh răng 1 và 2 0 g theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK ⇒ 11 ,1 37 ,1. ,069 51. 62,37 318 4.2 16 8 .11 ,66.84 ,10 1 =+= Fv K → 63 ,11 1 ,1. 37 ,1. 0695 ,1 ... theo bảng 6 .16 _TTTKHTDĐCK ⇒ 495 ,1 13 ,1. ,0297 51. 62,37 318 4.2 16 8.63.64,40 1 =+= Hv K → 74 ,14 95 ,1. 13 ,1. 02975 ,1 == H K Vậy MPa dub uKT zzz ww H HMH 6,355 16 8.4.63 )14 .(74 ,1. 62,37 318 4.2 .77,0.764 ,1. 274 ... 63 ,11 1 ,1. 37 ,1. 0695 ,1 == F K Vậy [ ] [ ] MPaMPa Y Y MPaMPa mdb YYYKT F F FF F F ww FF F 14 ,18 529,58 04,4 608,3.27,65 . 57,23627,65 4 .16 8 .11 ,66 04,4 .1. 59,0.63 ,1. 62,37 318 4.2 . 2 2 1 21 2 1 1 11 1 =<=== =<=== σ σ σ σσ βε ...

Ngày tải lên: 31/10/2014, 17:55

... w 2 14 0 . . . 0,002.73 .1, 33. 1, 4 2,7 HHo a vgv u δ == = Suy ra: w3 2 1, 4.42.75,68 11 1, 019 2 2 .10 0453,3 718 .1, 03 .1, 13 Hw HV HH vbd K TK K βα =+ =+ = Từ đó . . 1, 03 .1, 13 .1, 019 1, 19 HHHHV KKKK βα ⇒= ... vẽ như hình vẽ dưới đây: Trong đó: F r = F kn = 16 0 (N) ; F r1 = 3 61 (N) F a1 = 82 (N) F t1 = 10 19 (N) Và 1 11 59,25 . 82. 2429 22 ae aa d MF== = (Nmm) 1 11 59,25 . 10 19. ... răng tối thiểu của bánh răng trụ răng thẳng tương đương với bánh răng côn: 1min 17 V ZZ≥= , trong đó: Với bánh răng côn răng thẳng: 1 1 1 os V Z Z c δ = - Để răng đủ độ bền uốn, thì môđun...

Ngày tải lên: 31/10/2012, 15:39

... Khí 2-k2 10 1 11 12 1 13 11 11 0 0 0 . . . 0 x xd x t x A xd t x F F F F F m F l F l F l = ⇒ − + + = = ⇒ − + = ∑ ∑ ( ) ( ) 1 13 12 11 11 10 1 11 . . 2337 .11 5 312 ,7.50 11 00,5 230 15 49,2 t xd x x ... K Fv = 1 + 1, 03.67,5. 91, 28/(2. 18 6877. 1, 234. 1, 37) =1, 01 ; ⇒ K F = 1, 234 .1, 37 .1, 01 = 1, 71; ⇒ σ = = F1 2 .18 6877 .1, 71. 0,565.0,88.3,7 11 4.5(MPa) 45.2,5. 91, 28 <[σ F1 ] ; σ F2 = σ F1 .Y F2 /Y F1 ... theo bảng 6.8 [1] m n =2,5 -Số răng bánh nhỏ 1: Theo công thức (6 .19 ) [1] ta có 1 1 1 2 2 .19 0 19 ( 1) 2,5(7 1) w a z m u = = = + + 2 1 1 . 19 .7 13 3z z u⇒ = = = Theo công thức (6. 21) [1] tính...

Ngày tải lên: 27/04/2013, 23:28

... F ya1 .l 12 – F by .l 11 + F a1 .d m1 /2 + F a1 .l 13 = 0  By =(F r1 .l 11 + F y12 .l 12 +F a1 .d m1 /2)/l 11 = 6 719 N =0  F ya1 .(l 11 +l 12 )+F ay .l 11 + F a1 .d m1 /2 + F r1 .(l 13 - l 11 )= ... [F r1 .(l 13 -l 13 ) – F y12 .(l 11 +l 12 ) – F a1 .d m1 /2]/ l 11 = -4299N theo truc x ta co: =F BX .l 11 – F t1 .l 13 =0  Bx =F tl .l 13 /l 11 = 11 1 51. 270 /19 0= 15 846N = F AX .l 11 + F t1 .(l 13 - ... 530 .1/ 1 ,1 = 4 81, 8 Mpa Do là cặp bánh răng côn nên ứng xuất tiếp xúc là: [σ H ] = [σ H2 ]= 4 81, 8 Mpa Khi đó lấy K FL = 1 chọn K FL1 = 1 ta có: [σ F1 ] = 4 41. 1 .1/ 1,75 = 252 MPa [σ F2 ] = 414 .1. 1 /1, 75...

Ngày tải lên: 22/11/2014, 14:07