Thuyết minh đồ án chi tiết máy hệ dẫn động xích tải, hộp giảm tốc 1 cấp bánh răng trụ răng nghiêng

55 426 11
Thuyết minh đồ án chi tiết máy  hệ dẫn động xích tải, hộp giảm tốc 1 cấp bánh răng trụ răng nghiêng

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Thuyết minh đồ án chi tiết máy hệ dẫn động xích tải, hộp giảm tốc 1 cấp bánh răng trụ răng nghêng HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN Yêu cầu: Thực hiện theo hướng dẫn của GVHD. Kết quả tính toán làm tròn đến 2 số sau dấu phảy. Khi tính toán bộ truyền bánh răng, nếu khoảng cách trục của bộ truyền bánh răng trụ, chiều dài côn ngoài của bánh răng côn quá nhỏ sẽ dẫn đến khó chọn lựa các chi tiết như khớp nối, ổ lăn, các chi tiết cố định đầu trục. Ngược lại nếu các khoảng cách trên quá lớn, sẽ dẫn đến kích thước của HGT không hài hòa với động cơ, bộ truyền ngoài và gây khó khăn khi vẽ trên khổ giấy A0. Do vậy, đề nghị sinh viên thiết kế sao cho khoảng cách trục, chiều dài côn ngoài nằm trong khoảng 120mm đến 180mm. Hướng dẫn: Tra các hệ số khi thiết kế bánh răng Tra các hệ số khi tính bánh răng côn Tra các hệ số khi tính bánh răng thẳng Tra các hệ số khi tính bánh răng nghiêng Hướng dẫn tính toán thiết kế trục và chọn ổ lăn Đề 1 và 2: Trục_De12 Đề 3 và 4: tương tự như đề 1, 2. Các sơ đồ xem tại: Trục_De34 Lưu ý: Tải file phân tích lực để tham khảo, chú ý chọn sơ đồ phù hợp đề bài và góc nghiêng của răng. Phân tích lực đề 1 Phân tích lực đề 2 Phân tích lực đề 3 Phân tích lực đề 4 Đường kính tiết diện lắp ổ lăn là số nguyên tận cùng bằng 0 hoặc 5. Các tiện diện khác là số nguyên tận cùng là 0, 2, 4, 5, 6, 8. Đường kính hai tiết diện trục cạnh nhau chênh lệch từ 1 mm đến 5 mm. Nếu bánh răng tỳ vào vai trục, đường kính vai trục phải lớn hơn đường kính lắp bánh răng từ 5 mm đến 8 mm. Khi kiểm nghiệm độ bền mỏi của trục, hệ số an toàn cho phép s = 2 ... 4. Nếu hệ số an toàn s tại tiết diện nguy hiểm nhất lớn hơn 4, có nghĩa là thừa bền, do vậy phải giảm đường kính trục hoặc dùng vật liệu kém bền hơn. Chọn ổ lăn có thể theo hướng dẫn sau: Bộ truyền bánh răng trụ răng thẳng: chọn ổ bi đỡ Bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng: chọn ổ bi đỡ chặn. Lưu ý góc tiếp xúc: alpha = 12 độ đối với kiểu 36...., alpha = 26 độ đối với kiểu 46.... và alpha = 36 độ đối với kiểu 66.... Bộ truyền bánh răng côn: chọn ổ côn Khi tính chọn ổ lăn trên trục có khớp nối, cần phải đảo chiều khớp nối, tính lại phản lực để xác định trường hợp lực tác dụng lên ổ lăn lớn nhất. Sơ bộ có thể chọn cỡ trung, sau đó tính kiểm nghiệm ổ theo khả năng tải động. Nếu thừa bền, giảm xuống cỡ nhẹ hơn. Nếu không đủ bền có thể chọn một trong các phương án sau: Chọn cỡ ổ nặng hơn Thay ổ bi bằng ổ đũa Giảm thời gian làm việc tính toán bằng cách tăng số lần thay ổ. Tăng đường kính ngõng trục (khi đó phải thay đổi lại kết cấu trục). Chú ý: Trong quá trình soạn hướng dẫn đồ án, có thể có một số công thức đánh máy sai, sinh viên cần đối chiếu với tài liệu tham khảo. Tài liệu cần phải có: 1. Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí Tập 1 Tác giả: Trịnh Chất, Lê Văn Uyển 2. Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí Tập 2 Tác giả: Trịnh Chất, Lê Văn Uyển Yêu cầu đối với bản vẽ: Đề 1,2: Vẽ đúng và biểu diễn đúng kích thước như: Khoảng cách trục (aw); Chiều rộng vành răng; Đường kính vòng đỉnh, vòng chân; vòng lăn của các bánh răng; Đường kính các đoạn trục lắp với bánh răng, bạc, ổ lăn ... Kích thước ổ lăn. Đề 3,4: Vẽ đúng và biểu diễn đúng kích thước như: Góc côn (chialăn; đỉnh, đáy). Chiều dài côn ngoài. Đường kính các vòng của bánh răng. Chiều rộng vành răng (b) Khoảng cách từ đỉnh côn đến mặt phẳng vòng ngoài đỉnh răng... Đường kính các đoạn trục lắp với bánh răng, bạc, ổ lăn ... Kích thước ổ lăn. Một số hướng dẫn sơ bộ: Vỏ hộp : trang 85 Chốt định vị: công dụng và kích thước (trang 9091) Cửa thăm, nút thông hơi, nút tháo dầu: trang 9293 Lắp bánh răng và điều chỉnh ăn khớp: trang 101 105 Kích thước đầu bulong, đai ốc, đệm vênh: trang 216217 Cốc lót và nắp ổ: trang 4244 Vòng phớt: trang 4950 Cấu tạo bánh răng: trang 13 (cụ thể hơn: br trụ trang 157, br côn trang 159) Bản vẽ tham khảo (lưu ý: chỉ để tham khảo, có nhiều lỗi sai): HGT bánh răng trụ; HGT bánh răng côn Mô hình 3D thân hộp giảm tốc bánh răng trụ 1 cấp (nếu có lỗi, tắt adblock của trình duyệt)

Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 1: THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Bảng thông số đầu vào: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Lực kéo băng tải: F = 2200 (N) 1.1 Công suất làm việc Vận tốc băng tải: v = 1.75 (m/s) (kW) Số đĩa xích tải: Z = 14 Bước xích tải: p = 70 (mm) 1.2 Hiệu suất hệ dẫn động Thời gian phục vụ: Lh = 18000 (h) (1 cặp bánh răng, cặp ổ lăn, truyền xích, khớp nối) Số ca làm việc: soca = (ca) Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi α = 450 Đặc tính làm việc: va đập vừa Trong tra bảng 2.3 [1] 19 ta được:  Hiệu suất truyền bánh răng: trụ, nghiêng, che kín)  Hiệu suất truyền xích: B  x = 0,93 (để hở)  Hiệu suất ổ lăn: ol = 0,99   Hiệu suất khớp nối: kn = (nối trục đàn hồi)  = 0,97.0,992.0,93.1= 0,884 1.3 Công suất cần thiết trục động br = 0,97 (bánh Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh (kW) 1.4 Số vịng quay trục cơng tác (v/ph) 1.5 Chọn tỷ số truyền sơ usb  ux ubr Theo bảng B 2.4 [1] 21 chọn sơ bộ:  Tỷ số truyền truyền xích: ux =3  Tỷ số truyền truyền bánh rang trụ  usb  u x ubr ubr = (hộp giảm tốc cấp) = 3.4 = 12 1.6 Số vòng quay trục động =107,143.12 = 1285,716 (v/ph) 1.7 Chọn số vòng quay đồng động Chọn = 1500 (v/ph) 1.8 Chọn động Từ Pyc = 4.355 kW & nđb =1500 v/ph Tra Danh mục động điện tổng hợp từ Catalog HEM sách TTTK HDĐ CK Trịnh Chất Lê Văn Uyển Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Kiểu động Pđc (KW) d(mm) dc (v / ph) Tmax/Tdn Khối lượng TK/Tdn 4A112M4Y3 5.5 32 1425 2.2 56 1.9 Phân phối tỷ số truyền Tỷ số truyền hệ: = 13.3 Chọn tỷ số truyền hộp giảm tốc ubr= Tỷ số truyền truyền ngồi: = 3.325 Vậy ta có: 1.10 Tính thông số trục Công suất trục công tác: Pct=Plv=3.85 (KW) Công suất trục II: = 4.18 (KW) Công suất trục I: = 4.353 (KW) Công suất trục động cơ: = 4.397 (KW) Số vòng quay trục động cơ: ndc= 1425 (v/ph) Số vòng quay trục I: = 1425 (v/ph) Số vòng quay trục II: Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh =356,25 (v/ph) Số vòng quay trục công tác: = 107,143 (v/ph) Môment xoắn trục động cơ: = 29467,61 (N.mm) Môment xoắn trục I: (N.mm) Môment xoắn trục II: (N.mm) Môment xoắn trục công tác: (N.mm) 1.11 Lập bảng thông số Thông số/ trục Động I ukn=1 II ubr=4 Công tác ux=3,325 P(KW) 4,397 4,353 4,18 3,85 n(v/ph) 1425 1425 356,25 107,143 T(N.mm) 29467,61 29172,74 112053,33 343162,8 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh PHẦN 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH Thông số yêu cầu: P = PII = 4,18 (KW) T1 = TII = 112053,33 (N.mm) n1 = nII = 356,25 (v/ph) u = ux = 3,325 α = 450 2.1 Chọn loại xích Do điều kiện làm việc chịu va đập vừa công suất nhỏ nên chọn loại xích lăn 2.2 Chọn số đĩa xích Z1 = 29 – 2u = 29 – 2.3,325 = 22,35 Z2 = u.Z1 = 3,325.23 = 76,5 Chọn Z1 = 23 Chọn Z2 = 77 Tỉ số truyền thực: uth= Sai lệch so với lý thuyết: 2.3 Xác định bước xích Bước xích p tra bảng B 5.5  1 81 với điều kiện Pt ≤[P], đó: Pt – Cơng suất tính tốn: Ta có: Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Chọn truyền xích thí nghiệm truyền xích tiêu chuẩn, có số vận tốc vịng đĩa xích nhỏ là: �Z 01  25 � n01  400 � Do ta tính được: kz – Hệ số hở răng: kn – Hệ số vòng quay: - Hệ số phân bố không tải trọng dãy xích, chọn dãy xích nên kd =1,7 k = k0kakđckbtkđ.kc đó: k0 – Hệ số ảnh hưởng vị trí truyền: Tra bảng k0 = B 5.6  1 82 với α = 450 ta ka – Hệ số ảnh hưởng khoảng cách trục chiều dài xích: Chọn a = (30 ÷ 50)p => Tra bảng B 5.6  1 82 ta ka = kđc – Hệ số ảnh hưởng việc điều chỉnh lực căng xích (chọn điều chỉnh số đĩa xích) Tra bảng B 5.6  1 82 => kđc = B 5.6  1 82 kbt – Hệ số ảnh hưởng bôi trơn: Tra bảng , ta kbt = 1,3 (bộ truyền ngồi làm việc mơi trường có bụi , chất lỏng bôi trơn đạt yêu cầu) kđ – Hệ số tải trọng động: Tra bảng đập vừa) B 5.6  1 82 , ta kđ = 1.4 (đặc tính va Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh kc – Hệ số kể đến chế độ làm việc truyền: Tra bảng làm việc ta kc = 1,45 k = k0kakđckbtkđkc = 1.1.1.1.1,3.1,4.1,45 = 2,639 Công suất cần truyền P = 4,18 (KW) Do ta có: = 4,18 = 7,92 (KW) Tra bảng     B 5.5  1 81 với điều kiện ta được: Bước xích: p = 19,05 (mm) Đường kính chốt: dc = 5,96 (mm) Chiều dài ống: B = 17,75 (mm) Công suất cho phép: [P] = 8,38 (KW) 2.4 Xác định khoảng cách trục số mắt xích Chọn sơ bộ: a= 40.p = 40.19,05 = 762 (mm) Số mắt xích: Chọn số mắt xích chẵn: x = 132 Chiều dài xích L =x.p =132.19,05 = 2514,6 (mm) a*  2 p � Z1  Z � Z  Z � �Z  Z1 �� � x  �x   � � �� 4� 2 � �  � �� � � Để xích khơng q căng cần giảm a lượng: B 5.6  1 82 với số ca Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Do đó: Chọn khoảng cách trục a = 760 mm Số lần va đập xích i: B 5.9  1 85 Tra bảng với loại xích ống lăn, bước xích p = 19,05 (mm) => Số lần va đập cho phép xích: [i] = 35 2.5 Kiểm nghiệm xích độ bền , với: Q – Tải trọng phá hỏng: Tra bảng xích ta được: B 5.2  1 78 với p = 19,05 (mm) dòng dãy  Q = 72 (kN)  Khối lượng 1m xích: q = 3,5 (kg) Kđ – Hệ số tải trọng động: chọn Kđ =1,7 ứng với chế độ làm việc nặng Ft – Lực vòng: Với: Fv – Lực căng lực ly tâm sinh ra: F0 – Lực căng trọng lượng nhánh xích bị động sinh ra: F0  9,81.k f q.a , đó: Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh kf – Hệ số phụ thuộc độ võng xích: Do α =45 => kf = (trang 85 86 tài liệu tham khảo số [1]) [s] – Hệ số an toàn cho phép: Tra bảng B 5.10  1 86 với p = 19,05 (mm); Với n1 = 400 (v/ph) ta [s] = 10,2 Do vậy: 2.6 Xác định thông số đĩa xích Đường kính vịng chia: Đường kính đỉnh răng: Bán kính đáy: được: d1'  r  0,5025d1'  0,05 với d1' tra theo bảng B 5.2  1 78 với p=19,05 ta 11,91(mm) Đường kính chân răng: Kiểm nghiệm đĩa xích độ bền tiếp xúc:  H  0, 47 kr ( FtđK  F đ v ) E A.k đ , đó: Kđ – Hệ số tải trọng động: Theo bảng 5.6 trang 82 tài liệu [1] với tài trọng va đập vừa Kđ = 1,4 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải A – Diện tích chiếu lề: Tra bảng dãy xích được: B 5.12  1 87 GVHD: TS Phạm Minh với p = 19,05 (mm), loại A = 180 (mm2) kr – Hệ số ảnh hưởng số đĩa xích, tra bảng trang 87 tài liệu [1] theo số Z1 = 23 ta kr = 0,44 (nội suy tuyến tính) kđ – Hệ số phân bố tải trọng không dãy kđ = 1,7 Fvđ – Lực va đập m dãy xích: E – Mơđun đàn hồi: E 2E1E  2,1.105 ( MPa ) E1  E E1 = E2 = 2,1.105 MPa : Cả hai đĩa xích làm thép Do vậy: Tra bảng tơi cải thiện, có B 5.11  1 86 ta chọn vật liệu làm đĩa xích thép 45, với đặc tính 2.7 Xác định lực tác dụng lên trục Fr  k x Ft đó: kx – Hệ số kể đến trọng lượng xích: kx =1,05 α ≥ 450 (trang 88 tài liệu số [1]) => 2.8 Tổng hợp thông số truyền xích 10 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh 5.2.3.Chọn sơ đồ bố trí ổ lăn Theo quy ước Fat = - 479,44 (N) Fs0 nên Fa0 = 758,44N = 152,1- 479,44 = -327,34 (N) < Fs1 nên Fa1 = 152,1 N 5.2.5 Tính tỷ số +Xét Fa0 / V Fr0 = 758,44/ 1.933,9= 0,81 > e Suy , tra bảng 11.4 trang 216 tài liệu [1] ta chọn : Y0 = 0,4.cotgα = 0,4.cotg 13,5⁰ = 1,67 +Xét Fa1 / V Fr1 = 152,1/1.508,9 = 0,3 < e Suy ta có : X1 = Y1 = 41 X0 = 0,4 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh 5.2.6 Tính tải trọng quy ước, tải trọng tương đương ổ bi đỡ chặn Q1 = ( X1.V.Fr1 + Y1.Fa1 ) kt kd =(1.1.508,9+0.152,1).1.1= 508,9 ( N) Q0 = ( X0.V.Fr0 + Y0.Fa0 ) kt kd =(0,4.1.933,9 + 1,67.758,44).1.1= 1640 (N) Tải quy ước Q = max(Q0 , Q1 )= 1640 N 5.2.7 Kiểm nghiệm ổ lăn theo khả tải động Ta có: Với : m: bậc đường cong mỏi, m=10/3 (ổ đũa côn) L: Tuổi thọ ổ bi đỡ Với Lh= 18000 Tuổi thọ ổ lăn: L = Lh.n1.60.10-6 = 18000 1425 60 10-6 = 1539 (triệu vòng) Q = 1640 N Cd = 1640.= 14826 N= 14,83 kN < C = 19,1 kN Thoả mãn điều kiện tải động 5.2.8.Kiểm nghiệm theo khả tải tĩnh Tra bảng 11.6 trang 221 tài liệu [1] với ổ đũa côn ta 42 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Qmax= max(Qt1, Qt0) = Qt0 = 1165 < Co = 13300 (N) Như vậy, ổ bi đỡ chặn có kí hiệu 7204 thoả mãn khả tải động tải tĩnh PHẦN 6: THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP 6.1 KẾT CẤU VỎ HỘP GIẢM TỐC ĐÚC 6.1.1Tính kết cấu vỏ hộp Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục 6.1.2 Xác định kích thước vỏ hộp Các kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc Tên gọi Tính tốn 43 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải Chiều dày: Thân hộp, δ GVHD: TS Phạm Minh δ = 0,03a + = 0,03.100 + = (mm) Chọn δ = (mm) Nắp hộp, δ1 Gân tăng cứng: Chiều dày, e δ1 = 0,9.7 = 6,3 (mm) chọn 1  e = (0,8÷1)δ = 5,6÷ mm Chọn e = (mm) Chiều cao, h h =  =5.7= 35 (< 58 mm) Độ dốc khoảng 20 Đường kính: Bulơng nền, d1 Bulơng cạnh ổ, d2 d1 > 0,04a + 10 >12 Chọn d1 = 14 (mm) d2 = (0,7÷0,8)d1 = 9,8÷11,2 mm chọn d2 = Bulơng ghép bích nắp thân, d3 10(mm) Vít ghép nắp ổ, d4 d3 = (0,8÷0,9)d2 = 8÷9 mm chọn d3 = (mm) Vít ghép nắp thăm, d5 d4 = (0,6÷0,7)d2 = 6÷7 chọn d4 = (mm) d5 = (0,5÷0,6)d2 = 5÷6 chọn d2 = (mm) Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp, S3 Chiều dày bích nắp hộp, S4 Chiều rộng bích nắp thân, K3 S3 = (1,4÷1,8)d3 = 11,2÷14,4 mm chọn S3 = 12(mm) S4 = (0,9÷1)S3 = 10,8÷12mm chọn S4 = 12 (mm) K3 = K2 - (3÷5) = 32- (3÷5)= 26÷29 mm chọn K3 = 29 (mm) Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít, Trục I: D2 = 58 (mm), D3 = 74(mm) D3, D2 44 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải (D3=D+4,4d4 ; D2 = D+1,6÷2d4 ) GVHD: TS Phạm Minh Trục II: D2 = 90(mm), D3 = 115 (mm) Bề rộng mặt ghép bulơng cạnh ổ, K2 = E2+R2+(3÷5) =16+13+3= 32 (mm) K2 E2 = 1,6d2 = 1,6.10=16(mm) chọn E2 = 16 Tâm lỗ bulông cạnh ổ, E2 C (k (mm) C = D3/2, C1 = 37 cm, C2 = 57,5 cm khoảng cách từ tâm bulông đến R2 = 1,3d2 =1,3.10=13 (mm) chọn R2 = 13 mép lỗ) (mm) Chiều cao, h Chọn h = 30 (mm) Mặt đế hộp: Chiều dày: khơng có phần Chọn S1 = (1,3 �1,5)d1 =(18,2 �21) chọn =S1 lồi: S1 =25(mm) K1 = 3d1 = 3.14= 42 (mm), Bề rộng mặt đế hộp, K1 q q ≥ K1 + 2δ = 42+2.7= 56 (mm) chọn q =60 mm Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành Δ ≥ (1÷1,2)δ = (1 �1,2).7=(7÷8,4) chọn Δ = hộp (mm) Giữa đỉnh bánh lớn với đáy Δ1 ≥ (3÷5)δ = (3 �5).7=(21÷35) chọn Δ = 30 hộp (mm) Số lượng bulông nền, Z Z=4 L: chiều dài hộp L=315 mm B:chiều rộng vỏ hộp B= 150 mm 45 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh 6.2 Một số kết cấu khác liên quan đến cấu tạo vỏ hộp 6.2.1 Kết cấu nắp ổ Căn vào bảng 18.2  2 88 D3 D2 ta có: D4 Vị trí Trục I Trục II D  mm  D2  mm  D3  mm  D4  mm  d  mm  Z h 47 72 60 90 74 115 37 65 M6 M8 10 6.2.2 Cửa thăm Để kiểm tra qua sát chi tiết máy lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Ta chọn kích thước cửa thăm sau A1 B1 C1 A B C K R (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 60 20 100 60 80 - 46 40 Vít (mm ) M8 Số lượng Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh 6.2.3.Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên.Để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên ngồi hộp, người ta dùng nút thơng hơi.Nút thông thường lắp nắp cửa thăm Tra bảng B 18.6  2 93 ta có kích thước nút thông 47 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải A M27× B C D E G GVHD: TS Phạm Minh H I K L M N O P Q R S 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 6.2.4.Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp, bị bẩn (do bụi bặm hạt mài), bị biết chất, cần phải thay dầu mới.Để thay dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu.Lúc làm việc, lỗ bịt kín nút tháo dầu Dựa vào bảng B 18.7  2 93 ta có kích thước nút tháo dầu D b M f L c q D S M20× 15 28 2,5 17,8 30 22 48 Do 25,4 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh 6.2.5.Kiểm tra mức dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu có kết cấu kích thước hình vẽ 30 12 12 18 6.2.6.Chốt định vị Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chữa đường tâm trục.Lỗ trụ lắp thân hộp & nắp gia công đồng thời, để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, ta dùng chốt định vị, nhờ chốt định vị xiết bulong khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ 49 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Thông số kĩ thuật chốt định vị d=6 c=1 l=30 mm 6.3 BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP 6.3.1.Bôi trơn hộp giảm tốc Do truyền bánh hộp giảm tốc có v �12(m / s) nên ta chọn phương pháp bơi trơn ngâm dầu Với vận tốc vịng bánh nghiêng v = 2,6 B 18.11  2 100 m/s < 12 m/s tra bảng với vật liệu thép, giới hạn bền khoảng 470 – 1000, vận tôc 2,6 m/s độ nhớt 80/11 50 độ Tra bảng ta chọn loại dầu là: AK-15 6.3.2.Bơi trơn ngồi hộp Với truyền ngồi hộp làm việc dính bụi bặm hộp khơng che kín nên ta dùng phương pháp bơi trơn định kì mỡ 50 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Bảng thống kê dành cho bôi trơn Tên dầu mỡ Dầu ôtô máy kéo AK-15 Mỡ T Thiết bị cần bôi trơn Lượng dầu mỡ Thời gian thay dầu mỡ Bộ truyền 0,6 lít/KW tháng Tất ổ truyền 2/3 chỗ hổng phận năm 6.3.3 Điều chỉnh ăn khớp Để lắp bánh lên trục ta dùng mối ghép then với bánh lớn chọn kiểu lắp H7/k6 chịu tải vừa va đập nhẹ.Để điều chỉnh ăn khớp hộp giảm tốc bánh trụ ta chọn chiều rộng bánh nhỏ tăng lên 10% so với chiều rộng bánh lớn 6.3.4 Bảng thống kê kiểu lắp dung sai: + dung sai lắp ghép bánh Chịu va đập vừa không yêu cầu tháo nắp thường xuyên ta chọn kiểu lắp trung H7/k6 +dung sai lắp bạc lót trục Chọn kiểu lắp trung gian D8/k6 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp ghép ổ lăn Để vịng ổ khơng trơn trượt bề mặt trục lỗ làm việc cần chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vịng quay Đối với vịng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ dơi hở Chính lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6,còn lắp ổ lăn vào vỏ ta chọn H7 +dung sai lắp ghép nắp ổ lăn 51 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Chọn kiểu lắp H7/d11 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp vòng chắn dầu Chọn kiểu lắp trung gian D8/k6 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp then trục Theo chiều rộng chọn kiểu lắp trục P9 bạc D10 Kiểu lắp Trục Vị trí lắp Trục-vịng ổ lăn ES  m  es  m  EI  m  ei  m  ∅20k6 +15 +2 Vỏ-lắp ổ I Vòng phớt- trục I Bạc chặn- trục I Then- khớp nối Then – trục I Vỏ - vịng ngồi ổ lăn ∅47H7 +25 -80 -240 +98 +15 +65 +2 +77 +12 +50 +1 +78 +30 -30 -12 -42 -30 +25 Bạc chặn- trục II ∅26 52 +98 +15 +65 +2 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải Trục – vòng ổ lăn GVHD: TS Phạm Minh ∅30k6 +15 +2 Trục - Bánh II Vỏ hộp – vịng ngồi ổ lăn H7 ∅34 k +25 +18 +2 ∅72H7 +30 Then- bánh Then- đĩa xích Then – trục II Vỏ nắp ổ H7 ∅72 d11 53 +98 +40 -36 +98 +40 -36 -15 -51 -36 +30 -100 -290 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải GVHD: TS Phạm Minh Tài liệu tham khảo [1] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển – Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập NXB Giáo dục, Hà nội 2006 [2] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển – Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập NXB Giáo dục, Hà nội 2006 [3] Nguyễn Trọng Hiệp – tập 1,2 NXB Giáo dục Hà nội, 1994 [4] Ninh Đức Tốn – Dung sai lắp ghép NXB Giáo dục Hà nội, 2004 54 Nguyễn Quang Kim 20171473 Mã đề: 1/HD-12 Hải 55 GVHD: TS Phạm Minh ... truyền bánh rang trụ  usb  u x ubr ubr = (hộp giảm tốc cấp) = 3.4 = 12 1. 6 Số vòng quay trục động =10 7 ,14 3 .12 = 12 85, 716 (v/ph) 1. 7 Chọn số vòng quay đồng động Chọn = 15 00 (v/ph) 1. 8 Chọn động. .. 0,5.(lmc1 + b 01) + k3 + hn = 0,5.(46 +17 )+20+20= 71, 5 mm l12= 0,5.(lm1+b 01) +k1 + k2=0,5.( 34 +17 ) +10 +5= 40,5 mm l 11 = 2.l12 = 2.40,5 = 81 mm 4.3.2 Với trục II L 21 = l 11 = 81 mm ; l22 = l12 = 40,5... 449, 91 785,4 11 73, 31 1022,46 15 70,8 11 73, 31 12 47 0 GVHD: TS Phạm Minh S a m S S 11 ,8 4,8 14 ,3 9.3 14 ,3 9.3 8,9 11 ,5 15 8.9 8.2 4,57 PHẦN TÍNH CHỌN VÀ KIỂM NGHIỆM Ổ LĂN 5 .1 Chọn ổ lăn cho trục

Ngày đăng: 01/07/2020, 15:02

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan