:Đồ án cở sở thiết kế máy: THIẾT kế hệ dẫn động băng tải hộp GIẢM tốc 1 cấp, tỉ số TRUYỀN 1 4 có kèm bản cad A0 và A3.Đây là đồ án đầu tiên của các bạn sinh viên khoa cơ khí, đồ án do mình tự làm và đã được giáo viên thông qua rồi nhé Mục lục TTNội dungTrang 1Phần I : Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền3 2Phần II : Tính toán bộ truyền ngoài8 3Phần III : Tính toán bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng22 4Phần IV : Tính toán và kiểm nghiệm trục34 5Phần V : Tính chọn then54 6Phần VI: Tính chọn ổ trục58 7Phần VII : Chọn khớp nối63 8Phần VIII : Bôi trơn ăn khớp và bôi trơn ổ trục65 9Phần IX : Thiết kế vỏ hộp và các chi tiết máy khác66 10Phần X : Xây dựng bản vẽ lắp và chọn kiểu lắp ghép70 Chú thích: Tài liệu [1] : Tính toán thiết kế dẫn động cơ khí tập 1 Tài liệu [2] : Tính toán thiết kế dẫn động cơ khí tập 2 Tài liệu [3] : Hướng dẫn đồ án cơ sở thiết kế máy Phần I - Chọn động cơ và phân phối tỉ số truyền 1.1Chọn động cơ -Công suất làm việc trên trục tang quay (trục máy công tác) Theo công thức 2.11 tài liệu [I] Trong đó: F=3000 N Lực kéo băng tải V=1,6 m/s Vận tốc băng tải -Công suất tương đương β: hệ số xét đến sự thay đổi tải trọng không đều Theo công thức 2.14 tài liệu [I]
TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Lời nói đầu Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí yêu cầu thiếu kỹ sư ngành khí, nhằm cung cấp kiến thức sở máy kết cấu máy Thông qua đồ án môn học Cơ sở thiết kế máy, sinh viên hệ thống lại kiến thức học nhằm tính tốn thiết kế chi tiết máy theo tiêu chủ yếu khả làm việc; thiết kế kết cấu chi tiết máy, vỏ khung bệ máy; chọn cấp xác, lắp ghép phương pháp trình bày vẽ, cung cấp nhiều số liệu phương pháp tính, dung sai lắp ghép số liệu tra cứu khác Trong học phần Chi tiết máy, nhằm củng cố kiến thức cho sinh viên, em giao đề tài: “THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI” với hướng dẫn tận tình giảng viên Nguyễn Văn Huyến.Nhiệm vụ em thiết kế hệ dẫn động băng tải gồm có truyền đai, hộp giảm tốc bánh trụ nghiêng truyền xích Hệ dẫn động động điện thông qua khớp nối, qua truyền đai, hộp giảm tốc truyền xích để truyền động đến băng tải Với khối lượng kiến thức tổng hợp lớn, có nhiều phần em chưa nắm vững, dù tham khảo tài liệu song thực đồ án, tính tốn khơng thể tránh thiếu sót.Em mong góp ý giúp đỡ thầy cô giáo bạn bè Em xin chân thành cảm ơn thầy cô giáo Khoa, đặc biệt thầy Nguyễn Văn Huyến hướng dẫn tận tình cho em nhiều ý kiến q báu cho việc hồn thành đồ án mơn học Hưng Yên, ngày 01/6/2016 Sinh viên Dương Nguyên Như Dương SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Mục lục TT Nội dung Trang Phần I : Chọn động phân phối tỷ số truyền Phần II : Tính tốn truyền ngồi Phần III : Tính tốn truyền bánh trụ nghiêng 22 Phần IV : Tính tốn kiểm nghiệm trục 34 Phần V : Tính chọn then 54 Phần VI: Tính chọn ổ trục 58 Phần VII : Chọn khớp nối 63 Phần VIII : Bôi trơn ăn khớp bôi trơn ổ trục 65 Phần IX 66 10 Phần X : Xây dựng vẽ lắp chọn kiểu lắp ghép : Thiết kế vỏ hộp chi tiết máy khác 70 Chú thích: Tài liệu [1] : Tính tốn thiết kế dẫn động khí tập Tài liệu [2] : Tính tốn thiết kế dẫn động khí tập Tài liệu [3] : Hướng dẫn đồ án sở thiết kế máy SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Link cad A0, A3 cuối chương THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Hộp giảm tốc cấp, bánh trụ nghiêng Tỉ số truyền 1/4 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.Chọn động Với yêu cầu ,đặc tính làm việc hệ thống ,ta chọn động điện xoay chiều không đồng pha có roto ngắn mạch (do có kết cấu đơn giản ,giá thành hạ ,dễ bảo quản ,độ tin cậy làm việc cao ,có thể mắc trực tiếp với dịng điện pha mà khơng cần qua biết đổi hay chỉnh lưu dịng điện.Ngồi động có hiệu suất ,công suất làm việc phù hợp…) Ta chọn động dựa vào tiêu chí sau: Giá thành rẻ Kích thước nhỏ gọn Thỏa mãn yêu cầu làm việc hệ thống PHẦN I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I.1-Chọn kiểu loại động : 1.Lực kéo băng tải: F = 3250 N 2.Vận tốc băng tải: V = 1,9 (m/s) Đường kính băng tải: D = 550 (mm) 4.Thời gian phục vụ: lh = 25000 (giờ) 5.Số ca làm việc ca 6.Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi: 45 (độ) 7.Đặc tính làm việc : Êm SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY I.1.1-Tính tốn cơng suất : A-Cơng suất làm việc: F v Plv = 1000 (Kw) Trong đó: - Lực kéo băng tải: F = 3250 (N) - Vận tốc băng tải : v = 1,9 (m/s) Plv = 6,175 (Kw) B-Công suất tương đương: Ptd = Plv Theo biểu đồ ta có : = 1,4T tck=8h =T = 4h t2 = 4h =0,6T tmm = 2s nhỏ coi bỏ qua => = T Thay số liệu vào biểu thức ta tính hệ số tương đương: = = 0,8 Ptd = 6,175 0,82 = 5,09 (Kw) SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Tính hiệu suất hệ thống : : Tổng hiệu suất toàn hệ thống = ηđ.ηbr.ηx Theo bảng 2.3 (I) trang 19 : ηđ - Hiệu suất truyền đai : 0,95 - 0,96 ( Để hở ) ηbr - Hiệu suất truyền bánh răng: 0,96 - 0,98 ( Được che kín) ηol - Hiệu suất cặp ổ lăn: 0,99 – 0,995 ηx - Hiệu suất truyền xích: 0,90 – 0.93 ( Được che kín) Hộp giảm tốc ta dùng bánh trụ nghiêng nên ta chọn sau: ηđ = 0,95 ηbr = 0,97 ηol = 0,995 ηx = 0.92 = 0,95.0,97.0.92 0.835 C- Công suất cần thiết: Pct = = = 7,40 (Kw) I.1.2-Tính sơ số vịng quay đồng bộ: 60000.v Ta có : nlv = D = = 66,01 (V/p) Với D : đường kính băng tải D = 550 (mm) Ta lại có: Tỉ số truyền hệ thống sơ ( usb ) usb = uđ.ubr.ux Tra bảng 2.4[I] trang 21: SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY uđ - tỉ số truyền truyền đai thang: - ubr - tỉ số truyền bánh trụ : ux - tỉ số truyền xích : ta có: 3-5 (Hộp giảm tốc cấp) 2-5 ux = 3,51 ubr = uđ = 3,15 usb = 3,15.4.3,51 = 44,23 Số vòng quay sơ hệ thống (nsb) Vậy : nsb= nlv.usb= 66,01.44,23 = 2919,4 (v/p) Điều kiện mở máy: =1,4 I.1.3-Chọn động : Sau q trình tính tốn ta thu được: + = 7,40 + = 2919 Điều kiện chọn động cơ: • (Kw) (v/p) ≥ Pct ≈ nsb • > Tra bảng P1.1 [I] Và P1.4 [I] Ta chọn động phù hợp với điều kiện Bảng thông số động Kiểu động Công suất Vận tốc quay (KW) (v/p) SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ 4A112M2Y3 7,5 2922 ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY 0,88 87,5 2,2 2,0 Động thỏa mãn thông số cần thiết I.2 Phân phối tỷ số truyền Tỉ số truyền chung hệ thống :( ut ) uht = = = 44,27 Mặt khác : uht = uđ.ubr uX Theo tài liệu [I] Trang 49 chọn : uđ =3,15 , ubr=4 uX = = 3,51 I.2.1.Số vòng quay trục : Số vòng quay trục động : nđc = 2922 (v/p) Trục I : n1 = = = 927,6 (v/p) Trục II : n2 = = = 231,9 (v/p) Trục III : n3 = = 66,07 (v/p) I.2.2.Công suất trục : Ta có : Cơng suất trục công tác : P3 = Plv= 6,175 (KW) Công suất trục bị động : SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY P2 = = = 6,75 (KW) Công suất trục chủ động : P1 = == 7,0 (KW ) Công suất trục động : Pdc = = = 7,40 (KW ) I.2.3.Mô men xoắn trục : Trục động : Tđc = 9,55 106 = 9,55.106.= 24 218,17 (Nmm) Trục I (trục chủ động): T1 = 9,55.106 = 9,55.106 = 72 067,70 (Nmm) Trục II (trục bị động): T2 = 9,55.106 = 9,55.106 =277 975,42 (Nmm) Trục công tác: Tct = 9,55.106 = 9,55.106.= 892 557,14 (Nmm) BẢNG THÔNG SỐ ĐỘNG LỰC HỌC CỦA HỘP SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ Trục ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Động I II III Thông số u uđ =3,15 P (KW) ubr =4 7,40 n (v/p) 2922 T (Nmm) 24 218,17 7,0 uX = 3,51 6,75 927,6 72 067,70 6,175 231,9 66,07 277 975,42 892 557,14 PHẦN II:TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN BỘ TRUYỀN ĐAI 1.1.Các thông số đầu vào: - Số vòng quay trục động : nđc = 2922 (v/p) - Công suất trục động : P đc = 7,40(KW) 10 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Đường kính trục vị trí lắp bánh xích dẫn d =36 (mm), theo bảng 9.1a - tr 173 Tài liệu [1], ta có kích thước then sau: b = 10 (mm), h = (mm), t1 = (mm), t2 = 3,3 (mm) bán kính góc lượn rãnh r: rmax = 0,4 (mm) , rmin = 0,25 (mm) Từ phần tính tốn trục, ta có chiều dài moay bánh đai bị dẫn là: lm22 = 55 (mm) Với lt = (0,8…0,9)lm23 = (44…49,5) mm Theo tiêu chuẩn, tra bảng 1a - tr173 - Tài liệu [1], ta có chiều dài then là: = 45 (mm) lt -Kiểm nghiệm độ bền then : Theo công thức 9.1 9.2(I) + Độ bền cắt : + Độ bền dập : ≤ [d] - ứng suất dập cho phép, theo bảng Tài liệu [1] , có 50 Mpa (chịu tải trọng va đập nhẹ lấy giảm 1/3 (60 90) Mpa Then lắp đoạn trục lắp bánh nghiêng lớn : 114,4 < 150 Mpa = 34< 50 Mpa Trong đó: T2 = 277975(Nmm); Vậy then đảm bảo điều kiện bền dập điều kiện bền cắt 57 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Phần : Tính Chọn Ổ lăn II TÍNH CHỌN Ổ LĂN Trục I 1.1 Chọn loại ổ -Lực dọc trục: Fa1 = 827 (N) -Lực hướng tâm :Fr=1137 N + Tại ổ : A FrA == = 1426 ( N) +Tại ổ : C FrC = = =618,2 (N) Ta có tỷ số = = 0,7 >0,3 Ta chọn ổ bi đỡ chặn Căn vào đường kính trục tính d=25mm bảng sau: Theo bảng P2.11 phụ lục ta có : Ký d hiệu mm 46305 25 D mm T mm 62 17 r mm r1 mm 2,0 1,0 C KN 21,1 C0 KN 14,9 58 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Ta có Qi = (X.V.Fr +Fa.Y)Kt.Kđ (11.3) Kt : hệ số ảnh hưởng nhiệt Chọn Kt = (tr.214) Kđ hệ số kể đến đặc tính tải trọng Kđ =1,5 (bảng 11.3) V: hệ số kể đến vòng quay Vì vịng quay nên V = Đối với ổ bi đỡ chặn ta dung công thức sau : Fs = e Fr (11.7) FrA FrC FsA A FsC Fa C Ta có : IFa/ Co = 0,827/14,9 = 0,06KN Trong : I số dãy lăn = Ta có chọn e = 0,34 ( tra bảng 11.4) FsC = e.FrC = 0,34 0,6182 =0,21 KN FsA = e.FrA = 0,34 1,426 = 0,49KN FaC= = = 0,34KN Vì :FaC≤ FsC nên chọn FaC = FsC 59 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY FaA = Fa1 + FsC = 0,827+ 0,21= 1,037 KN Vì FsA ≤ FaA nên ta chon FaA=1,037 KN Tại Điểm C Fa / V.FrC = 0,827 / 0,6182 = 1,34 > e = 0,34 => X = ; Y =0 QC = (1.1.618,2 +90,1.0).1.1,5 = 927,3 N Tại Điểm A Fa / V.FrA = 0,827 / 1,426 = 0,58 > e = 0,34 => X = 0,45 ; Y =1,62 QA = (1.0,45.1426 + 0,827.1,62).1.1,5 = 965 N => QA > QC Như tính chọn ổ lăn theo ổ A Do HGT chịu tải trọng thay đổi, nên ta tính tải trọng động tương đương Q E Thay số: Trong đó: - m = ổ bi -Lhi theo đầu cho Theo CT 11.1 – [I], khả tải động ổ: Lh= L= = =1440 triệu vòng Vậy Cd < C = 21,1 kN nên khả tải động ổ đảm bảo Kiểm nghiệm khả tải tĩnh, CT 11.19 – [I]: 60 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ Trong đó: ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY - Xo = 0,5 Yo = 0,47 (tra bảng 11.6 – [I]) 854,1 N Vậy Qt < Co = 14,9 kN nên khả tải tĩnh ổ đảm bảo Trục II 2.1 Chọn loại ổ -Lực dọc trục: Fa2 = 827 N -Lực hướng tâm :Fr =1137 N + Tại ổ : F FrF == = 1129,6 N +Tại ổ : H FrH = = = 2387 N Ta có tỷ số Do= = 0,7 ta chọn ổ bi đỡ chặn Theo bảng P2.12 phụ lục ta chọn ổ bi đỡ chặn cỡ trung 46308 có : Ký d D b=T1 hiệu mm mm mm 46307 35 80 21 r r1 mm mm 2,5 1,2 C mm C0 33,40 25,20 Ta có : Qi = (X.V.Fr +Fa.Y)Kt.Kđ Kt : hệ số ảnh hưởng nhiệt Chọn Kt = Kđ hệ số kể đến đặc tính tải trọng Kđ =1,5 (11.3) (tr.214) (bảng 11.3) V: hệ số kể đến vòng quay 61 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Vì vịng quay nên V = Đối với ổ bi đỡ chặn ta dung công thức sau : Fs = e Fr (11.8) FrE FrG FsE FsH E Fa G Ta có : IFa/ Co = 1.0,827/ 25,2 = 0,033KN Ta có : e = 0,30 ( tra bảng 11.4) FsH = e.FrH = 0,30 2,387 =0,7 KN FsF = e.FrF = 0,30 1,13 = 0,34 KN FaH= = = 0,5 KN Vì :FaH≤ FsH nên chọn FaH = FsH=0,5 FaF = Fa1 + FsH = 0,827+ 0,5 = 1,3KN Vì FsF ≤ FaF nên ta chon FaF =1,3 KN Tại Điểm H Fa / V.FrH = 0,827 / 1.2,387 = 0,35 < e = 0,38 Áp dụng công thức nội suy, ta : X = 0,56 ; Y =1,15 QH = (0,56.1.1137 + 827.1,5).1.1,5 = 2815,8 N Tại Điểm F 62 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Fa / V.FrF = 0,827 / 1,1,1296 = 0,7 > e = 0,68 Áp dụng công thức nội suy => X = ,4 ; Y =0,86 QF = (1.0,4.1137 + 827.0,86).1.1,5 = 1749 N => QF < QH Như tính chọn ổ lăn theo ổ H Do HGT chịu tải trọng thay đổi, nên ta tính tải trọng động tương đương Q E Thay số: Trong đó: - m = ổ bi -Lhi theo đầu cho Theo CT 11.1 – [I], khả tải động ổ: Lh= L= = =480triệu vòng Vậy Cd < C = 33,4 kN nên khả tải động ổ đảm bảo Kiểm nghiệm khả tải tĩnh, CT 11.19 – [I]: Trong đó: - Xo = 0,5 Yo = 0,47 (tra bảng 11.6 – [I]) 957,2 N Vậy Qt < Co = 25,2 kN nên khả tải tĩnh ổ đảm CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ VỎ HỘP 5.1 Kết cấu vỏ hộp 63 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Nhiệm vụ vỏ hộp giảm tốc đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến , đựng dầu bôi trơn, bảo vệ chi tiết tránh bụi bặm Vật liệu phổ biến dùng để đúc vỏ hộp giảm tốc gang xám GX 15-32 5.1.1 Chọn bề mặt lắp ghép nắp thân Bề mặt lắp ghép vỏ hộp (phần vỏ nắp, phần thân) thường qua đường tâm trục Nhờ iệc lắp ghép chi ti ết thuận ti ện h ơn Sau lắp ghép lên trục chi tiết bánh răng, bạc, ổ…(không phụ thuộc vào tr ục) sau trục đặt vào vỏ hộp Bề mặt ghép thường chọn song song với bề mặt đế 5.1.2 Xác định kích thước vỏ hộp Theo bảng 18.1 – [II], ta chọn kích thước phần tử cấu tạo nên HGT đúc sau: Tên gọi Tính toán Kết Thân hộp (δ) δ = 0,03.125 + = 6,3 mm Chọn mm Nắp hộp (δ1) δ1 = 0,9.7 = 6,3mm Chọn mm Gân tăng Chiều dày (e) e = (0,8 ÷ 1).7 = 5,6 ÷ Chọn mm cứng Chiều cao (h) h < 58 mm Độ dốc Khoảng 2o Khoảng 2o Bu lông (d1) d1 > 0,04.125 +10 = 14,9 >12mm Chọn 16 mm Bu lông cạnh ổ (d2) d2 = (0,7÷0,8).16 = 11,2 ÷12,8 Chọn 12 mm Bu lơng ghép bích d3 = (0,8÷0,9).12 = 9,6÷ 10,8 Chọn 10 mm Chiều dày 64 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY nắp thân (d3) Vít ghép nắp ổ (d4) d4 = (0,6 ÷ 0,7).12 = 7,2÷ 8,4 Chọn mm Vít ghép nắp d5 = (0,5 ÷ 0,6).12 = ÷ 7,2 Chọn mm S3 = (1,4÷1,8).10 = 14 ÷ 18 Chọn 16 mm S4 = ( 0,9 ÷ 1) 16 = 14,4 ÷ 16 Chọn 16 mm thăm (d5) Đường Mặt bích ghép nắp thân Chiều dày bích thân hộp, S3 Chiều dày bích nắp hộp, S4 Bề rộng bích nắp K3 ≈ K2 – (3÷5) mm thân, K3 = 45 – = 40 mm Đường kính ngồi D D2 D3 D4 h d4 Z 90 110 135 85 12 M8 tâm lỗ vít (D3,D2) Kích Tâm lỗ bu lơng cạnh E2 ≈ 1,6.d2 = 1,6.12 = 19,2 mm thước ổ: E2 C C ≈ D3/2 = 135/2 = 67,55 mm Bề rộng mặt ghép R2 ≈ 1,3.d2 = 1,3.12 = 15,6 mm bu lông (K2) K2 = 19,2 + 15,6 + (3 5) gối trục I Chọn K2 = 38 = 37,8 39,2 mm Chiều cao Đường kính ngồi Xác định theo kết cấu D D2 D3 D4 h d4 Z 100 120 150 90 12 M8 tâm lỗ vít (D3,D2) Kích Tâm lỗ bu lơng cạnh E2 ≈ 1,6.d2 = 1,6.12 = 19,2 mm thước ổ: E2 C C ≈ D3/2 = 150/2 = 75 mm 65 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Bề rộng mặt ghép R2 ≈ 1,3.d2 = 1,3.12 = 15,6 mm bu lông (K2) K2 = 22,4 + 18,2 + (3 5) gối trục = 37,8 39,2 mm II Chiều cao Xác định theo kết cấu Chiều dày: Mặt đế -Khơng có phần lồi S1 = (1,3 1,5).16 = 20,8 24 - Có phần lồi Dd xác định theo ddao khoét hộp Bề rộng mặt đế hộp Giữa bánh với S1 = (1,4 1,7).16 = 22,4 27,2 Chọn 24 mm S2 = (1 1,1).16 = 16 17,6 Chọn 16 mm K1 = 3.16 = 48 mm q > 48 + 2.8 = 64 mm Chọn 60 mm ∆ ≥ (1 1,2).7 = 8,4 Chọn mm ∆1 ≥ (3 5).7 = 21 35 Chọn 32mm ∆≥7 Chọn thành hộp Khe hở chi tiết Chọn 22 mm Giữa bánh lớn với đáy hộp Giữa mặt bên bánh Số lượng bu lông 5.2 Tính tốn chi tiết khác Chọn Z = 5.2.1 Cửa thăm 66 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY Theo bảng 18.5 tr92 - Tài liệu [2]ta chọn nắp thăm dầu với thông số sau: A 100 B 75 A1 150 B1 100 C 125 K 87 R 12 Vít M8x22 SL 5.2.2 Nút thông Theo bảng 18.6 tr 93- Tài liệu [2]ta chọn nút thông với thông số sau: A B C D E G H I K L M N O P Q R S M27x 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 5.2.3 Nút tháo dầu 67 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY d b m f L c q D S D0 M16x1 12 23 13.8 26 17 19.6 5.2.4 Que thăm dầu bôi trơn * Phương phap bôi trơn: 68 SV GVHD Lớp :Nguyên Như Dương : Nguyễn Văn Huyến : 118151 TRƯỜNG ĐẠ1 HỌC SPKT HƯNG YÊN KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CƠ SỞ TH1ẾT KẾ MÁY -Do vận tốc truyền nhỏ ta bơi trơn truyền ngồi băng phương pháp ngâm dầu -Dầu bôi trơn: Bánh làm băng vật liệu thép có σb1 = 850 Mpa, σb2 = 750Mpa Theo bảng 18.11[II] Tr 100 ta chọn độ nhớt dầu bôi trơn 186(11)/ 16(2) Dựa vào bảng 18.13[II] Tr 101 ta chọn loại dầu bôi trơn công nghi ệp có đặc tính ky thuật sau Tên gọi Độ nhớt 500(