Đang tải... (xem toàn văn)
Mail về fourzefinalformgmail.com để lấy pass file zip Hộp giảm tốc 1 cấp bánh răng trụ răng thẳng, thiết kế hệ thống truyền động vít tải vận chuyển tro xỉ. Vít tải được truyền động nhờ vào động cơ qua hộp giảm tốc. Khi trục vít quay sẽ giúp đẩy vật liệu chuyển động tịnh tiến trong máng. Từ đó, vật liệu sẽ trượt dọc theo đáy máng và theo cánh vít đang quay. Chiều xoắn của cánh vít và chiều quay của trục vít sẽ quyết định chiều di chuyển vật liệu. Nếu muốn làm đổi chuyển động vật liệu người điều khiển phải đảo chiều quay trục vít.
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY MÔN HỌC: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY MMH: MDPR310423 THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG VÍT TẢI GVHD: Ths Trần Quốc Hùng SVTH: Mã Ngô Thúy Ngân MSSV: 18104033 T.P Hồ Chí Minh, tháng năm 2021 Trường ĐHSPKTTP.HCM Khoa :Cơ khí Chế tạo máy Bộ mơn : Cơ sở Thiết kế máy ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY, MMH: MDPR310423 THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG VÍT TẢI Đề số: 04 Phương án: SVTH: Mã Ngô Thúy Ngân GVHD: Trần Quốc Hùng Ngày nhận đề: 19/10/2020 MSSV:18104033 Chữ ký: Ngày bảo vệ: I ĐỀBÀI: Động điện Khớp nối Hộp giảm tốc Bộ truyền xích Vít tải 30 A Hình 1: Sơ đồ động Hình 2: Minh họa vít tải Điều kiện làm việc: - Tải trọng không đổi, quay chiều - Thời gian làm việc năm (300 ngày/năm, ca/ngày, giờ/ca) - Sai số tỉ số truyền hệ thống ∆ /≤5% Bảng số liệu ( Phương án : Vận chuyển tro xỉ ) STT Tên gọi Năng suất Q ( tấn/h ) Đường kính vít tải D (m) Chiều dài vận chuyển L ( m ) Góc nghiêng vận chuyển ( độ ) Giá trị 35 0,25 11 10 MỤC LỤC GIỚI THIỆU VỀ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG VÍT TẢI .1 Phần 1: TÍNH CƠNG SUẤT VÀ TỐC ĐỘ CỦA TRỤC CÔNG TÁC 1.1 Số vòng quay trục làm việc 1.2 Cơng suất vít tải Phần 2: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 2.1 Chọn động điện 2.2 Phân phối tỉ số truyền .5 Phần 3: TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN XÍCH PHẦN : TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ .10 4.1 Thông số đầu vào .10 4.2 Tính toán 10 Phần : TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN .19 5.1 Tính chọn khớp nối .19 5.2 Chọn vật liệu chế tạo trục 20 5.3 Tính sơ đường kính trục 20 5.4 Tính khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực 20 5.6 Lực tác dụng lên gối đỡ .21 5.7 Tính tốn trục I 22 5.8 Tính tốn trục II 30 PHẦN : TÍNH TỐN VÀ CHỌN Ổ LĂN 37 6.1 Tính chọn ổ cho trục I 37 6.2 Tính chọn ổ cho trục II 38 PHẦN : THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ TÍNH TỐN CÁC CHI TIẾT PHỤ KHÁC 41 7.1 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc 41 7.2 Các chi tiết phụ khác .42 7.3 Bôi trơn điều chỉnh ăn khớp 45 PHẦN 8: BẢNG TĨM TẮT CÁC THƠNG SỐ THIẾT KẾ VÀ BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP 47 8.1 Dung sai lắp ghép 47 8.2 Bảng tóm tắt thơng số thiết kế 49 TÀI LIỆU THAM KHẢO .50 GIỚI THIỆU VỀ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG VÍT TẢI Khái niệm Vít tải thiết bị thiết kế theo hình xoắn ốc, dùng để di chuyển ngun vật liệu có kích thước vừa nhỏ giúp hạn chế ô nhiễm môi trường bụi gây Ví dụ vận chuyển vật liệu công nghiệp nặng xi măng, bột thô, than cốc, vơi, thạch cao, khống sản ngành chế biến thức ăn gia súc (chuyên chở vật liệu dạng bột, dạng hạt)… Cấu tạo Cấu tạo vít tải gồm có phận chính: -Máng vít có loại: loại máng vít chữ U loại máng vít trịn Độ dày máng vít thường từ - 10 mm tùy theo loại thép sử dụng Nếu vật liệu có nhiệt độ cao phải sử dụng loại thép chịu nhiệt có độ dày lớn - Trục vít: chế tạo thép ống đảm bảo chiều dày độ cứng Đầu đoạn ống hàn mặt bích để lắp ổ treo trung gian - Cánh vít: chế tạo thép tấm, thép khơng gỉ hàn với trục vít tạo thành cánh xoắn Nguyên lý hoạt động Vít tải truyền động nhờ vào động qua hộp giảm tốc Khi trục vít quay giúp đẩy vật liệu chuyển động tịnh tiến máng Từ đó, vật liệu trượt dọc theo đáy máng theo cánh vít quay Chiều xoắn cánh vít chiều quay trục vít định chiều di chuyển vật liệu Nếu muốn làm đổi chuyển động vật liệu người điều khiển phải đảo chiều quay trục vít Ứng dụng vít tải - Vít tải để vận chuyển hàng kiện: Dùng để vận chuyển vật liệu dạng kiện, gồm ống bố trí song song với nhau, với sợi thép có đường kính hàn thành đường xoắn vít bề mặt chúng - Ống vận chuyển: Là ống quay có cánh vít vận chuyển thường dùng làm thiết bị công nghệ để sấy làm lạnh vật liệu - Vít tải dùng cho vật liệu rời: Dùng để vận chuyển vật liệu rời, khô, chủ yếu theo phương ngang Ngồi ra, cịn vận chuyển theo phương nghiêng không 15~20 độ, hiệu suất không cao Phần 1: TÍNH CƠNG SUẤT VÀ TỐC ĐỘ CỦA TRỤC CƠNG TÁC 1.1 Số vịng quay trục làm việc ( nlv ) Theo công thức 12-1 [4] trang 259 , ta có : Trong đó: n 4Q 60D K c - D: đường kính vít tải : 0,25m – K: Hệ số phụ thuộc vào bước vít trục vít, điều kiện bình thường lấy K = 1; – :Khối lượng riêng vật liệu, tra bảng VT-2[4] ta lấy khối lượng riêng tro, xỉ : tấn/m3 – : Hệ số điền đầy, tra bảng VT-3[ 4]= 0,40 – c: Hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng của vít tải, tra theo bảng VT-4[4] : có góc nghiêng vận chuyển =10 độ ; c= 0,8 - Q : Năng suất, Q=35 Suy ra, số vịng quay trục vít là: n * 35 148,5(v / ph) 60 0,253.1.1.0,4.0,8 1.2 Cơng suất vít tải ( Kw ) P QL ( sin ) 367 Trong đó: Q - suất vít tải, Q = 35 L: Chiều dài vít tải (m), L = 11m : Hệ số cản chuyển động vật liệu Tra bảng VT-5, tro xỉ có= Suy ra, công suất trục công tác ( Pt) : P 35.11 (4 sin(10)) 4.38( Kw) 367 Phần 2: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 2.1 Chọn động điện 2.1.1 Công suất cần thiết Pct Pt - hiệu suất truyền động : = 1. 2. 3… Tra theo bảng 2.3 [1] : K br.n 3OL.X - K : hiệu suất nối trục di động K = 0,99 - OL hiệu suất cặp ổ lăn OL= 0,99 - br : hiệu suất cặp bánh trụ thẳng br = 0,96 - X : hiệu suất truyền xích x = 0,97 Suy hiệu suất truyền động vít tải : 0,99.0,993.0,96.0,97 0,89 Suy cơng suất cần thiết cho động : Pct 4,38 4,96 Kw 0,89 Tỉ số truyền sơ sử dụng truyền xích tính theo cơng thức : usb = ux uh Trong đó: - ux : tỉ số truyền truyền xích - uh : tỉ số truyền hộp giảm tốc Tra bảng 2.4 trang 21 [1 ] , ta có : ux = ; uh = => usb = 2.3 = Số vòng quay sơ động : nsb = nlv.usb = 148,5 = 891 v/ph Chọn số vòng quay đồng động nđb = 1000 v/ph Động chọn phải thỏa mãn điều kiện : Pđc ≥ Pct nđb ≈ nsb Theo số liệu catalog [3], ta chọn động : 380V-50Hz Công suất ( Kw Tốc độ Loại động ) đồng Hiệu suất đồng Dòng điện (r/min) (A) 83,3 12,7 r/min 5,5 M2QA132M6B 940 2.2 Phân phối tỉ số truyền + Tỉ số truyền chung hệ thống theo công thức (3.23) trang 48[1] ut = nđc / nlv = 940/148,5 = 6,33 + Chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc uh = 2.5 theo dãy Ta tính tỉ số truyền xích ux= ut/uh= 6,33/2,5 = 2,53 + Kiểm nghiệm sai số cho phép tỉ số truyền : u= ux.uh = 2,53.2,5 = 6,3 u ut u u 6,33 6,3 6,33 0,47% + Tính tốn thơng số trục : P 4,38 PII 4,56(kW ) x ol 0,97.0,99 PII 4,56 PI 4,8(kW ) ol.br 0,99.0,96 P 4,8 Pđc I 4,9(kW ) ol kn 0,99.0,99 + Tính tốn số vịng quay trục : n1 nII ndc 940 940v / ph ukn nI 940 376v / ph u h 2,5 Hệ số công suất Cos(φ) 0,79 K Kx Kdj Ky K dj K Kx Ky Kx : hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt phụ thuộc vào phương pháp gia công độ nhẵn bề mặt , chọn Kx = 1,06 theo bảng (10.8) [1] ( với ϭ b = 600 MPa, tiện Ra = 2,5… 0,63 ) Ky : hệ số tăng bền bề mặt trục, chọn K y = 1,6 theo bảng (10.9)[1] (tơi dịng điện tần số cao ) ɛϭ , ɛτ : hệ số kể đến ảnh hưởng kích thước mặt cắt trục, trục có d = 35 mm , tra bảng (10.10) [1] ɛϭ = 0,85 , ɛτ = 0,73 Tra bảng ( 10.12 ) [1], dùng dao phay ngón : Kϭ = 1,55 ; Kτ = 1,54 = ; = Thế vào công thức : = 1,175 Kτdj = = 13,93 = 16,22 Thế vào công thức ( 10.19 ) [1] : = 10,57 > [S] Vậy trục II thỏa mãn điều kiện bền mỏi 36 5.8.5 Kiểm nghiệm độ bền tĩnh Để tránh biến dạng dẻo lớn phá hỏng trục tải đột ngột cần tiến hành kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh theo công thức : td (10.27) ≤ [ ] ( 10.27 ) = = = (10.28) (10.29) momen uốn lớn momen xoắn lớn mặt cắt nguy hiểm lúc tải : = MuKqt ; Kqt=1 Mặt cắt nguy hiểm E có : Mx = 33615 => Mma = Kqt My = 58249 = 1,4 = 55116,8 MPa Tmax = Kqt.T = 1,4.115819 = 162146,6 Nmm [ ] = 0,8 ch =0,8 450= 360 MPa Với dB = 30mm , thay vào (10.28) (10.29) : = 12,85 ; = = 18,9 Thay giá trị vừa tìm vào (10.27): td = 360 Vậy trục II đảm bảo độ bền tĩnh PHẦN : TÍNH TỐN VÀ CHỌN Ổ LĂN 6.1 Tính chọn ổ cho trục I FyA FyC FsA FsC FxA FxC 37 Tại gối A : 358,7 (N) ; Tổng phản lực tác dụng lên ổ : FrA = Tại gối C : 179,3 N ; = 766,3 ( N) = 538,8 N Tổng phản lực tác dụng lên ổ : FrC = = 568,8 ( N) Vì bánh trụ thẳng nên Fa = => Tỉ số = = => Dùng ổ bi đỡ Đường kính trục vị trí lắp ổ lăn : d = 25 mm Chọn sơ ổ bi : Kí hiệu ổ d D mm mm *6005 25 47 * : Ổ lăn SKF Explorer H Tải tĩnh C0 Tải động [C] Khối lượng mm 12 kN 6,55 (KN) 11,9 ( kg ) 0,078 Kiểm nghiệm khả tải động ổ : a Thời gian làm việc ổ tính theo cơng thức 11.2 [1] L= ( triệu vịng ) = năm x 300 ngày x ca x = 18000 L= = 1015,2 ( triệu vòng ) b Tải trọng quy ước : Q = ( X.V.Fr + Y.Fa ) kt kd ( 11.3) [1] Trong đó: kđ : , kt : V : hệ số xét vòng quay, vòng quay V = Fr : lực hướng tâm, + Dùng ổ bi đỡ nên: FaA = FsA = e.Fr = 1,5.tgα.FrA = 1,5 tg12.766,3 = 244,3 N FaC = Fs = e.Fr = 1,5.tgα.FrC = 1,5 tg12.566,8 = 180,72 N 38 Vì bánh trụ thẳng không chịu tác dụng lực Fa nên X = 1, Y =0 ( tra theo bảng 11.4 [1] ) QA = ( XA.V.FrA + YA.FaA ) kt kd = ( 1.1.766,3 + 1.244,3).1.1 = 1010,6 N QB = ( XC.V.FrC + YC.FaC) kt kd = ( 1.1.566,8 + 1.180,72 ) 1.1 = 747,52 N c Khả tải động C d Q.m L Sử dụng ổ bi nên m = , QA > QC , lấy QA để tính = 10,15 kN < [C] Ổ lăn thỏa mãn điều kiện tải động Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ : Tải trọng tĩnh quy ước xác định theo công thức ( 11.19) [1] X0 ; Y0 : tra theo bảng 11.6 , X0 = 0,6 ; Y0 = 0,5 = 430,44 N QtA = Qtmax = 0,58KN < C0 Ổ lăn thỏa mãn điều kiện tải tĩnh 6.2 Tính chọn ổ cho trục II FxD FyF FyD FyF FsD Tại gối A : FsF 82 (N) ; 39 Tổng phản lực tác dụng lên ổ : FrD = Tại gối B : 1115 N ; = 512,6 ( N) = 2113 N Tổng phản lực tác dụng lên ổ : FrF = = 2389 ( N) Vì bánh trụ thẳng nên Fa = => Tỉ số = = => Dùng ổ bi đỡ Đường kính trục vị trí lắp ổ lăn : d = 35 mm Chọn sơ ổ bi : Kí hiệu ổ d D H mm mm mm 72 17 *6207 35 * : Ổ lăn SKF Explorer Tải tĩnh C0 kN 15,3 Tải động [C] Khối lượng (KN) ( kg ) 27 029 Kiểm nghiệm khả tải động ổ : d Thời gian làm việc ổ tính theo cơng thức 11.2 [1] L= ( triệu vịng ) = năm x 300 ngày x ca x = 18000 L= = 406,8 ( triệu vòng ) e Tải trọng quy ước : Q = ( X.V.Fr + Y.Fa ) kt kd ( 11.3) [1 kđ : , kt : V : hệ số xét vòng quay, vòng quay V = Fr : lực hướng tâm, + Dùng ổ bi đỡ nên : FaD = Fs = e.Fr = 1,5.tgα.FrD = 1,5 tg12.512,6 = 163,3 N FaB = Fs = e.Fr = 1,5.tgα.FrF = 1,5 tg12.2389 = 761,7 N 40 Vì bánh trụ thẳng không chịu tác dụng lực Fa nên X = 1, Y =0 ( tra theo bảng 11.4 [1] ) QD = ( XA.V.FrD + YA.FaD ) kt kd = ( 1.1.512,6 + 1.163,3).1.1 = 676 N QF = ( XB.V.FrB + YB.FaB ) kt kd = ( 1.1.2389 + 1.761,7 ) 1.1 = 3150,7 N f Khả tải động C d Q.m L Sử dụng ổ bi nên m = , QF > QD , lấy QA để tính = 23,34 kN < [C] Ổ lăn thỏa mãn điều kiện tải động Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ : Tải trọng tĩnh quy ước xác định theo công thức ( 11.19) [1] X0 ; Y0 : tra theo bảng 11.6 , X0 = 0,6 ; Y0 = 0,5 = 1814,25 N QtA = Qtmax = 1,18KN < C0 Ổ lăn thỏa mãn điều kiện tải tĩnh 41 PHẦN : THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ TÍNH TỐN CÁC CHI TIẾT PHỤ KHÁC 7.1 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục, bề mặt lắp ghép song song với thực tế Các kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc Tên gọi Chiều dày: Thân hộp, δ Tính tốn δ = 0,03a + = 0,03.100 + = 6,45 (mm) Chọn δ = (mm) Nắp hộp, δ1 Gân tăng cứng: Chiều dày, e δ1 = 0,9.7 = 6,3 (mm) chọn δ1 = (mm) e = (0,8÷1)δ = 5,6 ÷ mm Chọn e = (mm) Chiều cao, h h = =5.7= 35 (< 58 mm) Độ dốc khoảng 20 Đường kính: Bulơng nền, d1 Bulơng cạnh ổ, d2 d1 > 0,04a + 10 >12 Chọn d1 = 16 (mm) d2 = (0,7÷0,8)d1 = 11,2 ÷ 12,8 mm chọn d2 = 12 (mm) Bulơng ghép bích nắp thân, d3 = (0,8÷0,9)d2 = 9,6 ÷ 10,8 mm chọn d3 = 10 (mm) d3 d4 = (0,6÷0,7)d2 = 7,2÷8,4 chọn d4 =8(mm) Vít ghép nắp ổ, d4 d5 = (0,5÷0,6)d2 = ÷ 7,2 chọn d2 = (mm) Vít ghép nắp thăm, d5 Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp, S3 S3 = (1,4÷1,8)d3 = 14÷ 18 mm chọn S3 = 18 (mm) Chiều dày bích nắp hộp, S4 S4 = (0,9÷1)S3 = 14,4 ÷ 16 mm chọn S4 =16 (mm) Chiều rộng bích nắp thân, K3 K3 = K2 - (3÷5) = 40 - (3÷5)= 37 ÷35 mm chọn K3 = 36 (mm) Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít, Trục I: D0 = 47mm, D2 = 57 (mm), D3 = 74(mm) D3 , D Trục II: D0 =72mm, D2 = 82 (mm), D3 = 99 (mm) Bề rộng mặt ghép bulơng cạnh K2 = E2+R2+(3÷5) =16+ 20 + (3÷5)= 40 (mm) ổ, K2 E2 = 1,6d2 = 1,6.11=19,2(mm) chọn E2 = 20 (mm) Tâm lỗ bulông cạnh ổ, E C C = D3/2, C1 = 37 cm, C2 = 49,5 cm 42 (k khoảng cách từ tâm bulông R2 = 1,3d2 =1,3.11=15.6 (mm) chọn R2 = 16 (mm) đến mép lỗ) Chiều cao, h Chọn h = 30 (mm) Mặt đế hộp: Chiều dày: khơng có phần Chọn S1 = (1,3 �1,5)d1 = (20,8 �24) chọn = S1 =22 lồi: S1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 q (mm) K1 = 3d1 = 3.16= 48 (mm), q ≥ K1 + 2δ = 45+2.7= 59 (mm) chọn q =60 mm Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành Δ ≥ (1÷1,2)δ = (1 �1,2).7=(7÷8,4) chọn Δ = (mm) hộp Δ1 ≥ (3÷5)δ = (3 �5).7=(21÷35) chọn Δ = 30 (mm) Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp Số lượng bulông nền, Z Z=4 L: chiều dài hộp L= 315 mm B:chiều rộng vỏ hộp B= 150 mm 7.2 Các chi tiết phụ khác 7.2.1 Vòng chắn dầu Chức : quay với trục, ngăn cách mỡ bôi trơn với dầu hộp, không cho dầu ngồi Thơng số kĩ thuật : a = mm , t = mm, b = mm 43 7.2.2 Chốt định vị Chức : nhờ có chốt định vị, xiết bu lơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ loại trừ ngun nhân làm ổ chóng hỏng Thơng số kĩ thuật : d =8 mm l = 58 mm c = 1,2 mm 7.2.3 Nắp quan sát Chức : để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp Thông số kĩ thuật theo bảng 18.5 [2] 7.2.4 Nút thông 44 Chức : giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp Thông số kĩ thuật theo bảng 18.2 [2] A B C M27X2 15 30 D E G H I K L M N O P Q R S 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 7.2.5 Nút tháo dầu Chức : Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc, lỗ bịt kín nút tháo dầu Thông số kĩ thuật theo bảng 18.7 [2] 7.2.6 Bu lơng vịng 45 Chức : nâng vận chuyển hộp giảm tốc gia công hay lắp ghép Thông số kĩ thuật theo bảng 18.3a [2] 7.2.7 Que thăm dầu Chức : kiểm tra mức dầu 7.3 Bôi trơn điều chỉnh ăn khớp Do truyền bánh hộp giảm tốc có v �12(m / s) nên ta chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu Với vận tốc vòng bánh nghiêng v = 2,6 m/s < 12 m/s tra bảng 18.11 [2] với vật liệu thép, giới hạn bền khoảng 470 – 1000, vận tôc 2,6 m/s độ nhớt 80/11 500 Tra bảng ta chọn loại dầu là: AK-15 Với truyền hộp làm việc dính bụi bặm hộp khơng che kín nên ta dùng phương pháp bơi trơn định kì mỡ Bảng thống kê dành cho bôi trơn 46 Tên dầu mỡ Dầu ôtô máy kéo Thiết bị cần bôi trơn Bộ truyền Lượng dầu Thời gian thay dầu mỡ mỡ 0,6 lít/KW tháng AK-15 Mỡ T Tất ổ 2/3 chỗ hổng truyền phận 47 năm PHẦN 8: BẢNG TĨM TẮT CÁC THƠNG SỐ THIẾT KẾ VÀ BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP 8.1 Dung sai lắp ghép Lắp bánh Chịu va đập vừa, không yêu cầu tháo nắp thường xuyên, chọn kiểu lắp trung gian H7/k6 Lắp bạc lót trục Chọn kiểu lắp trung gian D8/k6 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp ghép ổ lăn Để vịng ổ khơng trơn trượt bề mặt trục lỗ làm việc cần chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vịng quay.Đối với vịng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ dơi hở Vậy lắp ổ lăn lên trục, chọn mối ghép k6, lắp ổ lăn vào vỏ ,chọn H7 Dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Chọn kiểu lắp H7/d11 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp vòng chắn dầu Chọn kiểu lắp trung gian D8/k6 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp then trục Theo chiều rộng chọn kiểu lắp trục P9, bạc D10 48 Trục Vị trí lắp Trục-vịng ổ lăn Kiểu lắp +2 Vịng phớt- trục I Bạc chặn- trục I I Then - khớp nối Then – trục I 47H7 26 Trục – vòng ổ lăn 30k6 II +25 -80 -240 +98 +65 +15 +2 +77 +12 +50 +1 +78 +30 -30 -12 -42 -30 +25 +98 +65 Bạc chặn- trục II Trục - Bánh Trục +15 20k6 Vỏ-lắp ổ Vỏ - vịng ngồi ổ lăn Lỗ H7 34 k6 Vỏ hộp – vịng ngồi ổ lăn 72H7 Then- bánh +25 +15 +2 +15 +2 +18 +2 +30 +98 +40 -36 +98 +40 -36 -15 -51 -36 +30 -100 -290 Then - đĩa xích Then – trục II Vỏ nắp ổ 72 H7 d11 49 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Trịnh Chất - Lê Văn Uyển Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập 1, Nhà Xuất Giáo dục Việt Nam, 2006 [2] Trịnh Chất - Lê Văn Uyển Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập 2, Nhà Xuất Giáo dục Việt Nam, 2006 [3] ABB Shanghai Motors Co.,LTD Tài liệu tra cứu chọn động ABB, 8://abb.com.cn [4] Nguyễn Hồng Ngân ( Chủ biên ) Kỹ thuật nâng chuyển , Nhà xuất ĐHQG TpHCM 50 ... I hộp giảm tốc bánh trụ cấp : l13 0,5(lm13 b0 ) k1 k 0,5.(30 17 ) 10 0,5.(30 17 ) 10 40,5mm l 11 2l13 81mm lc12 0,5(lm12 b0 ) k3 hn 0,5(35 17 ) ? ?10 15 51mm l12... 0,004.73.3,24 6, 41 u 2,5 VH bw d w1 6, 41 34,5 66 ? ?1 ? ?1, 12 2T1 K HB K H 2.48766 .1, 05 .1, 05 .1, 13 KH = 1, 05 .1, 13 .1, 05 =1, 05 .1, 13 .1, 12 =1, 32 Thay giá trị vừa tìm vào cơng thức 6.33 [1] H 274 .1, 76.0,87... Kí hiệu P1 n1 T1 u Lh aw m ut b1 b2 tw Z1 Z2 dw1 dw2 da1 da2 df1 df2 Giá trị 4,56 940 48766 2,5 18 000 11 5 2,48 39 35 20 33 82 66 16 5 71 170 61 160 Đơn vị kW v/ph Nmm 457 MPa Ft Fr 14 78 572