Đồ án hộp giảm tốc 1 cấp bánh răng trụ răng nghiêng bánh răng trụ hở ( có kèm bản vẽ)

Đồ án chi tiết. Hộp giảm tốc 1 cấp co bộ truyền bánh răng trụ để hở và bánh răng trụ răng nghiêng trong hộp giảm tốc. đã bao gồm cả bài thuyết minh và bản vẽ lắp cho anh em tham khảo theo để qua được môn. Chúc anh em thành công tốt đẹp.

Đồ án mơn học CHI TIẾT MÁY LỜI NĨI ĐẦU GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY NỘI DUNG THIẾT KẾ TRẠM DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ I Thiết kế trạm dẫn động cho băng tải theo thứ tự sơ đồ truyền động sao: Động điện Khớp Nối Hộp giảm tốc bánh trụ nghiêng Bánh trụ thẳng Tang băng tải II III Các số liệu ban đầu:  Lực kéo băng tải F (N): 9000  Vận tốc băng tải V (m/s): 0,95  Đường kính tang D (mm): 250  Thời hạn phục vụ a (năm):  Sai số cho phép tỉ số truyền i = (2÷3)%  Băng tải làm việc chiều, hai ca, tải trọng thay đổi không đáng kể  Mỗi năm làm việc 300 ngày Nhiệm vụ: Lập sơ đồ động để thiết kế tính tốn Một bảng thuyết minh để tính tốn Một vẽ lắp hộp giảm tốc  GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY MỤC LỤC SƠ ĐỒ CHƯƠNG CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN .7 1.1 Chọn động điện 1.2 Phân phối tỷ số truyền .8 1.3 Tính tốn thơng số động học .9 1.3.1 Tính cơng suất trục 1.3.2 Tính tốn tốc độ quay trục .9 1.3.3 Tính Mơmen xoắn trục CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ THẲNG ĐỂ HỞ .11 2.1 Chọn vật liệu 11 2.2 Xác định ứng suất cho phép 11 2.2.1 Ứng suất tiếp xúc cho phép: 11 a Bánh nhỏ: .11 b Bánh lớn: 12 2.2.2 Ứng suất uốn cho phép .12 a Bánh nhỏ: .12 b Bánh lớn: 13 2.2.3 Ứng suất tải cho phép 13 2.3 Tính tốn truyền 13 2.3.1 Xác định sơ khoảng cách trục 14 2.3.2 Xác định thông số ăn khớp 14 2.3.3 Tính lại ứng suất tiếp xúc cho phép: 14 2.3.4 Tính lại ứng suất uốn cho phép: 15 2.3.5 Bảng thông số bánh truyền 16 2.4 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc 17 2.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn 17 2.6 Kiểm nghiệm tải 18 GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ NGHIÊNG 19 3.1 Chọn vật liệu 19 3.2 Xác định ứng suất cho phép 19 3.2.1 Ứng suất tiếp xúc cho phép: .19 a Bánh nhỏ: .19 b Bánh lớn: 20 3.2.2 Ứng suất uốn cho phép 20 a Bánh nhỏ: .20 b Bánh lớn: 21 3.2.3 Ứng suất tải cho phép 21 3.3 Tính tốn truyền 22 3.3.1 Xác định sơ khoảng cách trục 22 3.3.2 Xác định thông số ăn khớp 22 3.3.3 Bảng thông số bánh truyền 23 3.4 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc 24 3.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn 25 3.6 Kiểm nghiệm tải 26 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ TRỤC - THEN - KHỚP NỐI 27 4.1 THIẾT KẾ TRỤC 27 4.1.1 Chọn vật liệu chế tạo trục: 28 4.1.2 Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực: 28 a Đường kính trục sơ bộ: 28 b Chiều dài đoạn trục: .28 c Phân tích lực tổng quát 29 4.1.3 Xác định trị số chiều lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục: .29 a Trục 1: 29 b Trục 2: 31 4.1.3 Kiếm tra trục 1: 33 a Kiểm nghiệm trục 33 GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY b Kiểm nghiệm trục vị trí lắp bánh (Tại D) .34 4.1.4 Kiểm tra trục 2: 36 a Kiểm nghiệm trục vị trí lắp ổ lăn 36 b Kiểm nghiệm trục vị trí lắp bánh (Tại C) .36 4.2 CHỌN KHỚP NỐI 38 4.2.1 Các kích thước vòng đàn hồi: (Bảng 16-10b) 38 4.2.2 kiểm nghiệm điều kiện bền vòng đàn hồi chốt 39 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN TRỤC VÀ CHỌN Ổ LĂN 40 5.1 Chọn ổ lăn trục .40 5.1.1 Chọn loại ổ lăn 40 5.1.2.Tính kiểm nghiệm khả tải động ổ .40 5.1.3 Kiểm tra khả tải trọng tĩnh 42 5.2 Chọn ổ lăn trục .42 5.2.1 Chọn loại ổ lăn 42 5.2.2 Tính kiểm nghiệm khả tải động ổ 43 5.2.3 Kiểm tra khả tải trọng tĩnh 43 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ VỎ HỘP CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ 44 6.1 KÍCH THƯỚC HỘP GIẢM TỐC ĐÚC 44 6.2 CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ 45 6.2.1 Nắp quan sát (Bảng 18-5) 45 6.2.2 Nút thông (Bảng 18-6) 46 6.2.3 Nút tháo dầu (Bảng 18-7) 46 6.2.4 Que thăm dầu (H 18-11) 47 6.2.5 Bulong vòng (Bảng 18-3a) 47 6.2.6 Chốt định vị (B18.4c) .47 6.2.7 Vòng phớt (Bảng 15-17) 47 6.2.8 Vòng chắn dầu 48 6.3 Dung sai lắp ghép 48 GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY SƠ ĐỒ CHƯƠNG CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động điện - Công suất trục công tác (làm việc): Plv  P.v 9000.0,95   8,55(kW ) 1000 1000 - Hiệu suất chung hệ dẫn động: GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY �      ol brk brh kn brk  0,97 : hiệu suất truyền bánh trụ nghiêng để kín brh  0,94 : hiệu suất truyền bánh trụ để hở  kn  : hiệu suất nối trục ol  0,99 : hiệu suất cặp ổ lăn � �  ol3 brkbrhkn  0,993.0, 97.0,94.1  0,885 - Công suất cần thiết động cơ: Pct  Plv 8,55   9, 66(kW )  0,885 - Số vòng quay trục công tác (làm việc): nlv  6.10 4.v 6.10 4.0,95   72, 6(v / p)  D 3,14.250 - Chọn sơ tỉ số truyền toàn hệ thống: u u = uh.ubrh Trong đó: uh – tỉ số truyền hộp giảm tốc (3 ÷ 5) (B2.4) ubrh – tỉ số truyền truyền bánh trụ để hở (4 ÷ 6) (B2.4) => u = (3 ÷ 5).(4 ÷ 6) = (12 ÷ 30) - Số vòng quay sơ động nsb  nlv u  72, 6.(12 �30)  (871,3 �2178,3)(vg / ph) Chọn động có số vịng quay đồng nđb=1000v/p Tra bảng P1.3 tài liệu [1]; Pct= 9,66 (kW) GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY → Ta chọn động 4A160S6Y3 ta có �Pdc  11kW  Pct  9, 66kW � ndc  970 v / p � 1.2 Phân phối tỷ số truyền - Tỷ số truyền hệ thống u ndc 970   13,36 nlv 72, ndc – số vòng quay động chọn nlv – số vòng quay làm việc Chọn: uh = 4, tỉ số truyền hộp giảm tốc ( chọn theo bảng 2.4) ta có - Tỉ số truyền truyền bánh hở ubrh  u 13,36   3,34 uh 1.3 Tính tốn thơng số động học 1.3.1 Tính cơng suất trục Cơng suất trục có kết sau: Plv = 8,55 (kW) P2  Plv / (ol brh )  8,55 / (0,99.0.94)  9,19(kW ) P1  P2 / (ol brk )  9,19 / (0,99.0,97)  9, 57( kW ) Pdc  P1 / ( ol  kn )  9,57 / (0, 99.1)  9, 66( kW ) 1.3.2 Tính tốn tốc độ quay trục ndc = 970v/p n1 = ndc =970 v/p GVHD: Châu Thị Thân Trang Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY n2  n1 970   242,5(v / p) uh nlv  n2 242,5   72, 6(v / p) ubrh 3,34 1.3.3 Tính Mômen xoắn trục 9,55.106.Pdc 9,55.106.9,66 Tdc    95106, 2( N mm) ndc 970 9,55.106.P1 9,55.106.9,57 T1    94220,1( N mm) n1 970 9,55.106.P2 9,55.106.9,19 T2    361915,5( N mm) n2 242,5 9,55.106.Plv 9,55.106.8,55 Tlv    1124690,1( N mm) nlv 72, Bảng 1.1: Bảng số liệu động học động lực học trục HTDĐ Trục Thông số Công suất P(kW) ĐC I II 9,66 9,57 9,19 Tỷ số truyền u Số vòng quay n(v/p) Moment xoắn T(Nmm) GVHD: Châu Thị Thân Trục công tác 8,55 3,34 970 970 242,5 72,6 95106,2 94220,1 361915,5 1124690,1 Trang Đồ án môn học GVHD: Châu Thị Thân CHI TIẾT MÁY Trang 10 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY d B �3 754136,  50(mm) 0,1.60 dC �3 435086,9  41, 7( mm) 0,1.60 d D �3 313428,  37, 4(mm) 0,1.60 Chọn: dA= 50mm, dB =50mm, dC = 52mm, dD= 45mm 67 93,5 67 Ft2 = 2944,4N Fa2 =753,9N RAy = 1287,4 N Fr2 =1106,2 N R Ax =2929,7 N Fr3 =2509,1N Ft3 =6893,6N A C D B O RBx = 9840,5 N z RBy =151,5 N x Mx 106109,8 N.mm 234600,9 N.mm 202606,4 N.mm 223638,4 N.mm My 644551,6 N.mm T Ø45 Ø50 Ø52 Ø50 361915,5 N.mm Hình 4.4 biểu đồ mơmen trục GVHD: Châu Thị Thân y Trang 33 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY 4.1.3 Kiếm tra trục 1: a Kiểm nghiệm trục - Tại tiết diện A (lắp ổ lăn): [s]=1,5 (trang 195 [1]) s j s j sj  s2 j  s2 j  6, 23   s   1,5 sσj-hs an toàn xét riêng ứng suất pháp tiết diện j sτj- hs an toàn xét riêng ứng suất tiếp tiết diện j s j  s j   1 261,   4, K dj  aj 2,12.28, 05  1 151, 73   8,82 K dj  aj 1, 7.10,12 Trong đó: σ-1=0,436σb=0,436.600=261,6MPa τ-1=0,58 σ-1=151,73MPa Mj Wj M X2  M Y2 43009   28, 05 d B3 253   32 32 Mpa  σaj= Tj 2Woj τaj=  Tj  A d 16  62070,  10,12 253  16 Mpa Kσdj=Kσ/εσ+0,06=2,06+0,06=2,12 (B10.11 kiểu lắp k6) Kτdj=Kτ/ετ+0,06=1,64+0,06=1,7 (B10.11 kiểu lắp k6) b Kiểm nghiệm trục vị trí lắp bánh (Tại D) * Kiểm nghiệm độ bền then Chọn kích thước then theo đường kính trục Ф30: b h t1 t2 lt 2,8 50 Kiểm nghiệm then vị trí lắp bánh răng.(tại D) [σ d]=100Mpa ( Bảng 9.5 trang 178 [1]), [τc]=60Mpa( trang174 [1]) Điều kiện bền dập: σd=2T1/[(dC.l.(h-t1)] = 62070,8/[30.50.(7-4)] = 27,59 [σd] =100MPa GVHD: Châu Thị Thân Trang 34 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY Điều kiện bền cắt: τc=2T1/(dC.l.b) = 62070,8/(30.50.8) = 10,35  [τc] = 60MPa t2 t1 b ` * Kiểm nghiệm trục độ bền moi - Tại tiết diện D (lắp bánh răng): [s]=1,5( trang 195 [1]) sj  s j s j s2 j  s2 j  4,   s   1,5 sσj-hs an toàn xét riêng ứng suất pháp tiết diện j sτj- hs an toàn xét riêng ứng suất tiếp tiết diện j s j  s j   1 261,   2, 48 K dj  aj 2,12.49, 69  1 151, 73   7,1 K dj  aj 1, 7.12,57 Trong đó: σ-1=0,436σb=0,436.600=261,6MPa τ-1=0,58 σ-1=151,73MPa Mj Wj σaj=  M X2  M Y2 38489, 62  107024, 42   49, 69 dC3 bt1 (dC  t1 ) 303 8.4(30  4)     32 2.30 32 2d C GVHD: Châu Thị Thân Trang 35 Mpa Đồ án môn học Tj Tj  2Woj CHI TIẾT MÁY  τaj= d bt (d  t )  C dC C  62070,8  12,57 30 8.4(30  4)   30 Mpa Kσdj=Kσ/εσ+0,06=2,06+0,06=2,12 (B10.11 kiểu lắp k6 [1]) Kτdj=Kτ/ετ+0,06=1,64+0,06= 1,7 (B10.11 kiểu lắp k6 [1]) Trong đó: Kσ, Kτ tra (B10.12 [1]) (phay rãnh then dao phay ngón) εσ, ετ tra (B10.10[1]) Tại vị trí có then, tra (B10.11 [1]) (k6) có giá trị K σ/εσ, Kτ/ετ lớn nên dùng giá trị bảng (B10.11 [1])để tính 4.1.4 Kiểm tra trục 2: Các tiết diện nguy hiểm B,D a Kiểm nghiệm trục vị trí lắp ổ lăn - Tại tiết diện B (lắp ổ lăn): [s]=1,5 (trang 195 [1]) s j s j sj  s s j j  7, 56   s   1,5 sσj-hs an toàn xét riêng ứng suất pháp tiết diện j sτj- hs an toàn xét riêng ứng suất tiếp tiết diện j s j  s j   1 261,   2,92 K dj  aj 2,12.42, 23  1 151, 73   19,55 K dj  aj 1, 7.4, 56 Trong đó: σ-1=0,436σb=0,436.600=261,6MPa τ-1=0,58 σ-1=151,73MPa Mj Wj M X2  M Y2 2358202  6479002   42, 23 d B3 553   32 32 Mpa  σaj= Tj 2Woj τaj=  Tj  B d 16 GVHD: Châu Thị Thân  298033,1  4,56 553  16 Mpa Trang 36 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY Kσdj=Kσ/εσ+0,06=2,06+0,06=2,12 (B10.11 kiểu lắp k6 [1]) Kτdj=Kτ/ετ+0,06=1,64+0,06=1,7 (B10.11 kiểu lắp k6 [1]) b Kiểm nghiệm trục vị trí lắp bánh (Tại C) * Kiểm nghiệm độ bền then Chọn kích thước then theo đường kính trục: Ф60 b 18 h t1 t2 lt=(0,8 0,9).lm2 11 4,4 50 kiểm nghiệm then vị trí lắp bánh răng( C) [σ d]=100Mpa ( Bảng 9.5 trang 178 [1]), [τc]=60Mpa trang174 Điều kiện bền dập: σd=2T2/[(dC.l.(h-t1)]=2 298033,1/[60.50.(11-7)] = 49,67 [σd] = 100Mpa Điều kiện bền cắt: τc=2T2/(dC.l.b)=2 298033,1/(60.50.18) = 11,04  [τc] = 60MPa * Kiểm nghiệm trục độ bền moi - Tại tiết diện C (lắp bánh răng): [s]=1,5 (trang 195 [1]) s j s j sj  s s j j  9, 41   s   1,5 sσj-hs an toàn xét riêng ứng suất pháp tiết diện j sτj- hs an toàn xét riêng ứng suất tiếp tiết diện j s j  s j   1 261,   7, 49 K dj  aj 2,12.16, 47  1 151, 73   11,81 K dj  aj 1, 7.7, 56 Trong đó: σ-1=0,436σb=0,436.600=261,6MPa τ-1=0,58 σ-1=151,73MPa M X2  M Y2 183015,82  238433, 42    16, 47 dC3 bt1 (dC  t1 ) 603 18.7(60  7) Wj     32 2.60 32 2d C Mj σaj= GVHD: Châu Thị Thân Trang 37 Mpa Đồ án môn học Tj 2Woj CHI TIẾT MÁY Tj   τaj= d bt (d  t )  C 18 dC C  298033,1  7, 56 60 18.7(60  7)   60 Mpa Kσdj=Kσ/εσ+0,06=2,06+0,06=2,12 (B10.11 [1] ) kiểu lắp k6 Kτdj=Kτ/ετ+0,06=1,64+0,06=1,7 (B10.11 [1]) kiểu lắp k6 Trong đó: Kσ, Kτ tra (bảng10.12 [1])) (phay rãnh then dao phay ngón) εσ, ετ tra (bảng10.10 [1]) Tại vị trí có then, tra (bảng10.11 [1]) có giá trị Kσ/εσ, Kτ/ετ lớn nên dùng giá trị bảng B10.11 để tính 4.2 CHỌN KHỚP NỐI Ta sử dụng khớp nối trục vòng đàn hồi Căn vào mơ men xoắn trục đường kính trục sơ bộ, ta chọn kích thước khớp nối sau (Bảng 16.10a [1]) Mômen xoắn lớn nhất: Tmax=63N.m d = 22 mm: đường kính D = 100 mm: đường kính ngồi Do = 71 mm: đường kính vịng tròn chốt dm = 36 mm l = 50 mm L =104 mm: chiều dài mayo khớp nối Z = chốt B = mm l1 = 21 mm l2 = 20 mm D3 = 20 mm B1 = 28 mm 4.2.1 Các kích thước vịng đàn hồi: (Bảng 16-10b) dc = 10mm: đường kính chốt GVHD: Châu Thị Thân Trang 38 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY l3 = 15 mm: chiều dài đoạn chốt bị dập h = 1,5 mm ; D2 = 15 mm lo=l1+l2/2=20+15/2=27,5 mm: chiều dài chịu uốn chốt Chiều dài vòng đàn hồi: l = 42mm Bulong đầu vòng đàn hồi: M8 4.2.2 kiểm nghiệm điều kiện bền vòng đàn hồi chốt k=1,5: hệ số chế độ làm việc (Bảng 16-1) Điều kiện bền dập vòng đàn hồi: d  2kT 2.1,5.62070,82   2,9( MPa)    d   ( MPa) z.Do d c l3 6.71.10.15 Điều kiện bền uốn chốt: u  k T lo 1,5.62070,82.27,5   60,1( MPa)    u   70 ( MPa) 0,1.dc Do z 0,1.103.71.6 Như khớp nối bảo đảm bền Hình 4.10 Nối trục vịng đàn hồi GVHD: Châu Thị Thân Trang 39 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN TRỤC VÀ CHỌN Ổ LĂN 5.1 Chọn ổ lăn trục 5.1.1 Chọn loại ổ lăn RBx=1726,2N Fa1=591,5N A RAx =508N B RAy =620,8N RBy=406,1N Tải trọng hướng tâm ổ: FrA  FAx  FAy  5082  620,82  802, N FrB  FBx  FBy  1726, 2  406,12  1773,3 N Ta có tỉ số:  k A  �Fa  0, 74 FrA Vì 0,7< kA < ta chọn ổ bi đỡ-chặn có   360 Đường kính ngõng trục d = 25mm Ta chọn ổ bi đỡ chặn cỡ trung hẹp 46305 có: d = 25 mm D =62 mm b = T = 17 mm [C]=21,1 kN, [Co]=14,9 kN 5.1.2.Tính kiểm nghiệm khả tải động ổ Tra bảng 11.4/tr216 với   36 ,chọn e = 0,95 Lực dọc trục phụ: SA=e.FrA = 0,95 802,2 = 762 (N) SB= e.FrB = 0,95 1773,3 = 1684,7 (N) Fa1=591,5N SA GVHD: Châu Thị Thân SB Trang 40 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY Lực dọc trục tác dụng lên ổ: F = SB+Fa1 = 1684,7 + 591,5 = 2276,2N aA FaB= |SA -Fa1|=| 762,0– 591,5| = 170,5 N < SB= 1684,7 (N), lấy FaB= 1684,7N Số triệu vòng quay: L Lh 60.n 24000.60.968   1394 106 106 (triệu vòng) Kiểm tra tải trọng động: - Tại ổ A: FaA 2276,   2,8  e F 802, rA Xét Tra bảng 11.4/tr216 chọn: X =0,37 ; Y=0,66 Tải trọng động quy ước: Q = ( X.V.FrA +Y.FaA).kt.kd= (0,37.1.802,2+ 0,66.2276,2).1.1 = 1799,1N Trong : V =1 Khi vòng quay kt = hs kể đến ảnh hưởng nhiệt độ kđ = Hệ số kể đến đặc tính tải trọng (tải trọng va đập nhẹ) - Kiểm tra khả tải động: C  Q L  1, 799 1394  17,9kN   C   21,1 - Tại ổ B: FaB 1684,  �0, 95  e F 1773, rB Xét Tra bảng 11.4/tr216 chọn: X =1; Y=0 Tải trọng động quy ước: Q = ( X.V.FrB +Y.FaB).kt.kd= (1.1 1773,3 + 591,5).1.1 = 1773,3N Trong : V =1 Khi vòng quay kt = hs kể đến ảnh hưởng nhiệt độ kđ = Hệ số kể đến đặc tính tải trọng (tải trọng va đập nhẹ) - Kiểm tra khả tải động: GVHD: Châu Thị Thân Trang 41 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY C  Q L  1, 773 1394  19,8kN   C   21,1kN (thỏa) 5.1.3 Kiểm tra khả tải trọng tĩnh - Tại ổ A: Tải trọng tĩnh tính tốn: Co=Xo.FrA+Yo.FaA= 0,5 802,2 +0 ,92 2276,2= 2495,1NK1+2 δ =70 70 mm K1 q Khe hở chi tiết: Bánh với thành hộp, Δ Δ=(1÷1,2) δ =8÷9,6 mm Đỉnh bánh lớn với đáy hộp 30 mm Δ1=(3÷5) δ =24÷40 Mặt bên bánh với Δ2 ≥ δ Số lượng bulong Z(chẵn) 6.2 CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ 6.2.1 Nắp quan sát (Bảng 18-5) Để kiểm tra, quan sát chi tiết bên hộp giảm tốc lắp, để đổ dầu vào hộp dễ dàng, đỉnh hộp ta làm cửa thăm Cửa thăm đậy nắp, nắp có lắp nút thơng hơi.Theo bảng 18-5 ta có kích thước nắp quan sát sau: Chọn nắp quan sát có kích thước hình vẽ: GVHD: Châu Thị Thân Trang 45 Đồ án môn học CHI TIẾT MÁY 6.2.2 Nút thông (Bảng 18-6) Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hịa, trao đổi khơng khí ngồi hộp ta dùng nút thơng Nút thông lắp nắp cửa thăm vị trí cao hộp Hình dạng kích thước nút sau: 6.2.3 Nút tháo dầu (Bảng 18-7) Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bị biến chất Do ta cần phải thay dầu cho HGT Để tháo dầu cũ, đáy hộp ta để lỗ tháo dầu Để tháo dầu dễ dàng, đáy hộp ta làm dốc phía có lỗ tháo dầu Tại vị trí tháo dầu, ta phay lõm xuống chút 6.2.4 Que thăm dầu (H 18-11) Hộp giảm tốc bơi trơn cách ngâm dầu bắn tóe nên lượng dầu hộp phải đảm bảo điều kiện bôi trơn Để biết mức dầu hộp ta cần có thiết bị dầu Ở ta sử dụng que thăm dầu để kiểm tra mức dầu Hình dạng kích thước que thăm dầu hình vẽ A0 GVHD: Châu Thị Thân Trang 46 Đồ án mơn học CHI TIẾT MÁY 6.2.5 Bulong vịng (Bảng 18-3a) Để nâng, vận chuyển HGT, nắp thân thường lắp thêm bu lơng vịng chế tạo vịng móc Ta chọn cách chế tạo bu lơng vòng nắp hộp giảm tốc Sử dụng Bulong vòng M10 6.2.6 Chốt định vị (B18.4c) Để đảm bảo vị trí tương đối nắp, thân trước thân sau gia công lắp ghép, ta dùng chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bu lơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ (do sai lệch vị trí tương đối nắp thân), loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng Sử dụng chốt định vị: Chiều dài: L=45,4(mm) ; Đường kính: d=8(mm) 6.2.7 Vòng phớt (Bảng 15-17) Được dùng rộng rãi có kết cấu đơn giản, thay dễ dàng Dùng để chặn khơng khí từ ngồi vào hộp giảm tốc Tuy nhiên có nhược điểm chóng mịn ma sát lớn khí bề mặt trục có độ nhám cao 6.2.8 Vòng chắn dầu Để ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp thường dùng vòng chắn mỡ (dầu) Vòng gồm từ đến rãnh tiết diện tam giác Cần lắp cho vòng cách mép thành hộp khoảng đến 2mm Khe hở vỏ (hoặc ống lót) với mặt ngồi vòng ren lấy khoảng 0,4mm 6.3 Dung sai lắp ghép Kiểu Vị trí lắp lắp Bánh răng, bánh vít, xích, đai – trục Ổ - trục Vỏ hộp – ổ Khớp nối - trục Nắp ổ - vỏ Nắp ổ mộng – vỏ GVHD: Châu Thị Thân H7/k6 k6 H7 k6 H7/d11 H7/h6 Trang 47 ... ? ?1 2 61,   7, 49 K dj  aj 2 ,12 .16 , 47  ? ?1 1 51, 73   11 , 81 K dj  aj 1, 7.7, 56 Trong đó: σ -1= 0,436σb=0,436.600=2 61, 6MPa τ -1= 0,58 σ -1= 1 51, 73MPa M X2  M Y2 18 3 015 ,82  238433, 42    16 ,...  u  1? ?? � 30 ,1  2 .16 0.cos 200 2 .16 0.cos80 �Z1 �  31,   1? ??   1? ?? → Chọn số bánh dẫn: Z1= 31 - Số bánh bị dẫn: Z2 = u.Z1 = 4. 31 = 12 4 Chọn Z2 = 12 4 Sai số tỷ số truyền: %Δu = 0% - Góc nghiêng. .. 11 2.2 .1 Ứng suất tiếp xúc cho phép: 11 a Bánh nhỏ: .11 b Bánh lớn: 12 2.2.2 Ứng suất uốn cho phép .12 a Bánh nhỏ: .12 b Bánh lớn: 13 2.2.3