Đồ án công nghệ xây dựng công trình bê tông cống Mỹ Lâm

Hồ chứa nước Mỹ lâm được xây dựng trên sông Trong thuộc địa phận xã Hòa Thịnh, huyện Tuy Hòa, tỉnh Phú Yên, có vị trí địa lý khoảng: 125344  125415 vĩ độ Bắc 10914 27   10914 33  kinh độ Đông

Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang CHƯƠNG 1.1 VỊ TRÍ CƠNG TRÌNH: 1.2 NHIỆM VỤ CƠNG TRÌNH: 1.3 QUY MÔ, KẾT CẤU CÁC HẠNG MỤC CƠNG TRÌNH: .4 1.4 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 1.4.1 Điều kiện địa hình: 1.4.2 Điều kiện khí hậu, thủy văn đặc trưng dòng chảy: 1.4.2.1 Chế độ mưa: 1.4.2.2 Chế độ gió: 1.4.2.3 Nhiệt độ: 1.4.2.4 Bốc hơi: 1.4.2.5 Nắng: 1.4.2.5 Độ ẩm: 1.4.2.6 Dòng chảy năm: 1.4.2.7 Dòng chảy lũ: .78 1.4.3 Điều kiện địa chất cơng trình: 1.4.3.1 Điều kiện địa chất tuyến 1: 10 1.4.3.2 Điều kiện địa chất tuyến 2: 12 1.4.3.3 Điều kiện vật liệu xây dựng: .14 1.4.4 Điều kiện dân sinh, kinh tế khu vực: .15 1.5 ĐIỀU KIỆN GIAO THÔNG: 17 1.6 NGUỒN CUNG CẤP VẬT LIỆU, ĐIỆN, NƯỚC:: 15 1.6.1 Cung cấp nguyên vật liệu: 115 1.6.2 Cung cấp lượng: 115 1.6.3 Cung cấp nước: 15 1.7 ĐIỀU KIỆN CUNG CẤP VẬT TƯ, THIẾT BỊ, NHÂN LỰC: 15 1.8 THỜI GIAN THI CÔNG ĐƯỢC PHÊ DUYỆT: 15 1.9 NHỮNG KHÓ KHĂN VÀ THUẬN LỢI TRONG Q TRÌNH THI CƠNG: .15 1.9.1 Thuận lợi: 15 1.9.2 Khó khăn: 15 Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang CHƯƠNG 2.1 XÁC ĐỊNH CẤP PHỐI BÊ TÔNG VÀ DỰ TRÙ VẬT LIỆU 2.2 PHÂN ĐỢT ĐỔ, KHOẢNH ĐỔ BÊ TÔNG: 2.3 CHỌN PHƯƠNG ÁN THI CƠNG BÊ TƠNG VÀ TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG ÁN THI CƠNG ĐƯỢC CHỌN 2.3.1 Tính tốn trạm trộn bêtơng 2.3.2 Tính tốn phương án vận chuyển vật liệu vào trạm trộn bê tơng5 2.3.3 Tính tốn cơng cụ vận chuyển vữa bê tông vào khoảnh đổ9 2.6 ĐỔ, SAN, ĐẦM VÀ DƯỠNG HỘ BÊTÔNG 2.6.1 Phương pháp đổ bê tông Đổ bê tông 2.6.2.1 Yêu cầu kỹ thuật đổ bê tông 2.6.2.2 Phương án đổ bê tông khoảnh đổ khác 2.6.2.3 Kiểm tra khống chế không phát sinh khe lạnh 2.6.3 San bê tông 2.6.4 Đầm bêtông 2.6.5 Dưỡng hộ bêtông 2.7 CƠNG TÁC VÁN KHN 2.7.1 Lựa chọn ván khn 2.7.1.1 Những yêu cầu 2.7.1.2 Lựa chọn ván khuôn 2.7.2 Tổ hợp lực tác dụng lên ván khuôn 2.7.2.1 Xác định lực tác dụng lên ván khuôn 2.7.2.2 Tính kết cấu ván mặt đà giáo chống đỡ 2.7.2.3 Tính tốn nẹp ngang 2.7.2.4 Tính tốn đà đứng 2.7.2.5 Tính tốn đà ngang 2.7.3 Cơng tác lắp dựng tháo dở ván khuôn 2.7.3.1 Công tác lắp dựng ván khuôn 2.7.3.2 Công tác tháo dở ván khuôn Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang LỜI CẢM ƠN Đồ án mơn học có ý nghĩa vơ quan trọng, dịp để sinh viên củng cố, tổng hợp, nghiên cứu thêm kiến thức học môn, đồng thời bước quan trọng giúp sinh viên làm quen với công tác thiết kế, công tác tổ chức thi cơng cơng trình tác phong làm việc Đây bước chuẩn bị quan trọng, tạo tiền đề, bước ngoặt cho đồ án tốt nghiệp tới cho kỹ sư Cơng trình Thủy lợi tương lai Sau tuần làm đồ án giúp đỡ tận tình giáo viên hướng dẫn trình làm đồ án giúp em hoàn thành đề tài “Cơng nghệ xây dựng cơng trình bê tơng Cống Mỹ Lâm” Qua q trình thực góp phần củng cố cho em kiến thức học, giúp em hiểu sâu công tác thiết kế tổ chức thi cơng theo số phương án dẫn dòng tối ưu, từ em nắm bắt tích lũy cho số kiến thức mơn học Tuy nhiên điều kiện thời gian, trình độ, kiến thức kinh nghiệm nên việc tính tốn thuyết minh đồ án khơng tránh khỏi sai sót, kính mong thầy Hội đồng bảo vệ đồ án góp ý, bảo thêm cho em để sau phục vụ công tác tốt Em xin chân thành cảm ơn Thầy tận tâm hướng dẫn Em qua buổi học lớp buổi nói chuyện, thảo luận đồ án “Cơng nghệ xây dựng cơng trình bê tơng” Nếu khơng có lời hướng dẫn, dạy bảo Thầy chúng em khó khăn việc hồn thiện Em mong nhận đóng góp ý kiến Thầy để Em học hỏi thêm nhiều điều bổ ích Một lần em xin cảm ơn Q Thầy cơ; Kính chúc sức khỏe Q thầy cô; chúc Quý thầy cô thành công công việc sống TP Hồ Chí Minh, ngày 15 tháng năm 2019 Sinh viên Đặng Gia Huấn Trang Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Công Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang Chương GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 VỊ TRÍ CƠNG TRÌNH: Hồ chứa nước Mỹ lâm xây dựng sông Trong thuộc địa phận xã Hòa Thịnh, huyện Tuy Hòa, tỉnh Phú n, có vị trí địa lý khoảng: 125344  125415 vĩ độ Bắc 10914 27   10914 33  kinh độ Đơng 1.2 NHIỆM VỤ CƠNG TRÌNH: Khu hưởng lợi vùng dự án bao gồm: - Toàn diện tích canh tác xã Hồ Thịnh - Một phần diện tích canh tác nằm bên bờ hữu sơng Bánh Lái xã: Hòa Mỹ Đơng, Hòa Đồng, Hòa Tân Tây Hòa Tân Đơng Khu hưởng lợi vùng dự án có vị trí địa lý khoảng: 125315  125344 vĩ độ Bắc 10912 02   10917 16  kinh độ Đông Ranh giới khu tưới xác định sau: - Phía Bắc giáp: bờ hữu sơng Bánh Lái Phía nam giáp: dãy núi thuộc xã Hòa Thịnh, Hòa Mỹ Đơng, Hòa Tân Tây Phía đơng giáp: Đồng cỏ ống Phía tây giáp: Bờ hữu suối Phướn 1.3 QUY MÔ, KẾT CẤU CÁC HẠNG MỤC CƠNG TRÌNH Các tiêu kinh tế kỹ thuật chủ yếu cơng trình đầu mối phương án chọn thể bảng sau: Bảng 1-1 Tổng hợp tiêu kinh tế kỹ thuật chủ yếu cơng trình đầu mối TT Hạng mục ĐVT P án II HỒ CHỨA - Diện tích mặt hồ (MNDBT) 203,17 - Diện tích lưu vực km2 66,20 - MNDBT m 34,70 - MNDGC m 36,52 - MNC m 15,32 - Dung tích tồn 106m3 38,681 - Dung tích hữu ích 106m3 31,343 - Dung tích siêu cao 106m3 3,858 - Dung tích chết 106m3 3,48 Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang ĐẬP ĐẤT - Cao trình đỉnh đập - Cao trình tường chắn sóng: - Chiều dài đập - Chiều cao đập - Chiều rộng mặt đập - Chiều rộng thượng hạ lưu - Cao trình hạ lưu - Cao trình thượng lưu - Mái dốc thượng lưu - Mái dốc hạ lưu - Cao trình & Chiều rộng mặt đống đá tiêu nước - Hình thức chống thấm Sân phủ thượng lưu L - Ttb ( Chiều dài sân L, Chiều dày sân trung bình ) - Đập đất đồng chất - Gia cố mái thượng lưu đá lát khan m m m m m m m m 37,20 38,00 748,00 29,00 6,00 3,50 25,20 24,20 3,50 ; 3,75 3,25 ; 3,50 13 ; m m 150 ; 2,5 m 0,35 1.4 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 1.4.1 Điều kiện địa hình: Sơng Trong nhánh sơng Bàn Thạch bắt nguồn từ đỉnh Hòn ngang cao 1.131m dài 10,2 Km tính tới tuyến cơng trình chảy theo hướng Nam Bắc Lưu vực Hồ chứa Mỹ Lâm có diện tích khoảng 66,20 Km2, lưu vực bao bọc đỉnh núi cao từ 1.000m có su giảm dần phía Bắc, dãy núi phía Tây có độ cao từ 1.000m đến 1.100m, dãy núi phía Đơng thấp có độ cao từ 500m trở xuống 1.4.2 Điều kiện khí hậu, thủy văn đặc trưng dòng chảy: 1.4.2.1 Chế độ mưa: Lượng mưa năm trung bình nhiều năm 2410mm Lượng mưa tập trung vào mùa mưa từ tháng đến tháng 12, chiếm 83% lượng mưa năm, tháng 10 tháng 11 hai tháng mưa lớn Độ ẩm trung bình nhiều năm 82%, độ ẩm lớn từ tháng ~ 12 tháng Bảng 1-2 Lượng mưa trung bình lớn ngày năm trạm Hoà Đồng Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm Tháng 68.3 32,5 46,5 53,9 89,4 76,2 56,9 64,6 270,2 739,0 596,5 331,1 2410,5 Lượng mưa ngày Max 58,6 39,6 174,9 99,9 138,2 94,0 48,2 79,6 163,2 666,2 275,0 288,0 628,9 Năm 1999 1988 1994 1995 1994 1988 1995 1988 1997 1993 1985 1998 1993 1.4.2.2 Chế độ gió: Hướng gió thịnh hành từ tháng 10 ~12 tháng 11 hướng Bắc Đông Bắc với mưa lớn, từ tháng đến tháng Hướng Tây Tây Nam, tốc độ gió trung bình 2,5 m/s lớn đạt tới 36 m/s Bảng 1-3 Tốc độ gió trung bình lớn tháng năm Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm Tbình 2,2 2,1 2,2 2,0 2,0 2,8 3,1 1,8 2,1 3,1 2,5 Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Công Hoang Max 16 15 16 12 20 25 19 19 20 22 36 20 36 Hướng NE N N NNE W SW W WSW WS W N NNE N NNE Năm 1977 977 1977 1980 1977 1978 1966 1964 1977 1979 1964 1991 1964 Hướng gió thịnh hành từ tháng 10 ~ 12 tháng hướng Bắc Đông Bắc với mưa lớn, từ tháng đến tháng hướng Tây Tây Nam Tốc độ gió trung bình 2,5m/s, lớn đạt tới 36m/s Bảng 1-4 Theo kết đo gió Trạm Tuy Hòa, tính tốn tần suất ta có Tần suất % 50 V m/s 30,8 29,4 28,5 27,8 27,3 19,4 1.4.2.3 Nhiệt độ: o Nhiệt độ trung bình nhiều năm 26,5 C cao từ tháng đến tháng 8, nhiệt độ cao o o tuyệt đối đạt tới 40 C vào tháng 5/1977 thấp 12,5 C xuất vào tháng 1/1984 Bảng 1-5 Nhiệt độ khơng khí trung bình, lớn nhỏ tháng năm Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm Tbình 23 23,8 25,4 27,2 28,7 29,0 29,0 28,8 27,6 26,3 25,8 23,8 26,5 Max 33,7 36,5 36,3 38,2 40,0 39,4 38,3 38,4 38,4 35,7 34,5 33,1 40,0 Năm 1973 1966 1980 1959 1977 1983 NN 1985 1985 1972 1974 1974 1977 Min 15,2 16,8 17,0 18,8 21,4 21,9 21,7 22,0 20,9 19,1 17,7 15,3 15,2 Năm 1984 NN 1963 1978 NN 1984 1964 1971 1966 1937 1971 1982 1984 1.4.2.4 Bốc Lượng bốc lớn, lượng bốc trung bình nhiều năm 1358,7mm (đo ống Piche) Lượng bốc lớn từ tháng đến tháng 8, độ ẩm thấp, nhiệt độ cao Bảng 1-6 Lượng bốc trung bình tháng năm (Piche) Trạm Tuy Hòa Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm Zmm 85,6 76,6 95,2 104,5 139,5 167,2 172,2 172,5 109,4 73,8 76,8 85,5 1358,7 1.4.2.5 Nắng Một năm có 2450 nắng, trung bình n gày có 6,7 nắng, nắng nhiều tháng tháng Bảng 1-7 Số nắng (h/ ngày) Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm Giờ 4,96 6,81 8,17 8,88 8,97 7,81 7,83 7,26 6,76 5,23 3,99 3,92 6,71 1.4.2.5 Độ ẩm Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang Bảng 1-8 Độ ẩm tương đối (%) trung bình tháng năm trạm Tuy Hòa Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm % 85 84 84 82 79 74 75 76 82 86 86 85 82 1.4.2.6 Dòng chảy năm: Kết nghiên cứu đặc trưng thống kê dòng chảy lưu vực sau : Bảng 1-9 Lưu lượng dòng chảy năm thiết kế (p=75%) Vị trí DT lưu vực Lưu lượng bq năm (m3/s) (km2) Cv Cs Lưu lượng 75% năm (m3/s) Tuyến I 64,2 2,58 0,49 2Cv 1,67 Tuyến II 66,2 2,66 0,49 2Cv 1,72 Bảng 1-10 Phân phối dòng chảy năm thiết kế: Tháng I Tuyên I Q Tuyến II Tuyến Q (m3/s) (m3/s) II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Cả năm 1,489 0,816 0,510 0,297 0,312 0,386 0,371 0,524 0,722 5,887 5,243 3,482 1,67 1,534 0,841 0,525 0,306 0,321 0,397 0,382 0,540 0,744 6,063 5,400 3,587 1,72 1.4.2.7 Dòng chảy lũ: Mùa lũ tháng 10 ~ 12, chiếm 71% lượng dòng chảy năm, lũ lớn thường xảy vào tháng 11, hướng gió Bắc, Đơng Bắc mang ẩm từ biển vào gặp địa hình dâng cao gây mưa lớn Lũ muộn kéo dài tới tháng giêng năm sau Kết nghiên cứu đặc trưng thống kê dòng chảy số lưu vực phụ cận sau: Bảng 1-12 Đặc trưng thống kê dòng chảy năm số lưu vực TT Tên trạm Flv(km2) Qo(m3/s) Mo (l/s.km2) Yo(mm) Cv Cs Đồng Trăng 1244,0 56,00 45,02 1417,5 0,22 2Cv Sông Hinh 752,0 46,36 61,65 1942,0 0,42 2Cv An Hòa 383 27,90 72,85 2294,6 0,42 2Cv 1.4.3 Điều kiện địa chất cơng trình Chúng tơi tiến hành khảo sát địa chất tuyến tuyến 2.1.4.3.1 Điều kiện địa chất tuyến a Điều kiện địa chất tuyến đập: Để có tài liệu thiết kế đập, tiến hành cho khoan khảo sát dọc theo tuyến đập tuyến ngang đập gồm hố khoan KM-1, KM-2, KM-3, KM-4, KM-5, KM-6, KM-7, KM-8, KT-2 (xem vẽ bình đồ bố trí hố khoan - Báo cáo địa chất) Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang Từ kết khảo sát thí nghiệm hố khoan theo hai mặt cắt: Dọc ngang tuyến đập theo thứ tự từ xuống gồm:  Lớp 1: Á cát - sét nhẹ hạt cát lẫn tạp chất hữu màu xám nâu, xám xanh, xám sẫm Đất ẩm, chặt, bề dày từ 0,3  1,2m Lớp phân bố bãi bồi ven sơng Nguồn gốc bồi tích aQ  Lớp 3: Đất sét nhẹ màu xám nâu, xám vàng, xám xanh lẫn sỏi nhỏ Đất ẩm, kết cấu chặt, trạng thái dẻo cứng bề dày từ 2,3  5,0m Lớp phân bố thềm bậc vai phải đập Nguồn gốc bồi tích aQ  Lớp 4: Hỗn hợp cát cuội sỏi màu xám nâu nhạt, trắng đục, tầng bão hoà nước, rời rạc Cát thạch anh hạt thô chiếm từ 34  45%, sỏi cuội thạch anh, granít tròn cạnh, cứng phân bố tầng, d = 0,2  10cm, chiếm 55 66% Trong tầng đôi chỗ xen kẹp thấu kính sét màu xám xanh, xám đen, dẻo mềm, bề dày lớp từ 1820m Nguồn gốc (aQ)  Lớp 5a: Hỗn hợp sạn dăm tảng lăn đất sét trung màu xám nâu, xám vàng nhạt đốm trắng Đất ẩm, chặt, dẻo cứng dăm tảng lăn thạch anh, granít cứng chắc, d = 40cm, chiếm 60 80% Bề dày lớp từ 3,6 4,2m Lớp phân bố vai trái đập Nguồn gốc (deQ) * Lớp 5: Á sét nặng chứa sạn dăm thạch anh màu xám nâu, xám vàng, nâu đỏ đất ẩm, chặt, dẻo cứng - dẻo mềm Lớp phân bố vai phải đập, bề dày lớp từ 3,0 3,7m Nguồn gốc (deQ) * Lớp 6: Đá granít phong hố mãnh liệt hầu hết biến thành đất sét trung - nặng lẫn sạn thạch anh màu xám nâu, xám vàng đốm trẵng Đá mềm bở, dễ bóp vụn nát tay Nõn khoan giữ hình dạng đá gốc Bề dày lớp từ 3,6  4,2m  Lớp 7: Đá granít phong hoá mạnh xen kẹp đới phong hoá vừa màu xám nâu, xám vàng nhạt, xám trắng Đá cứng, bẻ tay, liên kết hạt yếu Nõn khoan chủ yếu bị vỡ dăm, d = 6cm, bề dày lớp từ 2,2 12,50m  Lớp 8: Đá granít phong hố nhẹ-tươi màu xám xanh, xám trắng đốm đen Đá cấu tạo khối, kiến trúc hạt thô, thành phần chủ yếu thạch anh, fenspat, biotit đá cứng chắc, nứt nẻ, khe nứt kín chủ yếu Mặt nứt phẳng, bám lớp ôxit kim loại mỏng màu nâu vàng Nõn khoan chủ yếu dạng thỏi hoàn chỉnh dài từ 20  40cm Bề dày lớp chưa xác định Các tiêu lý trung bình lớp (Xem Báo cáo địa chất cơng trình) b Điều kiện địa chất tuyến tràn: Tuyến tràn dự kiến bố trí vai trái đập, cắt tuyến đập vị trí hố khoan KM-6.Để có tài liệu cho thiết kế tràn, tiến hành khoan khảo sát hố KT-3, với hố khoan KM-6 tạo thành mặt cắt địa chất dọc tuyến tràn (xem vẽ sơ đồ bố trí hố khoan - Báo cáo địa chất) Tại đây, theo thứ tự từ xuống gồm lớp sau:  Lớp 1: Á cát - sét nhẹ hạt cát màu xám nâu, xám xanh, xám sẫm, đất ẩm, chặt, bề dày từ 0,3m Nguồn gốc bồi tích aQ Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Công Hoang  Lớp 3: Đất sét nhẹ màu xám nâu, xám vàng, xám xanh lẫn sỏi nhỏ Đất ẩm, chặt, dẻo cứng Bề dày khoảng  5,0m Nguồn gốc bồi tích aQ  Lớp 5a: Hỗn hợp sạn dăm tảng lăn đất sét trung màu xám nâu, xám vàng nhạt, xám trắng Đất ẩm, chặt, dẻo cứng dăm tảng lăn thạch anh, granít, d = 40cm, cứng chiếm 60 80% Bề dày lớp khoảng 3,6 m Nguồn gốc (dQ)  Lớp 7: Đá granít phong hố mạnh màu xám nâu, xám vàng nhạt, xám trắng Đá cứng, bẻ tay, liên kết hạt yếu Nõn khoan hầu hết bị vỡ dăm, bề dày lớp khoảng 3m  Lớp 8: Đá granít phong hố nhẹ-tươi màu xám xanh, xám trắng đốm đen Đá cấu tạo khối, kiến trúc hạt thô, thành phần chủ yếu thạch anh, fenspat, biotit đá cứng chắc, nứt nẻ Nõn khoan chủ yếu dạng thỏi hoàn chỉnh dài từ 20  40cm Bề dày lớp chưa xác định Các tiêu lý trung bình lớp (Xem Báo cáo địa chất cơng trình) c Điều kiện địa chất tuyến cống Dự kiến tuyến cống Đông tuyến nen Tây Tuyến cống Đông: Được bố trí vai phải đập, cắt tuyến đập vị trí hố khoan KM- Để có tài liệu cho thiết kế cống, tiến hành khoan hố khoan khảo sát dọc theo tuyến cống gồm hố khoan KT-1, KT-4 (xem vẽ bình đồ bố trí hố khoan - Bản vẽ địa chất) Từ kết khảo sát thí nghiệm hố khoan dọc theo tuyến cống, thứ tự lớp từ xuống sau:  Lớp 1: Á cát - sét nhẹ hạt cát màu xám nâu, xám xanh, xám sẫm, đất ẩm, chặt, phân bố phạm vi hẹp Bề dày khoảng 3m  Lớp 3: Đất sét nhẹ màu xám nâu, xám vàng, xám xanh lẫn sỏi nhỏ Đất ẩm, chặt, dẻo cứng Bề dày khoảng 2,3  3,2m Nguồn gốc bồi tích aQ * Lớp 5: Á sét nặng chứa sạn dăm thạch anh màu xám nâu, xám vàng, nâu đỏ đất ẩm, chặt, dẻo cứng - dẻo mềm Bề dày lớp từ 3,0  7,5m Nguồn gốc deQ) Các tiêu lý trung bình lớp (Xem Báo cáo địa chất cơng trình) Tuyến nen Tây: bố trí vai trái đập, cách tim tuyến tràn khoảng 25m bên trái Căn điều kiện địa chất khu vực, tham khảo địa chất tuyến tràn để làm sở thiết kế cho tuyến nen Tây d Điều kiện địa chất thủy văn Đối với tuyến có lớp tầng chứa nước sơng lớp tầng phủ khơng chứa nước ngầm, mùa mưa nước tồn tạm thời lớp phủ rút xuống phần trũng thấp Các thí nghiệm ép nước đổ nước trường cho kết sau: * Lớp (4) : K = 1,8 x 10-2 cm/s  8,26 x 10-2 cm /s Trang Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang  Lớp (5a): K = 7,0 x 10-4 cm/s  7,49 x 10-4 cm /s  Lớp (5): K = 2,39 x 10-4 cm/s  Lớp (6): K = 1,57 x 10-5 cm/s  Lớp (7): K = 1,0 x 10-5 cm/s  Lớp (8): q = 0,001 l/ph/m (Các số liệu chi tiết xem phụ lục báo cáo kết phân tích nước) 1.4.3.2 Điều kiện địa chất tuyến a Điều kiện địa chất tuyến đập: Để có tài liệu thiết kế đập, chúng tơi tiến hành hố khoan khảo sát dọc theo tuyến đập tuyến ngang đập gồm hố khoan KM-10, KM-11,KM-12, KM-13, KM-14, KM-15, KM-16, KT-6 Tuyến đập tuyến đập có chung hố khoan KM-1 (Xem vẽ sơ đồ bố trí hố khoan - Báo cáo địa chất) Từ kết khảo sát thí nghiệm hố khoan theo hai mặt cắt: Dọc ngang tuyến đập theo thứ tự từ xuống gồm lớp sau:  Lớp 1: Á cát - sét nhẹ hạt cát lẩn tạp chất hữu màu xám xanh, xám nâu, đen nhạt Đất ẩm, chặt Lớp phân bố thềm, bãi bồi lòng sơng Chiều dày từ 0,6  1,0m Nguồn gốc bồi tích (aQ)  Lớp 2: Á sét trung hạt cát lẫn sỏi nhỏ màu xám nâu, xám xanh, xám đen nhạt chứa mùn hữu chưa phân huỷ hết Đất ẩm, kết cấu chặt, dẻo mềm Bề dày từ 3,0 4,5m Nguồn gốc (aQ)  Lớp 3: Đất sét nhẹ màu xám nâu, xám vàng, xám xanh lẫn sỏi nhỏ Đất ẩm, kết cấu chặt, trạng thái dẻo cứng - dẻo mềm Lớp có bề dày từ 2,3  4,5m Nguồn gốc bồi tích aQ  Lớp 4: Hỗn hợp cát cuội sỏi màu xám nâu nhạt, trắng đục, tầng bão hoà nước, rời rạc Cát thạch anh hạt thô chiếm từ 34  45%, sỏi cuội thạch anh, granít tròn cạnh, cứng chắc, d = 0,2  10cm, chiếm 45 66%, bề dày lớp từ 15 đến 20m Trong tầng đôi chỗ xen kẹp thấu kính sét Nguồn gốc (aQ) * Lớp 5: Á sét nặng chứa sạn dăm thạch anh màu xám nâu, xám vàng, nâu đỏ Đất ẩm, chặt, dẻo cứng - Diện phân bổ chủ yếu sườn đỉnh đồi, bề dày lớp từ 0,8 5,5m Nguồn gốc (deQ) * Lớp 6: Đá granít phong hoá mãnh liệt hầu hết biến thành đất sét trung - nặng lẫn sạn thạch anh màu xám nâu, xám vàng đốm trẵng Đá mềm bở, dễ bóp vụn nát tay Nõn khoan giữ hình dạng ban đầu đá gốc Bề dày lớp từ 4,6  8,0m Trang 10 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang - t8: Thời gian nâng thùng lên, t8 = 5s; Vậy T = 10 + + + 10 + 15 + 10 + 120 + = 180s ⇒ Năng suất thực tế cần cẩu là: M100: V= 1,44m3 3600.1,44.0,9 0,9  180 23,32 (m3/h) M200: V= 1,44m 3600.1, 44.0,9 Nc  0,9  23,32 180 (m3/h) Số cẩu chuyển vữa vào khoảnh đổ bê tông M100 là: Nc  Nc  N tt 14,68  N C 23,32 = 0,63 (máy) Trong đó: - Ntt: suất thực tế máy trộn Ntt = 14,68 (m3/h) - Nc: suất vận chuyển vữa bê tông M100 Nc = 23,32 (m3/h)  Kết luận: Số cần cẩu vận chuyển vữa bê tông là: máy + máy dự trữ Số cẩu chuyển vữa vào khoảnh đổ bê tông M200 là: Nc  N tt 14, 68  N C 23,32 = 0,63 (máy) Trong đó: - Ntt: suất thực tế máy trộn Ntt = 14,68 (m3/h) - Nc: suất vận chuyển vữa bê tông M200 Nc = 14,68 (m3/h) Kết luận: Số cần cẩu vận chuyển vữa bê tông là: máy + máy dự trữ Bảng thống kê máy vận chuyển bê tông Mác Số xe làm việc Số xe dự trữ M100 1 M200 1 2.6 ĐỔ, SAN, ĐẦM VÀ DƯỠNG HỘ BÊTÔNG 2.6.1 Phương pháp đổ bê tơng Chọn hình thức đổ bê tơng: * Trục tháp + thân cống: Lên - Ưu điểm: Công tác ván khuôn giảm, xử lý khe thi công - Nhược điểm: Diện tích khoảnh đổ lớn, dùng cho đập có mặt cắt nhỏ * Bản đáy trên, dưới: đổ lớp nghiêng - Ưu điểm: Tiết diện đổ nhỏ, xử lý khe thi cơng ít, xảy mạch ngừng - Nhược điểm: Thời gian đổ lâu Trang 37 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang * Cầu tháp: Đúc sẵn, lắp ghép - Ưu điểm: Công tác ván khn giảm, xử lý khe thi cơng ít, thi cơng nhanh, chất lượng dễ quản lý - Nhược điểm: Cần mặt thi công rộng Phương pháp đổ lên đều: Hình 3-2: Đổ lên Ghi chú: 1- Lớp bê tông đổ trước; 2- Lớp bê tông đổ Phương pháp thường dùng để đổ cơng trình bê tông khối lớn đập bê tông, trạm bơm, cống đồng bằng, tràn… Những cơng trình có diện tích khoảnh đổ nhỏ suất trạm trộn lớn cường độ vận chuyển (hình vẽ trên) Điều kiện khơng phát sinh khe lạnh: Trong đó: F = B.L (Với B, L chiều rộng chiều dài khoảnh đổ) Phương pháp đổ lớp nghiêng: h Hk  B Hình 3-3: Đổ lớp nghiêng Ghi chú: 1- Lớp bê tông đổ trước; 2- Lớp bê tông đổ Phương pháp thường dùng để đổ bê tông khoảnh đổ có chiều ngang nhỏ chiều dài lớn đổ bê tơng Bản đáy, móng, trụ pin, tường… Yêu cầu chiều cao khoảnh đổ nhỏ 1,5m góc nghiêng mặt bê tơng khơng lớn 110 (hình vẽ bên) Điều kiện khơng phát sinh khe lạnh: Trong đó: (Với H, B,  chiều cao chiều rộng khoảnh đổ góc nghiêng lớp bê tông đổ) Điều kiện không phát sinh khe lạnh: Trang 38 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang Trong đó: - F = B l n (Với B, l,n chiều rộng, chiều rộng bậc thang số bậc thang tính toán - n = Số lớp đổ + 1) Chú ý: Trong khoảng thời gian ninh kết ban đầu, phải đổ phủ kín lớp bao quanh để khơng phát sinh khe lạnh Thường kiểm tra dãi vị trí bất lợi nhất, an tồn dãi khác an tồn Tuỳ vào khối lượng diện tích khoảnh đổ mà dùng phương pháp đổ phù hợp cho khoảnh 2.6.2 Đổ bê tông: 2.6.2.1 Yêu cầu kỹ thuật đổ bê tông - Chuẩn bị nền: nhằm tạo liên kết tốt với bê tơng + Với đá, ngồi việc vữa gia cố chống thấm, trước đổ bê tơng phải bóc hết lớp đá phong hố khơng đạt u cầu thiết kế tạo bê tơng phải bóc hết lớp đá phong hố khơng đạt u cầu thiết kế, tạo độ dốc xoải bậc thang (chiều rộng bậc>chiều cao bậc), sau dùng súng cát súng nước, khí nén thổi + Nếu chờ lâu đổ bê tơng nên che phủ bao tải ướt chừa lại lớp mỏng đá khí chuẩn bị đổ bê tơng bóc + Trước đổ bê tơng cần đổ vữa lót dày 3-5cm + Nếu đất, san phẳng, đổ lớp đá dăm, phủ lớp cát đầm chặt + Nếu cát khơ phải tưới ướt lớp dày 15cm trước đổ bê tông - Xử lý khe thi công (Mạch ngừng thi công): + Đối với bê tông - Sau đổ 6-8giờ (mùa hè), 12-24giờ (mùa đông) dùng nước cao áp xói rửa, áp dụng cho khe ngang Năng suất cao - Dùng phụ gia chậm đông kết nồng độ 15% lớp hoá chất CCb, sau đủ cường độ cho phép tháo ván khuôn, dùng nước áp lực xói rửa - Làm lớp váng vữa bề mặt bê tơng để liên kết tốt với bê tông - Kiểm tra trước đổ bê tông + Trước đổ bê tơng ngồi việc kiểm tra xử lý khe thi công, dọn rác, bùn, bụi cần phải kiểm tra việc sau + Vị trí, kích thước, chất lượng ổn định ván khn có ý đến tải trọng động đổ bê tơng + Vị trí, kích thước, số lượng, chất lượng cốt thép chiều dầy lớp bảo vệ + Vị trí chất lượng thiết bị chôn sẵn bê tông + Chất lượng, số lượng vật liệu cho bê tông + Máy thiết bị phục vụ đổ bê tông, điện nước trường thi công… + Sau nghiệm thu cho phép đổ 2.6.2.2 Phương án đổ bê tông khoảnh đổ khác  Sau chuẩn bị nền, tiến hành đổ vữa ximăng cát lót dày 2-5cm có mác bê tông  Trước đổ vào khoảnh đổ bê tơng khơng có tượng ninh kết ban đầu, khoảng cách phễu 1,5m phải dùng phễu vòi voi, vòi voi chấn động Trang 39 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Công Hoang  Tại nơi cốt thép dày chiều cao đổ < 0,6m, với tường cao hẹp để cửa sổ ván khn để đổ bê tông  Đổ bê tông cần phải tiến hành theo quy tắc sau: + Theo dõi liên tục, thấy tượng biến dạng hay xê dịch ván khuôn, cốt thép phải ngừng đổ bê tông để điều chỉnh gia cố + Mức độ đầy bê tông ván khuôn phù hợp với độ cứng tính tốn ván khn + Có biện pháp ngăn ngừa ảnh thời tiết (mưa, nắng) + Không để hỗn hợp bê tơng dính vào bu lơng phận khác ván khuôn vật chôn sẵn chỗ chưa đổ bê tông tới 2.6.2.3 Kiểm tra khống chế không phát sinh khe lạnh + Mục đích: Kiểm tra dính kết lớp bê tông khoảnh đổ + Khe lạnh: Khe lạnh khe thường xuất khoảnh đổ hai lớp đổ bê tông đổ lớp bê tông sau lên lớp bê tông trước hết thời gian ninh kết ban đầu Khe lạnh làm tính đồng khối bê tơng, xuất khe lạnh sử lý mà thay lớp bê tơng để đổ lớp sau, q trình thi công diễn tiến độ + Nguyên nhân phát sinh khe lạnh: - Do q trình thi cơng khe thi cơng sử lý khơng tốt - Q trình đổ bê tông lâu nguyên nhân (mưa, máy trộn hỏng…) không đảm bảo thi công liên tục - Do tổ chức thi công không hợp lý: phân khoảnh không hợp lý chọn phương pháp đổ không hợp lý + Kiểm tra điều kiện không phát sinh khe lạnh: Chọn khoảnh đổ T2B9 khoảnh đổ dễ phát sinh khe lạnh (đây tường nên chọn đổ theo phương pháp lên đều) có kích thước chiều cao H=2(m); chiều rộng B = 0,5 m, chiều dài L = 10 (m) Kiểm tra điều kiện không phát sinh khe lạnh cho khoảnh đổ điển hình Điều kiện để bê tông không phát sinh khe lạnh: Ftt � F  kN tram (T1  T2 ) 0, 9.14, 68.(1,5  0, 05)  h 0, 24 = 79,82 m2 Trong đó: - k: Hệ số đổ bê tông không đều, k = 0,9 - Ntrạm: Năng suất thực tế trạm trộn (m3/h), Ntram = 14,68 (m3/h) - T1: Thời gian ninh kết ban đầu xi măng (h), phụ thuộc vào loại xi măng nhiệt độ môi trường thời điểm đổ bê tông Xi măng pooclang 20-30oC thời gian ninh kết ban đầu 1,5 (h) - T2: Thời gian vận chuyển vữa bê tông từ trạm trộn vào khoảnh đổ: T2= 180(s) = 0,05(h) - h: Chiều dày lớp đổ (m), phụ thuộc vào công cụ đầm Sử dụng máy đầm dùi cầm tay có chiều dài chày đầm R0 = 40 cm = 0,4m ⇒ Chọn chiều dầy lớp đổ h= (0.4-0.6) hd=0.6*0.4=0,24 m - [F]: Diện tích khống chế để bê tông không phát sinh khe lạnh (m2) - Ftt: Diện tích bề mặt bê tơng khoảnh đổ (m2), phụ thuộc vào phương pháp đổ bê tông Trang 40 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang * Phương pháp đổ bê tơng lên đều: Ftt = B.L Trong đó: L: Chiều dài khoảnh đổ B: Chiều rộng khoảnh đổ ⇒ Ftt= 10.0,5= (m2) < = 79,82 (m2) * Phương pháp đổ bê tông nghiêng Ftt  B H  0,5  5, 76 sinα sin10� (m2) ⇒ Ftt= 5,76 (m2) < = 79,82 (m2) Vậy thỏa mãn điều kiện yêu cầu 2.6.3 San bê tông Nguyên tắc san bê tông: không để bê tông phân cỡ - Khi san bê tơng có tượng phân cỡ phải xúc nơi có nhiều hạt to đổ lên nơi có nhiều vữa hạt nhỏ khơng làm ngược lại - Để giảm nhẹ công tác san nên ý phân phối đổ - San bê tông thủ cơng giới máy ủi loại nhỏ, đầm dùi Khi san đầm dùi ta cắm nghiêng đầm bên cạnh đống bê tông không 15 phút khoảng cách san không xa - Chiều dày lớp bê tông phụ thuộc vào loại đầm, đầm dùi 0,8-1,25 chiều dài chày đầm Với máy đầm dùi cầm tay h=0,3-0,4m, đầm dùi ghép chùm máy kéo h=1m Máy đầm mặt thường h=0,25m - Đổ đến đâu phải san đến 2.6.4 Đầm bê tơng + Chọn lọai máy đầm - Đối với khoảnh đổ bê tơng lót dùng đầm bàn (đầm mặt) Theo bảng 20-1, trang 95, giáo trình Thi Cơng Các Cơng Trình Thủy Lợi tập II chọn máy đầm hiệu И7, có thơng số kỹ thuật sau: - Lực chấn động: 340 kg Chiều dày lớp đầm: 25 cm Năng suất: (8 ~ 10) m3/h; Chọn 9m3/h Kích thước mặt đầm: (40 x 90) cm Số lần chấn động: 2840 lần/phút Mô mmen động bánh xe lệch tâm: 4000 KG.cm Công suất động cơ: 0,4 KW Tổng khối lượng: 45 kg Riêng khoảnh đổ kết cấu có cốt thép dùng đầm chày để đầm Theo bảng 20-1, trang 95, giáo trình Thi Cơng Các Cơng Trình Thủy Lợi tập II chọn loại máy đầm chày trục mền B-50, có thơng số kỹ thuật sau: - Số vòng quay động cơ: 2850 vòng/phút Đường kính ngồi chày đầm: 50 mm Chiều dài chày: 500 mm Số lần chấn động: 6000 lần/phút Trang 41 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông - GVHD: TS Võ Công Hoang Công suất động cơ: 1,5 KW Điện thế: 220 ~ 380 Vol Chiều dài trục mềm: 3300 mm Bán kính tác dụng: 30 cm Năng suất: m3/h Tổng khối lượng 48 ~ 60 kg n N tt Nđ - Số lượng máy đầm tính theo cơng thức: Trong đó:  Ntt: suất trạm trộn thực tế (m3/h): Ntt-M200 = 16,04 (m3/h)  Nđ: suất máy đầm (m3/h) -Năng suất máy đầm chày Nd = 2.r h.3600 2.0,32 0,4.3600 K B = 0,9 = 4,24 (m /h) t1 +t 35+20 Trong đó:  K: hệ số sử dụng, lấy k= 0,9  h = 0,4 Chiều dày lớp đổ  r = 0,3 m: bán kính tác dụng theo chiêu ngang đầm  t1 = 35 (s): thời gian đầm vị trí  t2 = 20 (s): thời gian di chuyển đầm -Vậy số lượng máy đầm chày: n N tt 16,04   3,78 Nđ 4, 24 Vậy ta chọn đầm dùi trục mềm máy đầm dự trữ -Năng suất máy đầm bàn (m3/h) N dam  3600* F *h 0,36*0, K B  N dam  3600 * 0,9  8, 48 t1  t2 35  20 (m3 /h) r= 0,3: Bán kính tác dụng đầm theo phương ngang h= 0,4: Chiều dày lớp đổ F= 0,4.0,9=0,36: Điện tích mặt đầm bàn t1=35s: Thời gian đầm vị trí t2=20s: Thời gian dịch chuyển máy đầm sang vị trí khác KB=0,9: Hệ số lợi dụng thời gian 2.6.5 Dưỡng hộ bê tơng Mục đích: Cơng tác dưỡng hộ bê tông chống nước bổ xung nước cho bê tơng, giúp thủy hóa xi măng diễn thuận lợi hoàn toàn, từ đảm bảo chất lượng bê tơng, phòng Trang 42 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang nứt bề mặt bị thấm nước nâng cao tính chống thấm, chống xâm thực bê tông Tránh va chạm mạnh ảnh hưởng đến kết cấu bê tông bê tông chưa đạt cường độ Bảo dưỡng bê tơng giúp làm tăng cường độ bê tông (theo kết thí nghiệm người ta đưa nhận định bê tông bảo dưỡng tốt tăng 40% cường độ so với bê tông mác mà không bảo dưỡng tốt Nội dung: - Để giữ ẩm cho bê tơng, dùng biện pháp sau:  Đối với mặt bê tông nằm ngang, dùng mùn cưa, cát ướt, bao tải thấm nước phủ lên trữ nước mặt bê tông  Đối với mặt bê tông đứng, dùng phương pháp tưới hay phun nước nhân tạo - Thời gian dưỡng hộ bê tơng phụ thuộc vào tính chất xi măng thời tiết, khí hậu khu vực xây dựng Thời gian dưỡng hộ bê tông thông thường 14 ~ 21 ngày Trường hợp muốn tăng nhanh cường độ dùng nước nóng 2.7 CƠNG TÁC VÁN KHN 2.7.1 Lựa chọn ván khuôn 2.7.1.1 Những yêu cầu Ván khuôn kết cấu tạm dùng để bao bọc khoảnh đổ, tạo dáng kết cấu, ảnh hưởng tới chất lượng cơng trình Vì thiết kế ván khuôn cần ý yêu cầu sau: - Đúng hình dạng kích thước vị trí phận cơng trình theo thiết kế; - Ván khn phải vững chắc, ổn định, chịu tải không biến dạng trị số cho phép; - Mặt ván khuôn phẳng, trơn, kín khơng để vữa bê tơng bị chảy ngồi đầm; - Kết cấu ván khn cho dựng lắp tháo dỡ dễ dàng, tháo dỡ ván khn bị hư hỏng, mặt bê tơng khơng bị hỏng Ván khuôn phải luân phiên nhiều lần; - Công tác ván khuôn phải phối hợp tốt với công tác khác (công tác dựng nắp cốt thép, đổ, san, đầm bê tông ) 2.7.1.2 Lựa chọn ván khn - Lựa chọn vật liệu làm ván khn: Có loại vật liệu phổ biến dùng để chế tạo ván khuôn là: + Gỗ: Ván khuôn gỗ đơn giản, kỹ thuật chế tạo đơn giản, lắp dựng, giá thành rẻ, tận dụng vật liệu địa phương Nhưng có nhược điểm làm nước vữa bêtông, số lần luân phiên nhỏ (khoảng 5~10 lần) + Thép: Ván khuôn làm thép, kỹ thuật chế tạo phức tạp, giá thành cao ván khn gỗ có số lần ln phiên lớn (20 lần trở lên), đảm bảo chất lượng bê tông - Dựa theo điều kiện thi công cống ta lựa chọn ván khn dùng cho cơng trình ván khn tiêu chuẩn làm gỗ Với khoảnh đổ điển hình khoảnh đổ TC1 có kích thước D.R.C=10.0,5.2m Đổ bê tơng theo phương pháp lên Ta chọn ván khuôn tiêu chuẩn có kích thước R.C=1.2,2m Khi lắp dựng ta dựng ván khuôn thẳng đứng, với khoảnh đổ điển hình theo chiều rộng ta dựng ván khn, theo chiều cao ta dựng hàng ván khuôn, theo chiều dài ta dựng 10 hàng ván khuôn 2.7.2 Tổ hợp lực tác dụng lên ván khuôn 2.7.2.1 Xác định lực tác dụng lên ván khuôn a Các lực tác dụng Trang 43 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Công Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang Theo QPTL-D6-78 Đối với ván khuôn đứng chịu lực tác dụng ngang sau: - Áp lực ngang vữa bê tông P1 - Tải trọng chấn động đổ đầm gây - Áp lực ngang gió Ở khoảnh đổ thấp so với mặt đất tác dụng gió khơng đáng kể bỏ qua tác dụng lực - Các lực tác dụng lên ván khn trường hợp tính tốn khả chịu lực là: PTT = n1.P1TC + n2.P2TC (3-21) FTT = n1.F1TC + n2.F2TC (3-22) - Các lực tác dụng lên ván khn trường hợp tính tốn biến dạng Trong trường hợp tính tốn biến dạng ta dùng tổ hợp lực tiêu chuẩn PTC = P1TC Trong đó: FTC = F1TC + PTT, FTT: Tổ hợp lực tính tốn + n1, n2: Hệ số vượt tải ứng với tải trọng áp lực ngang hỗn hợp vữa bê tông đổ tải trọng động đổ (hoặc đầm) bê tông Theo bảng F.8 trang 155 QPTL-D6-78 ta có n1 = 1,3, n2 = 1,3 + P1TC, F1TC: Tải trọng tiêu chuẩn áp lực ngang hỗn hợp vữa bê tông đổ + P2TC, F2TC: Tải trọng tiêu chuẩn lực chấn động đổ (hoặc đầm) Hình 23: Sơ đồ áp lực ngang b Xác định P1TC, F1TC: Áp lực ngang tiêu chuẩn hỗn hợp vữa bê tông đổ sinh - Xác định chiều cao sinh áp lực ngang Chiều cao sinh áp lực ngang xác định theo công thức: H N tt T1 14,68.1,5   4, F (m) Trang 44 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang Trong đó: + H: Chiều cao sinh áp lực ngang (m) + Ntt=14,68 (m3/h): Năng suất thực tế vận chuyển vữa vào khoảnh đổ + T1=1,5(h): Thời gian ninh kết ban đầu xi măng + F=B.L=0,5.10 = (m2): Diện tích khoảnh đổ (phương pháp đổ lên đều) - Xác định P1TC, F1TC Với bán kính tác dụng đầm chày R0 = 0,30m Theo bảng F.2 trang 151 QPTL-D6-78 Khi H = 4,4 m > R0 = 0,30m nên ta có: P1TC b R o R   F1TC b R o  H  o    Trong đó: + b = 2,42(T/m3) =2420(daN/m2): Khối lượng riêng bê tông + F1TC: Lực tập trung hỗn hợp bê tông đổ P1TC   b R o  2420.0,3  726(daN / m ) 0,3 � � F1TC  2420.0, � 4,  � 3085,5(daN / m) � � - Xác định điểm đặt F1TC (H  R ) R 2R P  P1TC (H  ) 2 y1  F1TC TC Theo phương pháp cân mô men ta có: y1  726 (4,4  0,3) 0,3 2.0,30  726 .(4,4  ) 2  2,13(m) 3085, c Xác định P2TC, F2TC: Tải trọng tiêu chuẩn lực chấn động đổ đầm - Tải trọng chấn động đầm bê tông: Theo QPTL-D6-78 trang 150, ván khuôn đứng ta có Pđầm = 200 (daN/m2) - Tải trọng chấn động đổ bê tông: Theo bảng F.3 trang 152, đổ bê tơng từ thiết bị vận chuyển có dung tích thùng khoảng 0,2-0,8m3 ta có Pđổ = 400 (daN/m2) Chọn P2TC = Max(Pđầm, Pđổ) = 400 (daN/m2) F2TC = P2TC H = 400.4,4= 1760 (daN/m) - Xác định điểm đặt F2TC Trang 45 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang y2 = H/2 = 4,4/2 = 2,2(m) d Xác định PTT, FTT - Trị số PTT = 1,3.726 + 1,3.400 = 1463,8 (daN/m2) FTT = 1,3.3085,5 + 1,3.1760 =6299,15 (daN/m) - Xác định điểm đặt FTT Theo phương pháp cân mơ men ta có y y P2TC n (H  R ) R 2R H2  P1TC n1  P1TC n1 (H  ) 2 n1.F1TC  n F2TC 400.1,3 62 (4,4  0,3) 0,3 2.0,3  726 1,3  726.1,3 (4,4  ) 2  2,84(m) 1,3 3085,5  1,3 1760 e Xác định lực tác dụng lên ván khuôn trường hợp tính tốn biến dạng PTC = P1TC = 726 (daN/m2) (Hình 23) FTC = F1TC = 3085,5 (daN/m) (Hình 23) 2.7.2.2 Tính kết cấu ván mặt đà giáo chống đỡ a Tính tốn ván mặt - Xác định nội lực Với chiều cao sinh áp lực ngang H=4,4 m, khoảng cách hai nẹp ngang l=0,5m So sánh thấy H>l lực tác dụng lên ván p= 292,8daN/m mặt lực phân bố có trị số là: p=PTT.b Trong đó: PTT = 1463,8 (daN/m ), bề rộng ván mặt b = 0,20m Vậy p = 1463,8 0,20 = 292,8 (daN/m) l = 0,50m M(daN.m) Mmax= Ta coi ván mặt dầm đơn, gối tựa hai nẹpHình ngang tiếp 25:liên Sơ đồ tính tốnpl2/8 ván mặt (l=0,50m), sơ đồ tính tốn biểu đồ nội lực hình vẽ 3-24 M max Mô men uốn lớn nhất: - Xác định tiết diện ván mặt p.l2 292,8.0,52    9, 2(daN.m) 8 Chiều dày ván mặt xác định theo điều kiện ứng suất σ max  δ Suy M max M max  m.k. σ  W b.δ M max b.m.k  σ  (3-25) Trang 46 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang Trong đó: + Mmax= 9,2 (daNm): Mơ men uốn lớn dầm + W: Mô men chống uốn (m3) + b= 0,20m: Chiều rộng ván mặt + (m): Chiều dày ván mặt + m=1: Hệ số điều kiện làm việc + k: Hệ số hiệu chỉnh ứng suất cho phép Theo bảng F.17 trang 154 QPTL-D6-78, loại gỗ thường, kết cấu chịu uốn ta có k = 0,9 + []: Ứng suất cho phép gỗ Tra bảng F.6 trang 153 QPTL-D6-78, trạng thái ứng suất chịu uốn ta có [] = 1500(N/cm2) = 1,5.106 (daN/m2) δ� Thay giá trị vào (3-25) ta được: Ta chọn chiều dày ván mặt  = 2cm 9,2.6  0,0143(m)  1,43(cm) 0,2.1.0,9.1,5.106 - Kiểm tra điều kiện biến dạng Đối với trường hợp biến dạng dùng tổ hợp lực tiêu chuẩn kiểm tra điều kiện độ võng cho phép theo bất phương trình sau: Trong đó: f max PTC b.l4   f  384 E.J (3-26) + fmax: Độ võng lớn dầm tính tốn (m) + PTC=726(daN/m2): Tổ hợp lực tiêu chuẩn + b=0,2(m): Chiều rộng ván mặt + l= 0,50m: Chiều dài nhịp tính tốn + E= 9.109daN/m2: Mô đun đàn hồi gỗ b.δ 0,2.0,02   0,13.10-6 (m ) 12 12 J: Mơ men qn tính: l 0,5 f   1,25.103 (m) 400 400 [f]: Độ võng cho phép, J Thay giá trị vào cơng thức (3-26) ta có: So sánh thấy 726.0,2.0,54  0,1.103 (m) 384 9.109 0,13.10-6 f max  fmax=0,1.10-3m l lực tác dụng lên nẹp ngang lực phân bố có trị số là: Trang 47 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Công Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Cơng Hoang p1 =PTT.(l/2+l/2)=1463,8.(0,25+0,25)=731,9 (daN/m) Coi nẹp ngang dầm đơn, gối tựa hai đà dọc liên tiếp, khoảng cách hai đà dọc ta chọn l1=1,00m sơ đồ tính tốn biểu đồ nội lực hình M max  p1.l12 731,9.12   91,5 (daN.m) 8 Mô men uốn lớn nhất: - Xác định tiết diện nẹp ngang: Tiết diện nẹp ngang xác định theo điều kiện ứng suất σ max  M max M max  m.k. σ  W b.h ; M max b �3 2,25.m.k.σ  p= 731,9daN/m l = 0,50m M(daN.m) Chọn h = 1,5b 91,5.6 3 2,25.1.0,9.1,5.10  0, 056(m) Mmax=pl2/8  Nên Chọn tiết diện nẹp ngang b = 6(cm); h = 1,5.b = 9(cm) Hình 6: Sơ đồ tính tốn nẹp ngang - Kiểm tra điều kiện biến dạng: nangngang Đối với trường hợp biến dạng dùng tổ hợp lực tiêu chuẩn kiểm tra điều kiện độ f max  PTC b.l14  f  384 E.J võng cho phép theo bất phương trình sau: + PTC = P1TC = 726 (daN/m2), l1 = 1(m), E = 9.109 (daN/m2) + J: Mơ men qn tính J + [f]: Độ võng cho phép f max  b.h 0,06.0,093   3,645.10-6 (m ) 12 12 f  l1  2,5.10 (m) 400 400 726.0,06.14  0,017.10 3 (m) 384 9.109 3,645.10 -6 Ta có: So sánh thấy fmax= 0,017.10-3m < [f] = 2,5.10-3m Nên nẹp ngang đảm bảo điều kiện độ võng 2.7.2.4 Tính toán đà đứng Q1/2=183(daN) Q1=366(daN) Q1/2=183(daN) - Xác định nội lực: + Lực tác dụng lên đà đứng lực tập trung (Q1) từ nẹp ngang truyền xuống, tổng lực tác 0,48m 0,48m 0,48m 0,21m dụng lên diện tích l.l1 (l-Khoảng cách L2=1,65m 618,87daN) 479,13(daN) nẹp ngang, l1-Khoảng cách đà đứng) M(daN.m) + Khi H=6m>l=0,50m ta có Q1= PTT l.0,5.l1 Trong đó: PTT = 1463,8 (daN/m2) Mmax=242,76(daN.m) l=0,50m, l1=1m Hình 7: Sơ đồ tính tốn đà dọc Vậy Q1=1463,8.0,5.0,5.1 = 366 (daN) + Coi đà đứng dầm đơn, gối tựa hai bu lông giằng liên tiếp, khoảng cách hai bu lông giằng theo chiều thẳng đứng Ta chọn trường hợp tính tốn trường hợp bất lợi phần đà đứng đầu tựa vào bulơng chơn sẵn, đầu lại tựa vào bulông giằng, nên l2=1,65 m Suy M max  242, 76(daN.m) - Xác định tiết diện đà dọc: Trang 48 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang Tiết diện đà dọc xác định theo điều kiện ứng suất b �3 M max 2,25.m.k.σ   242,76.6 2,25.1.0,9.1,5.10 σ max  M max M max  m.k. σ W b.h  0, 078(m) Chọn h = 1,5.b; Ta có = 7,8 (cm) Chọn tiết diện đà dọc b = 9cm; h = 1,5.b = 13,5cm - Kiểm tra điều kiện biến dạng: Đối với trường hợp biến dạng dùng tổ hợp lực tiêu chuẩn kiểm tra điều kiện độ f max  QTC l32  f  48 E.J võng cho phép theo bất phương trình sau: Ta có: + PTC = P1TC = 726(daN/m2), l2 = 1,65 (m), E = 9.109 (daN/m2) + QTC = PTC l l1 = 726 0,5.0,5 = 181,5(daN) b.h 0,09.0,1353   18,45.10-6 (m ) 12 12 + J: Mơ men quan tính: l 1,65  4,125.103 (m) f   400 400 + [f]: Độ võng cho phép: 181,5.1,653 f max   0,103.10 3 (m) -6 48 9.10 18,45.10 Vậy ta có: J So sánh fmax= 0,103.10-3 (m) < [f] = 4,13.10-3 (m) nên đà dọc đảm bảo điều kiện độ võng 2.7.2.5 Tính tốn đà ngang Q2=732(daN) - Xác định nội lực: Q2/2=366(daN) Lực tác dụng lên đà ngang lực tập trung (Q 2) từ đà dọc truyền xuống L3=2m Coi đà ngang dầm đơn, gối tựa hai bu Mmax=Q2.L3/4=1728.2/4=366(daN.m) M(daN.m) lông giằng liên tiếp, khoảng cách hai bu lông giằng theo phương ngang ta chọn l3=2m Để an toàn ta tính tốn cho đà với Q2=2.366=732 (daN) Hình 8: Sơ đồ tính tốn đà ngang L3 M max  Q =732 =366(daN.m) - Xác định tiết diện đà ngang: Tiết diện đà ngang xác định theo điều kiện ứng suất  b M max 2,25.m.k.σ  366.6 2,25.1.0,9.1,5.10 σ max  M max M max  m.k. σ  W b.h 0, 089(m) Chọn h = 1,5.b = 8,9 cm Chọn tiết diện đà ngang b = 10 cm; h = 1,5.b = 15 cm - Kiểm tra điều kiện biến dạng: Đối với trường hợp biến dạng dùng tổ hợp lực tiêu chuẩn kiểm tra điều kiện độ f max  QTC l33  f  48 E.J võng cho phép theo bất phương trình sau: Ta có + PTC = P1TC = 726(daN/m2), l3 = m, E = 9.109 (daN/m2) + QTC = PTC l l1 = 726.0,5.0,5 = 181,5 (daN) Trang 49 Đồ án Công Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng + J: Mơ men qn tính: b.h 0,1.0,153   28,125.10-6 (m ) 12 12 l f   5.10 (m) 400 400 J + [f]: Độ võng cho phép: f max  GVHD: TS Võ Công Hoang 726.23  0,478.103 (m) 48 9.109 28,125.10-6 Vậy ta có: So sánh fmax = 0,478.10-3 (m) < [f] = 5.10-3 (m) nên đà ngang đảm bảo điều kiện độ võng Sau tính tốn ta bảng tổng hợp thành phần kết cấu ván khuôn đà giáo chống đỡ STT Bảng 2-11: Tổng hợp ván khuôn đà giáo Kết Cấu Kích Thước Ghi Ván mặt S=(0,02.1.2,2)m2 Gỗ nhóm IV Nẹp ngang S = (0,06.0,09) m2 Gỗ nhóm IV Đà đứng S = (0,09.0,135) m2 Gỗ nhóm IV Đà ngang S = (0,1.0,15) m2 Gỗ nhóm IV 2.7.3.Cơng tác lắp dựng tháo dở ván khuôn 2.7.3.1 Công tác lắp dựng ván khuôn Công tác dựng lắp ván khuôn khâu công tác hàng đầu chiếm nhiều trường Do phải bảo đảm chất lượng mà phải bảo đảm tiến độ thi công để không cản trở đến công việc khác Chúng ta cần ý vấn đề sau: - Trước dựng lắp ván khn phải xác định vị trí cơng trình Dùng sơn đánh dấu chổ bê tông đổ Căn vào để dựng lắp ván khn cho xác - Khi vận chuyển lắp dựng cần ý không làm ván khuôn biến dạng Dùng chêm, nêm, bu lông giằng, dây giằng, bu lông chôn sẵn để cố định ván khn theo hình dạng, kích thước kết cấu Phải đảm bảo vững ổn định - Sau lắp dựng ván khuôn giằng chống xong dùng máy trắc đạc hay công cụ dây dọi, thước đo để kiểm tra độ xác ván khn so với thiết kế, độ xác phận đặt sẵn, độ kín khít ván khn với mặt khối bê tông đổ trước, vững ván khn giằng chống (có kết luận nghiệm thu) - Trong q trình đổ bê tơng phải thường xun kiểm tra hình dạng, kích thước vị trí ván khuôn, ván khuôn bị biến dạng chuyển dịch phải có biện pháp xử lý kịp thời - Ván khuôn vận chuyển từ xưởng gia công đến khoanh đổ ơtơ, sau cần trục tháp đưa vào vị trí cần thiết 2.7.3.2 Cơng tác tháo dở ván khuôn Thời gian tháo dỡ ván khuôn phải vào đặc điểm kết cấu, điều kiện khí hậu, tính chất bê tơng…Nói chung cơng tác tháo dỡ ván khuôn phải thỏa mãn điều 2.47 đến 2.54 QPTL-D6-78 Trong cần ý vấn đề sau: Trang 50 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Công Hoang - Phải bê tông đạt cường độ tiến hành tháo dỡ Khi nhiệt độ mơi trường thi cơng trung bình 28,60C, dùng xi măng PC30 thời gian tối thiểu để bê tơng đạt cường độ mà tháo dỡ ván khuôn được: Đối với ván khuôn đứng 1,5 ngày, ván khuôn nằm 11 ngày (Theo bảng trang 90 QPTL-D6-78) - Quá trình tháo dở ván khn: Đối với ván khn nằm tiến hành tháo dở từ lên trên, ván khn đứng tiến hành tháo dở từ ngồi vào - Không đẩy ván khuôn, giằng chống rơi tự từ cao xuống - Khi tháo dỡ ván khn cần ý vấn đề an tồn cho người, ván khn cơng trình Ván khn tháo dỡ xong phải phân loại xếp gọn gàng Trang 51 .. .Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Công Hoang CHƯƠNG 2.1 XÁC ĐỊNH CẤP PHỐI BÊ TÔNG VÀ DỰ TRÙ VẬT LIỆU 2.2 PHÂN ĐỢT ĐỔ, KHOẢNH ĐỔ BÊ TÔNG: 2.3 CHỌN PHƯƠNG ÁN THI CƠNG BÊ... khuôn 2.7.3.1 Công tác lắp dựng ván khuôn 2.7.3.2 Công tác tháo dở ván khuôn Trang Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tơng GVHD: TS Võ Công Hoang LỜI CẢM ƠN Đồ án mơn học có ý nghĩa vơ quan... 35 KV cách cơng trình km Khi thi cơng cơng trình cần xây dựng đoạn nối tiếp cao áp hạ áp để phục vụ thi công Trang 15 Đồ án Cơng Nghệ Xây Dựng Cơng Trình Bê Tông GVHD: TS Võ Công Hoang 1.6.3