Chọn chuẩn là mặt phẳng đáy và hai lỗ Фả16 Phân tích chức năng làm việc của chi tiết : chi tiết là gối đỡ thường dùng để đỡ các trục máy hoặc ổ lăn . Chi tiết thường chịu tải thay đổi theo chu kỳ . Bề mặt làm việc chủ yếu của chi tiết là lỗ Фả40 do đó yêu cầu lỗ cần gia công chính xác độ không song song giữa tâm lỗ Фả40 với đáy nhỏ hơn 0,02 (mm) cả chiều dài chi tiết . Độ không vuông góc giữa đường tâm lỗ Фả40 với mặt đầu nhỏ hơn 0,02 (mm) cả chiều dài chi tiết Nhiệm vụ được giao là phay đồng thời hai mặt đầu của chi tiết với yêu cầu kỹ thuật như sau : độ song song giữa hai mặt phẳng là 0,02 . Mặt phẳng phay đạt độ bóng Rz20 với độ bóng như trên ta cần phay qua hai bước là phay thô và phay tinh 2: Xác định phương pháp định vị chi tiết Mặt phẳng đáy hạn chế ba bậc tự do , một lỗ định vị bằng chốt trụ ngắn hạn chế hai bậc tự do , lỗ thứ hai định vị bằng chốt trám hạn chế bậc tự do còn lại 3: Chọn máy Chọn máy phay 6H82T với các thông số máy như sau Công suất động cơ N = 7 (KW) Hiệu suất máy ηầ= 0,75 Số vòng quay trục chính n = 3037; 54; 75 60759511815019023530037547560075395011801500 (vòng phút )
Trang 11: Nhịêm vụ
Thiết kế đồ gá phay hai mặt đậu đồng thời của chi tiết gối đỡ Biết mặt đáy và các lỗ đã đợc gia công
Chọn chuẩn là mặt phẳng đáy và hai lỗ Ф16
Phân tích chức năng làm việc của chi tiết : chi tiết là gối đỡ thờng dùng để đỡ các trục máy hoặc ổ lăn Chi tiết thờng chịu tải thay đổi theo chu kỳ Bề mặt làm việc chủ yếu của chi tiết là lỗ Ф40 do đó yêu cầu lỗ cần gia công chính xác độ không song song giữa tâm lỗ Ф40 với đáy nhỏ hơn 0,02 (mm) / cả chiều dài chi tiết Độ không vuông góc giữa đờng tâm
lỗ Ф40 với mặt đầu nhỏ hơn 0,02 (mm) / cả chiều dài chi tiết
Nhiệm vụ đợc giao là phay đồng thời hai mặt đầu của chi tiết với yêu cầu kỹ thuật nh sau : độ song song giữa hai mặt phẳng là 0,02 Mặt phẳng phay đạt độ bóng Rz20 với độ bóng nh trên ta cần phay qua hai bớc là phay thô và phay tinh
2: Xác định ph ơng pháp định vị chi tiết
Mặt phẳng đáy hạn chế ba bậc tự do , một lỗ định vị bằng chốt trụ ngắn hạn chế hai bậc tự do , lỗ thứ hai định vị bằng chốt trám hạn chế bậc
tự do còn lại
3: Chọn máy
Chọn máy phay 6H82T với các thông số máy nh sau
Công suất động cơ N = 7 (KW)
Hiệu suất máy η= 0,75
Số vòng quay trục chính n = 30-37 ; 5-4 ; 75- 60 -75-95-118-150-190-235-300-375-475-600-753-950-1180-1500 (vòng /phút )
Bớc tiến của bàn máy = 30-37-5-47-5-60-75-95-118-120-190-235-300-375-475-600-750-900 (m/phút)
Lực kẹp lớn nhất cho phép theo cơ cấu tiến của máy là 1500(Kg)
4
:Xác định chế độ cắt
Lợng d gia công là 3 (mm) chia làm hai bớc phay thô và phay tinh
Trang 2phay thô lợng d là 2,5 (mm)
phay tinh lợng d là 0,5 (mm)
Bớc 1 : Phay thô
Lợng d là 2,5 (mm)
Tốc độ cắt là s = 0,2 (m/vòng)
Tốc độ máy là n = 190 (vòng/ phút )
Bớc 2 : Phay tinh
Chiều sâu cắt là 0,5 (mm)
Tốc độ cắt s =
5: Chọn cơ cấu định vị
Vì mặt phẳng đã qua gia công tinh chọn cơ cấu là phiến tỳ ,có kích
th-ớc nh sau
Chọn vật liệu làm chốt là thép CD80A có HRC = 50 ữ55
Chốt trụ ngắn tra bảng 8- 9 [sổ tay chế tạo máy tập 2] ta có kích thớc
nh sau
D = 16 (mm) ; t = 14 (mm); Dl = 22 (mm); L = 36 (mm); h = 4 (mm)
h1 = 2 (mm) ; c = 4 (mm); b = 3 (mm); b1 = 4 (mm);
6:Thiết kế cơ cấu kẹp chặt
Sơ đồ kẹp chặt : Phơng chiều , điểm đặt của lự c kẹp nh hình vẽ
Phơng lực kẹp vuông góc và hớng vào mặt định vị
Chiều lực kẹp tại A và B
Chọn dao
Chọn loại dao phay đĩa thép gió P18
Có các thông số nh sau
Đờng kính dao D = 200 (mm)
số răng Z = 24 răng
Tuổi bền của dao là 180 (phút)
Chế độ cắt khi phay hai mặt đậu đồng thời
nh sau
Chọn chế độ cắt
Chiều sâu cắt t = 2,5 (mm)
S = 0,2 (m/ vòng)
Số vòng quay trục chính của máy là n = 190
(vòng / phút )
7
: Tính lực kẹp chặt của cơ cấu kẹp
Ta có
K Z n
D
B S
t
C
u y x
.
.
.
Trong đó
t chiều sâu cắt t = 2,5 (mm)
C hệ số ảnh hởng của vật liệu tra bảng ta có C = 923
S lợng chạy dao răng S = 0,26 (mm / răng )
Z số răng dao phay Z = 24 (răng )
B bề rộng phay B = 80 (mm)
D đờng kính dao phay D = 200 (mm)
n số vòng quay của dao n = 190 (vòng / phut)
tra bảng 5-86 [ tập 2 sổ tay công nghệ chế tạo máy ] ta có
x = 0,13 y = 0,19 q = 0,37 z = 0, 23 n = 0,14 m = 0,42
K hệ số an toàn
K = K0.K1K2K3K4_K5K6
Ko : hệ số an toan chung K0 = 1,5
K1: hệ số tính đến sự tăng lực cắt khi độ baóng thay đổi K1 = 1,2
Trang 3K2 : hệ số tăng lực cắt khi dao mòn K2 = 1
K3 : hệ số tăng lực cất khi gia công gián đoạn K3 =1,2
K4 : hệ số tính đến sai số của cơ cấukẹp chặt K4 = 1,3
K5 : hệ số tính đến sự thuận lợi của cơ cấukẹp bằng tay K5 = 1
K6 : hệ số tính đến mô men làm quay chi tiết K6 = 1,5
K= 1,5.1,2.1.1,2.1,3.1.1,5 = 4,21
Thay các giá trị trên vào công thức ta có
Rz = 24 4 , 21 4585 ( )
190 200
80 2 , 0 5 , 2 923
37 , 0
19 , 0 13 , 0
Kg
Lực Rz đợc phân ra làm hai thành phần
Lực hớng kính Rx = 0,9.Rz = 0,9.4585 = 4127 (Kg)
Lực chạy dao Ry = 0,3 Rz = 0,3.4585 = 1375 (Kg)
Phơng trình cân bằng lực :
Lực hớng kính có su hớng lật chi tiết quanh điểm O do đó lực kẹp phải có giá trị đủ lớn sao cho chi tiêt không bị lật trong quá trình gia công Viết phơng trình lật quanh điểm O ta có
Phơng trình nh sau
Rx.A = Ry.( C + B ) + W1( B + C ) + W2.B
Do hai cơ cấu kẹp nh nhau nên lực kẹp tại
hai mỏ kẹp là nh nhau do đó
W1 = W2 = W1
Thay vào ta có
Rx.A = Rv.( C + B) + W1(2.B +C)
Thay số vào ta có
4127 100 = 1375 (15 +105) + W1
(2.15+105)
W1 = 4057 (Kg)
Vậy lực kẹp nhỏ nhất cần kẹp tại mỗi mỏ
kẹp là 4057 (Kg) để chi tiết không bị lật trong
quá trình gia công
Tính chọn cơ cấu kẹp chặt
Chọn cơ cấu kẹp chặt là cơ cấu đòn kẹp ren vít có sơ đồ kẹp chặt nh hình vẽ
Nguồn sinh lực : tay ngời công nhân thông qua cơ cấu ren vít
Tính chọn kích thớc ren vít :
Ta có đờng kính bu lông đợc tính theo công thức
d
] [
4
k
F
trong đó бk là ứng suất kéo cho phép của vật liêu làm bu lông
ta có k ch S/[ ]
với [S] = 1,5
ch
= 360 (MPa)
vậy k 360 / 1 , 5 240 (MPa)
240 14
,
3
10 4057
.
4
mm
vậy ta chọn bu lông M14
chọn thanh kẹp
tra bảng 8 – 30 [tập 2 sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
ta có kích thớc nh sau
Trang 4L B H b B1 B3 h h l A d D1 D2 L1 L2 c
125 40 20 14 16 4 2 5 56 56 15 22 M12 10 8 10
8 Tính toán sai số
Tính sai số chuẩn : trong trờng
hợp tính toán trên sai số gây ra chỉ
do sai số giữa lỗ lắp chốt và chốt trụ
hay chốt trám
Ta chọn kiểu lắp giữa lỗ và chốt
trụ hay chốt trám là kiểu lắp g6 tra
bảng dung sai ta có dung sai lắp
ghép là
T = 17 m
Do vậy sai số
) ( 5 , 8 17 5 , 0
.
5
,
Tính sai số kẹp chặt : là sai số do
lực
kẹp
gây ra Vì lực kẹp trong trờng hợp này vuông góc với phơng kích thớc cần đạt đợc vì vậy sai số do lực kẹp sinh ra là bằng 0 vậy k 0
Tính toán sai số mòn : trong quá trình tháo lắp chi tiết nhiều lần do
đó bề mặt định vị bị mòn gây sai số mòn m
m
trong đó : hệ số ảnh hởng đến kết cấu đồ định vị với hiến tỳ = 0,2
N : số chi tiết đợc gia công trên đồ gá N = 1000 (chi tiết )
Vậy m= 0 , 2 1000 6 , 32 ( m)
Sai số điều chỉnh : sai số phát sinh trong quá trình tháo lắp và điều
chỉnh đồ gá trong thực tế tính toán thờng lấy dc 5 10
Lấy dc 5 m( )
Sai số gá đặt : trong tính toán đồ gá lấy sai sô gá đặt cho phép
) ( 07 , 0 2 , 0 ).
3 / 1 ( ).
3
/
1
(
]
Xác định sai số chế tạo cho phép của đồ gá :
] [
]
[
]
[ 2 2 2 2 2
dc k m c gd
) ( 69 ) 5 0 32 , 6 5 , 8 ( 70
]
[ dg 2 2 2 2 m
vậy sai số gá đặt cho phép của đồ gá là 0,069 (mm)
9.Yêu cầu kỹ thuật của đồ gá
+Bề mặt làm việc của các chốt gá đợc nhiệt luyện đạt HRC = 50 ữ55 +Bề mặt làm việc của cấc bạc dẫn đợc nhịêt luyện đạt HRC = 40 ữ60 +Bề mặt làm việc của các phiến tỳ đợc nhiệt luyện đạt HRC = 40 ữ60 +Độ không vuông góc giữa đờng tâm lỗ với mặt đầu < 0,02 (mm)
+Độ không vuông góc giữa tâm các chốt với mặt phiến tỳ < 0,059 (mm)
Hình vẽ thanhkẹp
Trang 5Môc lôc
1 NhiÖm vô 1
2