Hcmute nghiên cứu hệ thống phát điện hiệu suất cao kết hợp từ thủy động lực và tuabin khí

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CƠNG TRÌNH NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG NGHIÊN CỨU HỆ THỐNG PHÁT ÐIỆN HIỆU SUẤT CAO KẾT HỢP TỪ THUỶ ÐỘNG LỰC VÀ TUABIN KHÍ S K C 0 9 MÃ SỐ: T2013-07TÐ S KC0 7 Tp Hồ Chí Minh, tháng 11 - 2013 Luan van BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI KH&CN CẤP TRƯỜNG TRỌNG ĐIỂM NGHIÊN CỨU HỆ THỐNG PHÁT ĐIỆN HIỆU SUẤT CAO KẾT HỢP TỪ THUỶ ĐỘNG LỰC VÀ TUABIN KHÍ Mã số: T2013-07TĐ Chủ nhiệm đề tài: TS Lê Chí Kiên TP.HCM, 11/2013 Luan van TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐIỆN – ĐIỆN TỬ BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI KH&CN CẤP TRƯỜNG TRỌNG ĐIỂM NGHIÊN CỨU HỆ THỐNG PHÁT ĐIỆN HIỆU SUẤT CAO KẾT HỢP TỪ THUỶ ĐỘNG LỰC VÀ TUABIN KHÍ Mã số: T2013-07TĐ Chủ nhiệm đề tài: TS Lê Chí Kiên TP.HCM, 11/2013 Luan van DANH SÁCH THÀNH VIÊN THAM GIA 01 TS Lê Chí Kiên, Giảng viên, Bộ môn Điều Khiển Tự Động, Khoa Điện – Điện Tử, Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh Luan van MỤC LỤC Danh mục bảng biểu Danh mục chữ viết tắt Thông tin kết nghiên cứu Chương Mở đầu Tổng quan tình hình nghiên cứu nước Tính cấp thiết Mục tiêu cách tiếp cận Phương pháp, đối tượng phạm vi nghiên cứu Nội dung nghiên cứu 10 Chương 1: Cơ sở lý thuyết phát điện Từ thủy động lực 1.1 Nguyên lý phát điện MHD 11 1.1.1 Cơ sở lý thuyết 11 1.1.2 Nguyên lý Từ thủy động lực 12 1.2 Chất khí ion hóa 14 1.2.1 Tương tác điện tử 14 1.2.2 Độ dẫn điện 19 1.2.3 Dòng điện Faraday dòng điện Hall 20 1.3 Các loại máy phát điện MHD 22 1.3.1 Phân loại điện cực máy phát điện 22 1.3.2 Hệ thống phát điện MHD 28 Chương 2: Mơ hình lị phản ứng nhiệt hạch 2.1 Phản ứng D-D, D-T 31 2.1.1 Lịch sử phát triển nhiệt hạch hạt nhân 31 2.1.2 Phản ứng D-D, D-T ưu điểm nhiệt hạch 34 i Luan van 2.2 Nhiệt hạch quán tính ứng dụng 36 2.3 Mơ hình lị nhiệt hạch song song 38 2.3.1 Lớp lớp vỏ 38 2.3.2 Hai vùng nhiệt độ 39 2.3.3 Mô hình lị nhiệt hạch song song 40 Chương 3: Các thành phần hệ thống 3.1 Tuabin khí 41 3.2 Bộ trao đổi nhiệt 42 3.3 Bộ làm lạnh 44 3.4 Máy nén khí 45 3.5 Hệ thống phát điện tuabin kết hợp với lượng nhiệt hạch 46 Chương 4: Hệ thống phát điện sử dụng mơ hình gia nhiệt song song 4.1 Mơ hình truyền nhiệt lị gia nhiệt song song 48 4.2 Các thông số hệ thống 50 4.2.1 Máy phát MHD 50 4.2.2 Tuabin 51 4.2.3 Máy nén khí 52 4.2.4 Lò phản ứng 52 4.3 Hệ thống phát điện MHD/tuabin khí 54 4.3.1 Mơ hình lượng hệ thống 55 4.3.2 Điều kiện tính toán 56 4.3.3 Mơ hình hệ thống MHD/tuabin khí 57 Chương 5: Kết luận 5.1 Kết luận 61 5.2 Sản phẩm đề tài 62 5.3 Hướng phát triển đề tài 62 ii Luan van Tài liệu tham khảo Sản phẩm khoa học (bài báo đăng tạp chí chuyên ngành) Bản thuyết minh đề tài Bản hợp đồng triển khai nhiệm vụ iii Luan van DANH MỤC BẢNG BIỂU Hình 1.1: Lực Lorentz tác động lên điện tích chuyển động Hình 1.2: Quan hệ chiều dịng điện chiều lực Hình 1.3: Nguyên lý phát điện Từ thủy động lực Hình 1.4: Quỹ đạo trịn điện tử từ trường Hình 1.5: Độ dẫn điện hỗn hợp khí theo thứ tự metal/Kali, argon/Kali argon/Cs Hình 1.6: Quan hệ độ dẫn điện tỉ lệ ion hố Hình 1.7: Chiều dịng điện lịng chất khí plasma chảy qua từ trường Hình 1.8: Các loại máy phát điện MHD Hình 1.9: Máy phát MHD đơn giản Hình 1.10: Hệ thống phát điện MHD chu trình kín Hình 1.11: Chu trình hở máy phát MHD Hình 2.1: Sơ đồ khối miêu tả q trình nhiệt hạch giam qn tính Hình 2.2: Năng lượng từ phản ứng nhiệt hạch chứa lớp lớp ngồi Hình 2.3: Mơ hình biểu diễn vùng nhiệt độ Hình 2.4: Mơ hình lị nhiệt hạch ICF song song Hình 3.1: Cấu tạo bên tuabin khí Hình 3.2: Hình dạng trao đổi nhiệt tiêu biểu Hình 3.3: Hình dạng làm lạnh tiêu biểu Hình 3.4: Máy nén tuabin khí Hình 3.5: Chu trình phát điện ICF Hình 4.1: Mơ hình cân lượng nhà máy phát điện ICF Hình 4.2: Mơ hình cân lượng hệ thống -1- Luan van Hình 4.3: Mơ hình hệ thống phát điện MHD/tuabin khí sử dụng gia nhiệt song song Hình 4.4: Hiệu suất tồn hệ thống Hình 4.5: Giới hạn nhiệt độ đầu vào lớp ngồi Hình 4.6: Cơng suất nhiệt hạch cung cấp Hình 4.7: Công suất thải làm lạnh Bảng 4.1: Điều kiện tính tốn Bảng 4.2: Quan hệ nhiệt độ đầu lớp nhiệt độ giới hạn đầu vào lò phản ứng -2- Luan van DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT ICF MHD D-T D-D EE GT : : : : : : Inertial Confinement Fusion Magnetohydrodynamic Deutrrium-Tritium Deutrrium- Deutrrium Enthalpy Extraction Gas Turbine -3- Luan van TMHDout = TMHDin(1-EE-LMHD) PMHDout  PMHDin (1  QMHDout E.E  aMHD )   1 (4.14) (4.15) : công suất nhiệt đầu máy phát MHD [W] cp: nhiệt dung riêng đẳng áp môi chất [J/kg/K]  m : lưu lượng khối lượng môi chất [kg/s] TMHDout: nhiệt độ đầu máy phát MHD [K] LMHD: tổn thất nhiệt máy phát [%] PMHDout: áp suất đầu máy phát MHD [atm] aMHD: hiệu suất đoạn nhiệt máy phát MHD [%] : tỉ số nhiệt dung riêng môi chất 4.2.2 Tuabin Đầu vào đầu tuabin xác định tương tự: QeGT = eGTQGtin (4.16)  PGTout   PGTin (1  eGT )  1  aGT TGTout = TGTin(1-eGT –LGT) (4.17) (4.18)  QGTout  c p mTGTout (4.19) QeGT: công suất điện phát từ tuabin khí PGTin: áp suất đầu vào tuabin khí TGTin: nhiệt độ đầu vào tuabin khí QGTin: cơng suất nhiệt đầu vào tuabin khí PGTout: áp suất đầu tuabin khí TGTout: nhiệt độ đầu tuabin khí QGTout: cơng suất nhiệt đầu tuabin khí - 51 - Luan van eGT: hiệu suất ngang trục đầu tuabin khí aGT: hiệu suất đoạn nhiệt tuabin khí LGT: tổn thất nhiệt tuabin khí 4.2.3 Máy nén khí Máy nén khí dùng để phục hồi áp suất sau qua máy phát MHD tuabin khí Cơng suất điện máy nén khí xác định: QeC  n  1TCout  TCin c p m (4.20) n số tầng nén khí trung gian, TCout nhiệt độ đầu máy nén khí TCin nhiệt độ đầu vào máy nén khí Nhiệt độ đầu máy nén khí xác định: TCout  1     n 1     PCout   1   PCin    1  TCin  iC       (4.21) PCout áp suất đầu máy nén khí, PCin áp suất đầu vào máy nén khí iC hiệu suất đoạn nhiệt máy nén khí 4.2.4 Lị phản ứng Cơng suất nhiệt từ lớp xác định: Q1  Q fxd  Q1in (4.22) Q1in  c p m 1Trin (4.23) Q1in cơng suất nhiệt quay trở lớp trong, m lưu lượng khối lượng chu trình MHD, Trin nhiệt độ đầu vào lị phản ứng Áp dụng tương tự lớp ngoài: Qb  Q fn  Qbin (4.24) - 52 - Luan van Qbin  c p m bTrin (4.25) Qbin công suất nhiệt quay trở lớp trong, m b lưu lượng khối lượng lớp Lưu lượng khối lượng chu trình tuabin khí m T : m T  m  m b (4.26) Công suất đầu đầu vào lớp xác định: Qb  c p m Tb (4.27) Qbin  c p m Trin (4.28) cp nhiệt dung riêng đảng tích, m lưu lượng khối lượng, Tb nhiệt độ lớp ngoài, Trin nhiệt độ đầu vào lò phản ứng Thay cơng thức (4.27), (4.28) vào (4.24) ta có: Tb  Trin  Q fn c p m (4.29) Như trình bày, lớp thu nhận 30% lượng nhiệt hạch tỏa nên lượng mang tia X hấp thu lớp Qfxd lượng mang neutron hấp thu lớp Qfn xác định lần lượt: Q fxd  0.3Rd E f (4.30) Q fn  Rd E f M b  0.3 (4.31) Q f  Q fn  Q fxd (4.32) Mb độ lợi lớp ngồi (cịn gọi hệ số khuếch đại lượng lớp ngoài) Hệ số khuếch đại lượng số lượng tỏa từ phản ứng neutron với Lithium lớp ngồi Kết hợp cơng thức (4.30), (4.31), (4.32) ta viết: - 53 - Luan van Q fn  M b  0.3 Qf Mb (4.33) Năng lượng lị phản ứng biểu diễn: Qrout  Qrin  Q f hay Q f  Qrout  Qrin (4.34) với Qrout lượng đầu lị phản ứng, xác định: Qrout  c p m Trout (4.35) Trout nhiệt độ đầu lò phản ứng Kết hợp công thức (4.24), (4.33), (4.34), (4.35) ta được: Qb  Qrin  M b  0.3 Qrout  Qrin  Mb (4.36) Có thể viết lại cơng thức (4.36) dạng khác là: Trin  Trout  Mb Trout  Tb  (4.37) Để xác định nhiệt độ giới hạn đầu vào lò phản ứng Trinlimit, thay Tb=Tblimit công thức (4.37), ta được: Trinlimit  Trout  Mb Trout  Tblimit  0.3 (4.38) Tblimit nhiệt độ giới hạn lớp ngoài, nhiệt độ giới hạn đầu vào lò phản ứng Nhìn cơng thức (4.38) ta nhận thấy nhiệt độ đầu vào lò phản ứng giới hạn nhiệt độ đầu lò phản ứng nhiệt độ giới hạn lớp 4.3 Hệ thống phát điện MHD/tuabin khí Trong suốt thập niên gần đây, hệ thống nhiệt điện kết hợp tuabin tuabin khí gần chiếm ưu hồn tồn trước nhà máy điện hạt nhân hiệu suất (hiệu suất hệ thống kết hợp đạt 45% điện hạt nhân khoảng 35%) Điều dẫn đến tuabin khí trở thành thành phần quan trọng hệ thống phát điện đại nhiều cơng trình nghiên cứu nhiều lĩnh vực khác công - 54 - Luan van nghệ tuabin khí phát triển, chẳng hạn công nghệ đốt giảm phát thải, tuabin khí nhiều tầng, hồi nhiệt làm lạnh trung gian cho tuabin khí để nâng cao hiệu suất mật độ công suất Một hướng nghiên cứu khác cho hệ thống phát điện tương lai Từ thủy động (MHD) Với Từ thủy động, môi chất thường sản phẩm trình đốt cháy nhiên liệu than trạng thái nhiệt phun qua từ trường mạnh làm sinh dịng điện Mơi chất sau qua máy phát Từ thủy động cung cấp cho tuabin khí để tiếp tục phát điện tận dụng nguồn nhiệt môi chất trạng thái nhiệt độ cao Với hệ thống kiểu này, hiệu suất đạt 50% 4.3.1 Mơ hình lượng hệ thống Mơ hình lượng hệ thống phát điện gia nhiệt song song mơ tả hình 4.2 Chúng ta biết giới hạn nhiệt độ tuabin khí khoảng 1700K, máy phát điện Từ thủy động dùng nhiệt độ 2000K Vì vậy, mơ hình lượng sử dụng nhiệt độ từ lớp khoảng 1300~1700K để cung cấp cho tuabin khí, cịn nhiệt độ từ lớp 2000K dùng để cung cấp song song cho máy phát điện Từ thủy động QeMHD Qdin Q1i m n d Qbin b m Lớp Lớp Bộ làm lạnh MHD Bộ trao đổi nhiệt Qfxd Qfn Qrin Q1 QeC1 Máy nén Qb QeGT Tuabin khí Bộ làm lạnh Bộ trao đổi nhiệt QeC2 Máy nén T m Hình 4.2: Mơ hình cân lượng hệ thống - 55 - Luan van 4.3.2 Điều kiện tính tốn Mơ hình hệ thống phát điện MHD/tuabin khí sử dụng lị nhiệt hạch ICF gia nhiệt song song tính tốn theo thông số cho bảng 4.1 Trong hệ thống này, môi chất làm việc chọn Helium công suất điện phát đặt trước 1000Mwe Bảng 4.1: Điều kiện tính tốn Thơng số Giá trị Cơng suất điện phát 1000MWe Nhiệt độ giới hạn lớp 1800K Hiệu suất điều chỉnh lượng 30% Độ lợi lớp 1.1 Năng lượng phát ra/lần từ điều chỉnh 7MJ Năng lượng nhiệt hạch/lần Tổn thất nhiệt, áp suất phận 600MJ 1% Áp suất đầu vào lò 4atm Áp suất đầu lị 4atm Nhiệt dung riêng mơi chất 5193J/(kgK) Tỉ số nhiệt dung riêng 1.667 Nhiệt độ chênh lệch trao đổi nhiệt 50K Chiết Enthalpy máy phát MHD 20%~30% Hiệu suất đoạn nhiệt máy phát MHD 85% Tổn thất nhiệt máy phát MHD 0.5% Hiệu suất nhiệt tuabin khí 35% Tổn thất nhiệt tuabin khí 2% Hiệu suất đoạn nhiệt tuabin khí 85% Hiệu suất đoạn nhiệt máy nén khí 85% Nhiệt độ đầu vào máy nén khí 300K Số tầng làm lạnh trung gian máy nén khí - 56 - Luan van 4.3.3 Mơ hình hệ thống MHD/tuabin khí 226MWe MHD 4atm 2400K 852MWt 63.4MWe Reactor Qf =1795MW Energy Driver 1.57atm 1752K 622MWt 4atm 1700K 3270MWt 4atm 1700K 3873MWt 4atm 1700K 603MWt 1355MWe GT 4atm 1021K 2326MWt Heat Exchanger 1.55atm 374K 132MWt 4.04atm 335K 119MWt Gas Cooler 50.7MWe 1.54atm 300K 106MWt Compressor 1.06atm 1071K 2440MWt Heat Exchanger 1.05atm 394K 899MWt 4.04atm 351K 800MWt Gas Cooler 467MWe Compressor 1.04atm 300K 683MWt Hình 4.3: Mơ hình hệ thống phát điện MHD/tuabin khí sử dụng gia nhiệt song song 57 Hiệu suất hệ thống [%] 55 53 51 49 47 45 2000 30 27.5 25 2100 22.5 2200 2300 Nhiệt độ đầu lớp [K] 2400 20 Chiết Enthalpy [%] Hình 4.4: Hiệu suất tồn hệ thống Toàn hệ thống phát điện kết hợp máy phát điện Từ thủy động với tuabin khí sử dụng nhiệt từ lị phản ứng nhiệt hạch ICF mơ tả hình 4.3 Với mơ hình - 57 - Luan van này, mơi chất làm việc sau từ máy phát chu trình Từ thủy động kết hợp với môi chất gia nhiệt lớp ngồi để cung cấp vào chu trình tuabin khí Với mơ hình lượng điều kiện tính tốn trên, hiệu suất tồn hệ thống tính tốn biểu diễn hình 4.4 Như thấy hình 4.4, hiệu suất tồn hệ thống đạt giá trị cực đại khoảng 55,68% chiết Enthalpy 26,5% ứng với nhiệt độ lớp 2400K Tuy nhiên, chiết Enthalpy 20%, hiệu suất toàn hệ thống lại giảm nhiệt độ lớp lớn 2200K, trường hợp khác nhiệt độ lớp 2400K hiệu suất tồn hệ thống lại giảm chiết Enthalpy lớn 26,5% Lý giảm hiệu suất trình bày sau Trong nghiên cứu này, nhiệt độ lớp lớp 2400K nhiệt độ lớp ngồi lớn giới hạn Điều có nghĩa mơ hình hệ thống khơng thể sử dụng nhiệt độ lớn 2400K Giới hạn nhiệt độ đầu vào lớp minh họa hình 4.5 1400 Reactor Input Temperature [K] 1200 Trin_limit 1000 800 600 400 200 2000 2050 2100 2150 2200 2250 Reactor Output Temperature [K] 2300 2350 Hình 4.5: Giới hạn nhiệt độ đầu vào lớp - 58 - Luan van 2400 Bảng 4.2: Quan hệ nhiệt độ đầu lớp nhiệt độ giới hạn đầu vào lò phản ứng Trout [K] Trinlimit [K] 1995 1280 2000 1267 2200 733 2400 200 Tại chiết Enthalpy 20%, nhiệt độ đầu lớp từ 2000~2200K nhiệt độ đầu vào tuabin khí tăng theo Điều dẫn đến nhiệt độ đầu vào lị phản ứng tăng theo Vì chu trình phát điện hệ thống chu trình kín, nên mặt lý thuyết nhiệt độ đầu vào lị phản ứng cao có nghĩa phần lượng không chuyển thành điện hồi thu lớn đầu vào lị phản ứng Vì mà nhiệt độ đầu vào tuabin khí tăng lượng hồi thu đầu vào lò phản ứng tăng, dẫn đến lượng nhiệt hạch phát giảm Kết hiệu suất tồn hệ thống tăng hiệu suất tỉ số lượng điện phát lượng nhiệt hạch theo công thức (4.1) trình bày Tuy nhiên, nhiệt độ lớp lớn 2200K, nhiệt độ đầu vào tuabin khí lớn 1700K nhiệt độ giới hạn tuabin khí nghiên cứu Vì mà phần lượng phải thải làm lạnh Vì lượng thải tăng nên cần phải cung cấp thêm nhiều lượng nhiệt hạch vào dẫn đến hiệu suất toàn hệ thống giảm Tương tự nhiệt độ lớp 2400K, chiết Enthalpy tăng từ 20~26.5% nhiệt độ đầu vào tuabin khí tăng lớn 1700K nên phần lượng phải thải làm lạnh Vì lượng thải giảm nên lượng nhiệt hạch cần cung cấp giảm, làm hiệu suất toàn hệ thống tăng Khi chiết Enthalpy tăng khoảng 26,5~30% nhiệt độ đầu vào tuabin khí giảm Vì chu - 59 - Luan van trình phát điện sử dụng chu trình kín nên với nhiệt độ đầu vào tuabin khí giảm lượng hồi thu đầu vào lị phản ứng giảm, cần nhiều lượng nhiệt hạch tỏa Kết hiệu suất tồn hệ thống giảm nhìn thấy đồ thị Công suất nhiệt hạch [MW] 2200 2100 2000 1900 1800 30 27.5 1700 2000 25 2100 Chiết Enthalpy [%] 22.5 2200 2300 20 2400 Nhiệt độ đầu lớp [K] Hình 4.6: Cơng suất nhiệt hạch cung cấp Công suất thải [MW] 1000 900 800 700 30 27.5 600 2000 25 2100 22.5 2200 2300 Nhiệt độ đầu lớp [K] 20 Chiết Enthalpy [%] 2400 Hình 4.7: Cơng suất thải làm lạnh - 60 - Luan van CHƯƠNG KẾT LUẬN 5.1 Kết luận Đề tài nghiên cứu hoàn thành hạn mô hệ thống phát điện kết hợp máy phát điện Từ thủy động tuabin khí sử dụng lượng nhiệt hạch cho hiệu suất cao so với hệ thống phát điện truyền thống Đề tài hoàn thành tốt mục tiêu đề thuyết minh, cụ thể sau: - Đề xuất mơ hình lị phản ứng sử dụng lượng nhiệt hạch: lò nhiệt hạch loại nhiệt hạch giam quán tính ICF, gia nhiệt môi chất song song hai phận lớp lớp ứng với hai loại nhiệt độ 1300~1700K 2000~2400K - Thiết kế hệ thống phát điện kết hợp Từ thuỷ động lực tuabin khí: hệ thống kết hợp hai chu trình phát điện Từ thủy động chu trình tuabin khí mơi chất gia nhiệt lớp sau qua máy phát điện Từ thủy động nhiệt độ 2000~2400K kết hợp với môi chất gia nhiệt lớp nhiệt độ 1300~1700K để cung cấp cho chu tuabin khí Mỗi chu trình trao đổi nhiệt thông qua tái sinh, làm lạnh nén phục hồi áp suất Các thông số công suất, nhiệt độ, áp suất phận hệ thống tính tốn trình bày cụ thể từ số điều kiện tiêu biểu cho trước - Tính tốn hiệu suất hệ thống: hiệu suất tồn hệ thống tính tốn cao 55,68% ứng với chiết Enthalpy 26,5% nhiệt độ đầu lớp 2400K Hiệu suất cao so với hệ thống phát điện kết hợp tuabin tuabin khí kiểu truyền thống khoảng 45% - 61 - Luan van 5.2 Sản phẩm đề tài Sản phẩm đề tài sau hoàn thành bao gồm:  Một sản phẩm khoa học báo đăng tạp chí chuyên ngành nằm danh mục tính điểm xét chức danh 0~0,75 điểm: High Efficient MHD Power Generation for Future Energy System, Journal of Science & Technology – Hanoi University of Science and Technology, No.90, pp.20-25, 2012  Một báo cáo tổng kết đề xuất hệ thống phát điện có hiệu suất cao kết hợp Từ thuỷ động lực tuabin khí sử dụng nguồn nhiệt từ lò nhiệt hạch 5.3 Hướng phát triển Đề tài hoàn thành mục tiêu, hạn đề ra, nhiên tương lai cần phải phát triển thêm số hướng nghiên cứu cụ thể sau: - Giảm bớt nhiệt lượng thải làm lạnh cách tận dụng kết hợp thêm với chu trình phát điện nhiệt độ thấp chu trình tuabin (steam turbine) Điều chắn dẫn đến hiệu suất toàn hệ thống nâng cao kết tính tốn - Tăng cường khả ion hóa môi chất làm việc cách sử dụng môi chất Helium kết hợp với Cesium (hoặc Argon) chất dễ bị ion hóa hơn, thay Helium Helium khó bị ion hóa dẫn đến mơi chất có độ dẫn điện làm công suất phát điện máy phát Từ thủy động - Nghiên cứu hệ thống phát điện Từ thủy động có xét đến yếu tố kích thước hệ thống thông qua thông số gọi mật độ công suất tức công suất phát hệ thống tính đơn vị thể tích hệ thống - 62 - Luan van TÀI LIỆU THAM KHẢO B Zaporowski, J Roszkiewicz, K Sroka, Parameters Analysis ofthe MHDSTEAM Power plant Thermal System, 8th International conference on MHD Electrical Power Generation, Moscow, 1983, Vol.6 75-78 B Zaporowski, J Roszkiewicz, K Sroka Analysis of the Convertion system of a combined MHD-STEAM Power Plant integated with coal gasification Technical University of Poznan, Poland Breton, David and Keeler, Clifton, Comparative IGCC Performance and Costs for Domestic Coals, Gasification Technologies Council, San Francisco, CA (October 2005) C Haiduc, M Mirea, Research on the efficiency CET with MHD generators in the conditions of the S.R of Romania, MEE, Energetica-supplement, Vol 1-2, 1985 C Haiduc, Mathematical model for Technical-Economic efficiency analysis of power stations with MHD generations and classical power stations 10th International conference on MHD power station - Constantin-ICSITEEBucharest104-Berceni Road-Romania, 1989 Gora S and Kapron.H, Economic Aspects of operation of MHD Electrical power plant in power system, Ninth International conference on MHD Electrical Power Generation, Vol.1, November 1986, Tsukuba, Ibaraki, Japan J D Kumana, Use Spreadsheet-Based Combined Heat and Power Models to Identify and Evaluate Energy Cost-Reduction Opportunities in Industrial Plants, page 253, Procedures of 23rd Industrial Energy Technology Conference, Houston, TX (May 2001) Jackson W.D, Integration of MHD plants into Electric Utility System, IEEE Transactions on Energy conversion,Vol.EC-1, No 3, September 1986 -i- Luan van N B Morley, S Malang, I Kirillov, Fusion Science and Technology, Vol.47, No.3, pp.488-501 (2005) 10 Neil B Morley, Mark S Tillack, Magnetohydrodynamics, McGraw-Hill, 1998 11 P A Davidson, An Introduction to Magnetohydrodynamics, Cambridge University Press, 1st Edition, 2001 12 R V Polovin, V P Demutskii, Fundamentals of Magnetohydrodynamics, Consultants Bureau New York and London, 1990 13 Reiner Decher, Direct Energy Conversion, Oxford University Press, USA, 1997 14 Richard J Rosa, Magnetohydrodynamic Energy Conversion, McGraw-Hill, New York – USA, 1968 15 Stanislaw Gora, Henryk Kapron, Economic and Technical Characterisics of MHDSTEAM power plant operation in a power supply system, Lublin Technical University, Faculty of Electrical Engineering, Lublin, Poland 16 Yanxia Lu, Research on MHD-Steam Combined Cycle System, 36th AIAA Plasmadynamics and Lasers Conference, AIAA 2005-4927, Toronto, Canada (June 2005) -ii- Luan van S K L 0 Luan van