Phân tích và thiết kế móng cọc phần 1

M VO PHAN, HOANG THE THAO 624.154 V 400 Ph " PHÂN TÍCH VÀ TÍNH TỐN MĨNG CỌC ĐÄNHÀ xUẤT BẢN ặ ĐẠI HỌC QUỐC 6IA TP HỮ CHÍ MINH DAI HQC QUOC GIA TP HO CHi MINH TRUONG DAI HOC BACH KHOA PGS.TS Võ Phán ThS Hoàng Thế Thao PHAN TicH VA TÍNH TỐN z H NHÀ 0 15 XUAT KAN DAI HOC QUOC TP H( CHÍ MINH - 2013 GIA PHAN TICH VA TINH TOAN MONG COC Nhà xuất ĐHQG-HCM tác gi/i tỏc liờn kt gi bn quyộnđ Copyright â by VNU-HCM Publishing House and author/co-partnership All rights reserved a TRUONG DAI HQC BACH KHOA, DHQG-HCM “Tái không SC/BS, lần thứ 2, năm 2013 | MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU Chương 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ĐỀ TÍNH TỐN THIẾT KẾ MONG coc 1.1 Cơ sở lý thuyết 1.2 Ví dụ tính tốn Chuong 2: MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN 9.1 Nguyên tắc tính tốn 2.2 Sức chịu tải cọc đơn 2.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 2.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 2.5 Ước lượng độ lún móng cọc 2.6 kiểm tra cọc theo diéu kiện cẩu cọc dựng coc 9.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 2.8 Cơ sở xác định chiều cao đài cọc 2.9 Tính tốn cốt thép cho dai Chương 8: MĨNG CỌC KHOAN NHƠI VÀ BA-RÉT 3.1 Móng cọc khoan nhổi 3.2 Móng cọc ba-rét (barrette) Chương 4: MĨNG CỌC BÊ TƠNG ỨNG SUẤT TRƯỚC 4.1 Tổng quan cọc bê tông ứng suất trước 4.2 Công nghệ sắr xuất 4.3 Sức chịu tải cọc 4.4 Phương pháp thử để kiểm tra chất lượng cọc Chương 5: MA SÁT ÂM ẢNH HƯỞNG ĐẾN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 5.1 Tổng quan tượng ma sát âm 5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc có xét đến ma sát âm 5.3 Oác biện pháp làm giảm ảnh hưởng ma sát âm 109 109 185 199 199 196 199 206 220 220 227 228 Chương 6: THI NGHIEM KIEM TRA SUC CHIU TAI VÀ CHẤT LUGNG COC 6.1 Giới thiệu chàng 6.2 Thí nghiệm nén tĩnh cọc 6.3 Thí nghiệm osterberg 6.4 Thí nghiệm thử động biến dạng lớn (pda- pile dynamic analysis) 6.5 Thí nghiệm biến dạng nhỏ (P.I-T) 6.6 Thí nghiệm siêu âm đánh giá độ đồng cọc khoan nhỗi (sonie test) TÀI LIỆU THAM KHẢO 235 235 235 247 257 262 265 272 LỜI NÓI ĐẦU Sự phát triển kinh tế xã hội kéo theo phát triển ngành xây dựng sở hạ tầng Trong năm gân đây, mật độ xây dựng khu chung cự cao tầng, loại cẩu dây văng nhịp lớn, cơng trình thủy lợi, thủy điện ngày nhiều nước ta, địi hỏi việc phân tích, lựa chọn giải pháp móng cho cơng trình phải kinh tế bằn vững Giải pháp móng chọn cho cơng trình thường móng cọc Trong việc tính tốn thiết kế móng cọc nay, người học tập thiết kế tham khảo quy phạm Việt Nam tài liệu nước Tuy nhiên đặc thù nước điều kiện địa chất vùng nhe nguyên ly tính tốn, thị lồng coc (rong giai đoạn, cần thiết phải bố sung cho hoàn chỉnh Nội dung sách giới phục vụ cho tính tốn móng, coc, cọc bê tông cốt thép chế tạo sẵn, cọc khoan nhỗi, cọc barette, cọc bê tông ứng suất trước, sức chịu tải cọc có xét đến ma sát âm, phương pháp kiêm tra chất lượng sức chịw tải cọc Trong trình lốt sách này, chúng tơi có tham khảo tai liệu nên móng, móng cọc tác giả trước nhằm kế thừa ki thức có bồ sung, cập nhật ngun lý tính tốn để phục vụ người đọc Với kiến thức thời gian có hạn, viết sách tránh khỏi thiếu sói chúng tơi mong nhà khoa học, người đọc cảm thơng góp ý chân tình để sách hoàn chỉnh, phục vụ người đọc Mọi ý kiến đóng góp xin liên hệ địa chỉ: Bộ mơn Địa móng, Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Dại học Bách khoa - Đại học Quốc gia TP Hồ Chỉ Minh Điện thoại: 08.38636822 Các tác giả Chuong THONG KE DIA CHAT DE TINH TOAN THIET KE MĨNG CC _ Trong cơng tác khảo sát địa kỹ thuật nay, ta thường bố trí nhiều hồ khoan để phục vụ việc thiết kế móng Tuy nhiên, hồ khoan lại có nhiều móng nói lớp đất có nhiều mẫu đất lợp đất Trong thiết kế chung móng cọc nói riêng, ta phải thống kê địa chất lớp đất để xác định tiêu đại diện cho lớp đất, từ có đủ sở đê thiết kế móng cơng trình Theo QPXD, 45-78 gọi lớp địa chất cơng trình tập hợp giá trị có đặc trưng - lý phải có hệ số biến động ( đủ nhỏ Vi phải loại trừ mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho đen nguyên địa chất 'Vậy thống kê địa chất việc làm quan trong tính tốn móng 1.1 Cữ SỞ LÝ THUYẾT 1.1.1 Phân chia đơn nguyên địa chất 1- Hệ số biến động Chúng ta dựa vào hệ số biến động v phân chia đơn nguyên Hệ số biến động v có dạng sau: ql) giá trị trung pình đặc trưng: A= Dai T n độ lệch tồn phương trung bình: (2) CHUONG (1.3) với: Ai - giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng n - số lần thí nghiệm 2- Qui tắc loại trừ cáẻ sai số Trong tập hợp mẫu lớ ‹ cịn ngược lại ta phải loại trừ số liệu có sai Trong [v]: hệ số biến động lớn nhất, tra bảng QPXD 45-78 tùy thuộc vào loại đặc trưng Đặc trưng đất Tỷ trọng hạt Hệ số biến động [v] 0.01 “Trọng lượng riêng Độ ẩm tự nhiên Giới hạn Atterberg Médun bién dang Chỉ tiêu sức chống cắt Cường độ trục 0.05 015 0.15 0.30 0.30 040 mm tra thống kê, loại trừ số lớn A; theo cơng thức sau: (14) ước lượng độ lệch ` (A, (1.5) n> 25 lấy ơc = ø 1.1.2 Đặc trưng tiêu chuẩn tính tốn 1- Đặc trưng tiêu chuẩn Giá trị tiêu chuẩn tắt =ä đặc trưng đất giá trị trung bình cơng kết thí nghiệm riêng lẻ A (từ lực dính don vị ¢ va góc ma sat H THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ĐỂ TÍNH TOAN THIET KE MONG COC Các giá trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát thực theo phương pháp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính ứng suất pháp ơ, ứng suất tiếp cực hạn t¡ thí nghiệm cắt tương đương, t = o.tgg + ¢ Lực dính đơn vị tiêu chuẩn c góc ma sát tiêu chuẩn ợ* xác định theo công thức sau: igo" = zany, oF - Yad 40)) = (1.6) 0i (1.7) ud 9) mỉ (1.8) 2- Đặc trưng tính tốn Nhằm mục đích nâng cao độ an tồn cho én định nễn chịu tải, số tính tốn ơn định tiền hành với đặc trưng tính tốn Trong QPXD 45-78, đặc trưng tính tốn đất xác định theo cơng thức sau: (1.9) A' - giá trị đặc trưng xét Kụ - hệ số an toàn đất Với lực đỉnh (e), góc ma sắt (@), trọng lượng đơn vị (y) cường, độ chịu nén trục tức thời có hệ số an tồn đắt xác định sau: ka = tr p số độ xác xác định sau: ~ Với lực đính (e) hệ số ma sát (tg,@), ta có: p = tạV 1.10) (1.10) 10 HƯƠNG + Để tính tốn v giá trị độ lệch tồn phương trung bình xác định sau: Tẻ Gc=ơi at _ (111) (1.12) (113) (1.14) (1.15) hệ số phụ thuộc vào xác suất tỉn cậy œ Khi tính theo biến dạng œ = 0.85 Khi tính theo cường độ œ = 0.95 Các đặc trưng tính tốn theo TTGH I TTGH II có giá trị nằm khoảng: AN=ASL£AA (1.16) Tùy theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) dấu (—) đẻ đảm bảo an tồn Khi tính toán theo cường độ ổn định thi ta iấy đặc trưng tính tốn TTGH I (nằm khoảng lớn hon ot = 0.95) Khi tính tốn thec biến dạng ta lấy đặc trưng tính toin theo TTGH II (nằm khoảng nhỏ œ = 0.85) MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN 87 Với m = hệ số điều kiện làm việc Ø` = Di = 194 kN/mẺ Mũi cọc lớp đất có: ọ = 30”; e = kN/m”; y`= 10 kN/mẺ — A=I/1468; B=5,5872; D=7,9453 RE =1x(1,1468x4,4x10 + 5,5872x194 +7,9453x 7) = 1190kN /m2 Điều kiện ôn định đất thỏa mãn: Pib ŠR\; Pmạc SLL2R,c; Dnịn > Ơ Tính độ lún móng khối quy ước theo phương pháp tổng phân tố qua bước sau: Bước 1: Áp lực gây lún: Đại =Phy — Yihj = 337, 2-194 = 143, 2KN /m? Bước 2: Chia lớp phân tố: Đất chia thành lớp đồng với chiều dày thỏa điều kiện: h, $(0,4+0,6)Bg, = (1,58m+2,37m) Phía móng khối lớp cát đồng nhất, chia thành lớp 0,5m Bước 3,4,5: Xác định độ lún lớp phân tổ tính tổng độ lún: Luu y z bang 2.15 độ sâu so với đáy móng khối quy ước Đường cong nén lún: áp lực < 400 KN/m?, nén dé đơn giản ta cần nội suy bậc từ cấp áp lực 100kPa, 200kPa, 400kPa ‘Ap ye nén (+ 100KPa) 88 CHUONG Lập thành bảng sau: An | | BI | (my (m [ 0| zs} os| [at | t n | atin | at | ee | on | ue (kN/m)) | (kNim”) | (kN/m”) | (kNIm), |t@| +32 | 196 217 | 090] 1419 | 1990 23 | +1 | 0253 |0938| 1⁄44 | 2040 as] [082] 1208 | 2090 is| 038 23 | +2 | 0508 |0727| 1040 | 2140 2s |o@w| are | 2190 las | 0833 25 | | 0759 [osta] 737 | 2240 25s | as | 0496 [04st] 618 | 2290 28 | +3 | 1013 [oses| s20 | 2340 265 | as | 1199 | 0908] 441 | 2390 a7 | | 1296 [0283| 37 | 2440 “Tổng độ lùn (em) 1965 | 3380 " (em) [08106497 | 0438 2015 | 3396 | 0.510 | 0,497 | 0,420 2086 | 3340 | 0,809 | 0.498 | 0,388 2115 | 3238 | 0,809 | 0.498 | 0,346 2165 | 3125 | 0.508 | 0499 | 0.300 221/6 | 3023 | 0,808 | 0,500 | 0,255 2285 | 2942 | 0.507 | 0,500 | 0,215 2316 | 2884 | 0,506 | 0.501 | 0,181 2385 | 2846 | 0,506 | 0,501 | 0,153 2445 | 2824 | 0.805 | 0,501 | 0,128 283 Bài tập 2.4: Sử dụng kết tập Ï+3 Yêu cầu tìm chiều cao đài hợp lý theo điều kiện xuyên thủng MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN Bài giải: 89 Điều kiện chống xuyên thủng dài cọc: Chọn chiều cao đài sơ 0,35m Chọn ao= 12cm chiểu cao làm việc tiết điện dai: ho= hg~ a= 0,35 — 0,12 = 0,23m Các cọc nằm đáy lớn tháp xuyên 45” hình vẽ: L+-4 Lực gây xuyên thing: Py=N"= 2400 kN Lực chống xuyên thủng: P„„ =œRuyuhọ V6i tm = 2(he+ be+ 2hụ) = x (0,6 + 0,4 + x 0,23) = 2,92m Puy =1%0,9%10? x 2,92 0,23 = 604KN < Py, 'Nhận thấy P,, hon nhiéu so véi Py, ta chọn chiều cao đài 0,65m Chọn ao= 12cm chiều cao làm việc tiết diện đài: họ= hạ~a= 0,65 ~ 0,12 = 0,53m Tháp xuyên 45 có đáy lớn bao phủ phần cọc hình vẽ: s0 CHUONG 450 { Lye gay xuyén thing: Px =N"= 2400 kN Lực chống xuyên thủng: hy +h, +2c tạ co, (S78 tê MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO sin Pa, =1x0,9x10° x (28206222045) 53088 0,45 c7 ng» đa D27 2990N> Py, = 2400kN đt 'Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thing dai cọc Vậy chiều cao đài hợp lý chọn 0,65m Bài tập 2.5: Sử dụng kết tập 1+4 Yêu cầu tính tốn cết thép cho đài cọc Bai giải: Sơ đồ tính: xem consol đầu ngàm vào mép cột, đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng Ha Tinh thép đặt theo phương X: M= SP, =Pj, + BI, = 460,86x0,64 530,58x 0,6 = 594,9kNm xa &=1-V1-2a “oar =0,12 ne Stata : = -49,3em2 Chọn 12922 rải với khoảng cách a = 150mm (A;= 45,62cm) Tinh thép đặt theo phương Y; M=SoPI, =P\l, + Pil, + Pil, = (427,814 479,19 + 530, 58) 0,4 = 575kNm 92 CHUONG HH ẤT GA wR,bhj 0,9x1,l5x240x53 + = 0,082 š=1-vI~2œ =0,086 A, = SteRubho _ 0,086%0,951,15%240%53 _ 49 g4om? Ry 28 Chon 16618 rai véi khoảng cach a= 150mm (A,= 40,72cm?) Bài tập 2.6: Sử dụng kết tập Yêu cầu kiểm tra cọc chịu tải ngang Bàigiải: Ta kiểm tra cho trường hợp lực cắt lớn theo phương Do tiết diện cọc hình vng nên cần kiểm tra với trường hợp lực cắt lớn Lực cắt lớn chân đài: H"= 100kN —> Lực cắt tác dụng Ì cọc: H=H'6 = 16.7 kN Moment chân đài chuyển thành lực dọc cột, nên cọc khơng có moment tác dụng Chỉ có lực ngang tác dụng đầu cọc (tương ứng đáy dai) Moment quan tinh tiét diện ngang cọc: a‘ Ty 78 75x10" (m') Môđun đàn hồi bê tông B20: Ey =27x10)(MPa) = 27x 105(KN/m2) Chiều rộng quy ước cọc: b, =1,5d+0,5=0,95m (vid < 0.8m) Hệ số K= 5000 (kN/m?) (tra bang 2.18) Hệ số biến dạng: yg = Kb = E,I — 27x10° Chiều dài cọc đt tính đổi: ~; = 0,764 x6,75x10 1= du xI=0,764x19,2=14,7m Tra bảng 2.19 ta có: A,= 2,441; Bạ= 1;621; Cạ =1,751 MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO Sén Xác định chuyển vị ngang y„ góc xoay đầu cọc Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực don vi Ho= gay ra: : 1 x2,441 "¬ oy xE, x1 fo 764 x27%10%%6, 75x10 =3,0x10ˆ(m/kN) Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị Mạ = Sum = dậqxEpxI _ ° 0,764? x27%10% x6, 75x10 =I,52x10 '(m/kN) Góc xoay tiết diện cọc lực đơn vị gây ra: x1,621 = 1gay ra: ðwn =ỗðnm =1,52x10''(kN"km"1) Moment uốn lực cắt đầu cọc: Họ =H=16,7kN; Mạọ=M+Hi, =0 Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình mặt đất: Yo = Huỗng + Mong =16,7x3,0x10°Ê = 5,01x10”3(m) Wạ = Huỗmg + Mạỗy =16,7x1,52x107® =2,54x1072(rad) Tinh tốn chuyển vị ngang góc xoay cọc mức đáy đài: HỆ "na MI? Á =yo +VoÏlạ + 3E,1 2Egl HỆ MI, w=Ws 2Eyl + Mio Eyl 1,- chiều đài cọc từ đáy đến mặt đất, cọc đài thấp J, = A=y, =5.01x103(m); y= yy =2,54x107 rad Ap luc o,(kN/m’), moment uén M,(kNm), lực cắt Q; tiết diện ccc c tớnh theo cụng thc sau: K 6, =2ÂlƠgX Aj - 2B, +zM 2G + H D) Oya Od pg Eyl Oba-Epl M, = GaEylyoAs ~CtpaEsloBs +MoCs + H %‘bdDs 94 CHUONG = ObyEply Ay —atgE gly oBy + œyạMCx + HạD¿ Z4 - chiều sâu tính đổi, z¿ =œyaZ Voi apg = 0.764 Ay, As, Aas Bi, Bay Bay C1, Cs, Cay Diy Ds, Da tra bang 2.20 Moment dọc theo thân cọc: z * a3 83 03 | manny 00 ot 03 0.4 05 07 08 09 10 12 13 14 1ê 47 18 2.0 21 22 24 25 26 29 34 3.4 37 3.9 46 47 48 5.0 51 52 04 ọ ọ 02 03 04 05 06 07 08 09 -0,001 -0,004 0,011 0,021 0,036, -0,057_ 0,085 0,121 0,167 ;0,001 0,002 0,005 0,011 -0,02 -0,034 0,055 -0,083 11 0,222 -0.122 12 tạ -0287 | :0473 | -0465 | :0238 | 14 15 16 17 18 1,9 22 24 26 -0,455 0,559, 0,876 -0,808 0.956 -1,118 1,295, 1,693, 2,141 -2/621 -0,319 0,42 ;0,543 -0,691 -0.867 1,074 1,314 1,906 -2,663 -36 28 35 36 37 38 39 -3.103 -3.541 -3,919 -3.757 -3,471 3,036, -2/427 -1/614 4.718 9,544 10,196 -10,776 11,252 -11/885 -11,73 000 1 0.999 0,998 0,996 0,992 0,985 0.975 02 03 04 05 06 0,699 0.799 0.897 0,994 432 6.38 823 9,99 11,59 1295 14,14 15,11 1877 0,96 1,09 16.32 0938 | 0907 | ot 1483 | 1273 | 2.19 1669 1681 0,866 0.811 0/739 0.646 0,83 0,385 0,207 0,271 0,941 -1877 1,358 1,437 1,507 1,566 1/612 1,64 1,646 1,575 1,352 0.917 1674 16.49 16,14 15,63 14,98 14,28 13,47 11,64 9,66 789 4,688 -10,34 -11/751 -13,235 -14,774 -16,346 17,92 0,197 -0,891 5,854 7,325, 8.979 10,821 12,854 15,08 579 3.97 0,52 0,01 0,44 0,74 1,01 1,28 | | | MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN Biểu đồ moment đọc theo thân cọc: z 00 041 03 04 Los |_%z | 0a |_o9 L 10 12 [13 14 18 17 18 20 La [23 | 24 125 Lực cắt dọc theo cọc: Zo ọ 01 02 %4 04 95 06 = ọ -0003 -0009 -0021 -0042 0.072 08 09 1 12 13 14 18 18 17 18 19 -071 0243 304343 -0444 -0876 073 -0@i sie -t35 -L613 =1906 2227 2.578 07 0.114 De 1 1 0899 0997 ox(kn) 167 165 160 161 140 127 11 0989 0.98 -0426 | 0867 -0483 | 0846 :0288 | 0817 0386 | 0876 -0479 | 0821 :063 | 0747 -0815 | 0652 -1038 | 0829 1209 | 0374 41608 | 0481 _-1,966 | -0057 Bt 65 48 32 47 03 Em 23 “44 “52 60, 85 œ ọ ọ | :0001 | :0003 | :0008 | | -0016 | :003 | | | | | | | | | | | 0,994 97 | 96 CHUONG -336 Ö~228 5.14 +6023 -8765 | | | | 2849 -3973 5355 -399 -884 | | | | :0692 -1592 2,821 -4445 852 76 25 7A 64 | -09 | -6789 | -1369 | -1383 :0.358 -18,61 23,14 Bảng giá trị áp lực ngang: + zB At Bt 0,00 oO ọ 0.13 01 ot 0.26 02 02 0,39 03 03 0.52 04 04 085 08 08 079 06 0,999 06 0.92 07 0,999 07 1,05 08 0,997 0799 4.18 09 0,995 0,899 11 0,992 0997 {146 44 0.987 1095 eđ 0,005 002 0045 008 0.125 048 0,245 032 0405 0,499 0,604 ot ọ ọ 0001 0004 0011 0021 0,036 0,057 0,085 0.121 0,167 0222 + a ex(kPa) 000 3,08 589 T89 989 1140 12411 12,80 13.16 1822 13,08 1268 | MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN 4,57 4,70 183 1,96 12 0,979 1192 0.718 0,288 12,05 14 15 0,955 0937 1,379 1,468 0.974 1/115 0,456 0.56 10,43 9.49 0,843 0,795 1,706 477 1,884 4,752 0,735 0,575 0.347 0,033 0.385 0.928 -2,928 5,854 1,823 1/887 1/874 1755 1,49 1037 -1,272 5,941 1,924 2272 2609 2907 3.128 3.225 2,463 0,927, 13 0669 | 2,09 16 223 | 47 2.36 2.49 18 19 262 2.88 3.14 3,40 3.86 3,93 4,58 5,24 22 24 26 28 35 093 | 0882 | 1287 | 0841 | 1553 | 1264 | 1633 | 1421 | Biểu đồ áp lực ngang: Độ sâu từ đáy đài (m) “Giá trịáp lực ngang cọc (kA/at) Kiểm tra én định đất quanh cọc: ø;]=nms £059 (oy tag tšc) c365 | 0678 | 0812 | 0.961 1,126 1,308 172 2.195 2724 3.288 3,858 4.88 4,548 11,29 844 745 6,23 517 4,10 211 0.39 -1,09 -213 -3.10 4,40 5,71 98 CHƯƠNG Tại độ sâu z = 1,18m so với đáy đài hay -3,98m (ở lớp đất 2) ơ„max = 13/22 kN/m”; ø1,=47,68.kN/m` Lớp có: c¡= 10 kN/mÊ; @¡=79 [ø,]=1x0.7x (47,88x tg70 +0,3x 10) =25kN /mỂ > ơ,ma„ cos72 Vay théa điều kiện én định đất quanh cọc Bài tập 2.7: Sử dụng kết tập 1+ 'Yêu cầu kiểm tra cọc theo điều kiện cầu lắp Bài giải: Cọc bỗ trí móc cấu dùng móc cẩu sơ đồ cẩu cọc để dựng cọc “Trọng lượng thân cọc kẻ đến hệ số động câu lắp dựng cọc: q=kạ.yđŸ =1.5x25x0.3? = 3.375(kN/m) Khi cầu cọc: Po 020L “ Mt ag Moment lớn nhất: M = 0,0214qL2 Khi dựng cọc: Moment lớn nhất: M = 0,068qL2 cô 0207 Mt s MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN 99 'Vậy moment lớn câu lắp dựng cọc là: M=0.068qL?= 0,068 x 3,375 x 10° = 22,95 kNm Gy =— yuRybhÐ = 223—— 0,9x1,15x30x25/ &=1-Vi=2a = 0,126 =“" ~0/I18 — Vay thép chọn cột 2418 mdi phía (A,=5.09cm?) thỏa mãn Bài 2.8: Cho cọc bê tông cốt thép tiết diện 300mm x 300mm, sử dụng bê tông B25, thép gồm ÿ16 loại CII Coc dai 30m gồm đoạn nối lại, đoạn đập đầu cọc ngàm vào đài 800mm Chiều sâu đáy đài Dr= 2m Các lớp địa chất sau: Lớp! | Lớp? | Lops: | Lops: | Lops: | Lope: Catđấp | Bùnsét | Cảtmjn | Sẻtpha | Cátmjn | Cátvừa e 05 88 3 ® 24 a 25 18 26 30 ể 18 16 19 19 19 20 w : 04 : Ngọt 12 18 20 24 Độ sâu (m) | 0+15 | 18+12 | 12+18 | 18+24 | 24:32 | 32+40 Mực nước ngầm độ sâu -1m 1- Tính sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọc 2- Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất r:ền 3- Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất né 4- Tính sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) 5- Chọn chiều cao sơ đài cọc 0,6m cột: Kích thước cột b,xh;= 350mmx550mm Lực tính tốn tác dụng lên (" =1800kN, Mỹ =100kNm, Mỹ =120kNm, HỆ =180KN,Hy =150kN Hãy bố trí cọc cho đài, kiểm tra phản lực đầu cọc kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 6- Kết thí nghiệm nén cổ kết: 100 CHUONG (kPa) ° 25 08 s0 0776 100 0,753 200 0,726 400 0696 | 800 0.653 Xác định móng khối quy ước tính lún cho móng cọc 7- Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng đài cọc 8- Tính tốn cốt thép đài cọc 9- Kiểm tra cọc chịu tải ngang (lấy hệ số K = 8000 kN/m?) 10- Kiểm tra cọc theo điều kiện câu lắp Đáp số: 1- 1388kN 2- 800kN 3-735kN 4- 744 kN (công thức Nhật) 5- n =4, phương X: 4d, phương Y: 3d, Pmax= 680KN, Prin = 279KN, Panom = 2336KN 6-Lụ=8/7m; Bạ= 8,4m; pạ=37kN; S=2,8em 7- Thỏa 8- Phương X: @16a110, phương Y: $14a1 10 9- Mmax= 41,2KNm; Qmax=45KN; Giax= 39,1KN/m? Bài Cho cọc bê tông cốt thép tiết diện 250mm x 250mm, sử dụng bê tông B20, thép gồm $16 loại CII Cọc dài 20m gồm đoạn nối lại, đoạn đập đầu cọc ngàm vào đài 800mm Chiều sâu đáy đài Dr= 1,5m Các lớp địa chất sau: ® Y k Noor Độ sâu (m) Lớp: Cát dip 07 22 : „ 0+18 Lớp?: Sótpha 16 03 12 15+16 Lớp3: Cát mịn 30 16 +24 Mực nước ngằm độ sâu -Im 1- Tính sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọc MONG COC BE TONG COT THEP CHE TAO SAN 2- Tính sức chịu tải cọc theo cl Tính sức chịu tải cọc theo 101 u lý đất tiêu cường độ đất 4- Tính sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn (SPT) 5- Chọn chiều cao sơ đải cọc 0,6m Kích thước cột b,xh, = 400mmx600mm Lực tính tốn tác dụng lên cột: Nh= 1900kN, MỸ =90kNm, Mỹ = 115kNm, HỆ =95kN, Hỹ = 110KN Hãy bố trí cọc cho đài, kiểm tra phản lực đầu cọc kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 6- Kết thí nghiệm nén cố kết: ø (kPa) e Xác 25 08 50 | 0776 | 100 0753 | 200 0720 | 400 800 0698 | 0653 định móng khối quy ước tính lún cho móng cọc 7- Kiểm tra điều kiện chống xun thủng đài cọc 8- Tính tốn cốt thép đài cọc 9- Kiểm tra cọc chịu tải ngang (lấy hệ số nén K = 8000 kN/m?) 10- Kiểm tra cọc theo điều kiện câu lắp Dép sé: \- 858kN 2- 538kN 3-468kN 4- 777 kN (công thức Nhật) 5- n = 6, phương X: 3d, phương Y: 4d, Pmax= 442KN, Prin= 223KN, Prom = 2138KN 6- Lụ= 9,14m; Bạ= 8,64m; pạ=29,6kN; S=2,6cm 7- Thỏa 8- Phuong X: $16a1 10, phương Y: ÿ14a120 Mmmax= 26,8KNm; Qmax=33.3KN; Gmax=35,8KN/m?