Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full)

Đồ án kỹ thuật thi công 1 (hay)Đồ ánĐồ án kỹ thuật thi công 1 (full)Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full)Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full)Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full)Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full)Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full)Đồ án kỹ thuật thi công 1 (full) kỹ thuật thi công 1 (full)

-ChiÒu cao tÇng kh«ng gian :Ht = 3.4 m

-ChiÒu cao tÇng m¸i : Hm = 3.2 m

-ChiÒu dµy sµn trung gian: =12cm -ChiÒu dµy sµn m¸i: =12cm

-DÇm chÝnh D1 cã kÝch thíc bxh + NhÞp biªn:25x65cm

+ Nhịp giữa:25x24.

Phần I: Thiết Kế Ván Khuôn

Nguyên tắc cấu tạo:

- Từng loại ván khuôn làm việc độc lập, tức là có hệ thống cột chống riêng cho từng loại ván khuôn

- Ván thành của cột và dầm chỉ chịu lực ngang và do kích thớc cấu kiện nhỏ nện

ta chọn theo cấu taọ

Xét một dải ván khuôn rộng 1m theo phơng vuông góc với xà gồ  sơ đồ tính toán

là dầm liên tục có gối tựa là các xà gồ và chịu tải phân bố đều ( Hình vẽ )

b Tải trọng tác dụng lên 1m sàn:

-Tĩnh Tải:

+ Trọng lợng BTCT: gtc 1 = b b hs = 2500 x 1 x 0,12 = 300 kg/m

 gtt 1 = n g tc 1 = 1,1 300 = 330 kg/m+ Trọng lợng ván: g2tc = g.b.δ = 600.1.0,03 = 18 kg/m

> gtt 1 = n g tc 1 = 1,1.18 = 19,8 kg/m vậy gtt = gtt

3 Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ

a, Tính theo điều kiện cờng độ

Khả năng chịu uốn của ván khuôn sàn

Từ công thức tính mômen lớn nhất suy ra đợc khoảng cách nhỏ nhất của xà

gồ tính theo điều kiện bền:

L =  

m 38 , 1 1195

165 10

b Tính theo điều kiện biến dạng của ván khuôn sàn

Độ võng giới hạn cho phép của ván sàn

, 1

8 , 349





8 3

3

10 225 12

03 , 0 1 12

10 225 10 2 , 1 128

Để thiên về an toàn ta chọn khoảng cách giữa các xà gồ: L = 0,95m

Chiều dài của xà gồ đợc tính trong một ô sàn: Lxg = B – bdc – 2.vt - 2.15

Trong đó: 15 mm: khe hở để dễ thao ván khuôn

vt : Bề dày ván thành dầm chính = 30 mmLxg = 3000 - 250 - 2.30 – 2.15 = 2660 mm

a, Tính khoảng cách cột chống theo điều kiện cờng độ:

Điều kiện bền: Mmax  M

2

10 192 6

12 , 0 08 , 0 6

b Theo điều kiện biến dạng của xà gồ:

Độ võng giới hạn cho phép xàgồ

336 , 6 ) 1,3

845 1

, 1

8 , 349 (

9 ,

8 3

3

10 1152 12

12 , 0 08 , 0 12

10 1152 10 2 , 1 128

Từ 2 điều kiện trên ta chọn khoảng giữa các cột chống: L = 1,3 m

5 Kiểm tra cột chống theo điều kiện bền và ổn định :

sơ đồ tính

a Theo điều kiện bền:

Vì sàn tầng 1 làm việc nhiều nhất  tính toán cột chống cho ô sàn tầng 1:

Tải trọng tác dụng lên cột chống:

N = L qtt

xg Trong đó:

3

m 10 8 12

1 , 0 1 , 0 12

10

+ Độ mảnh:  = 134 , 27

0283 , 0

6 , 3

r l

Tra bảng ta đợc:  = 0,1726

Theo điều kiện ổn định:

2

kg/cm 5

, 81 10 10 1726 , 0

Vậy cột chống đã thoả mãn điều kiện ổn định và điều kiện bền

II: Tính Toán Ván Khuôn Dầm Phụ Và Cột Chống Dầm Phụ

1, Cấu tạo chung ván khuôn dầm phụ và cột chống dầm:

Gồm 3 mảng gỗ ván liên kết với nhau, chiều dày ván thành 2,5 cm, ván đáy 3cm Mỗi mảng gỗ ván gồm nhiều tấm gỗ nhỏ liên kết với nhau bởi các nẹp Hệ chống đỡ ván khuôn dầm gồm các cột gỗ ch T ở dới chân cột có nêm để điều chỉnh

1 2

3 7

8

4

15

+ Xác định khoảng cách giữa các cột chống

- Đặc trng hình học của ván đáy: 200 x 30 mm

5 2

2

10 3 6

03 , 0 2 , 0 6

10 3 10 110 10

+ Theo điều kiện biến dạng của ván đáy:

Độ võng giới hạn cho phép ván đáy

3

10 5 , 4 12

03 , 0 2 , 0 12

10 5 , 4 10 2 , 1 128 128

3

7 9

hn : Chiếu cao nêm, hn = 0,1 m

hd : Chiều dày tấm đệm, hd = 0,03 m

 Lcc = 4,0- 0,25 -0,03- 0,1 -0,03 = 3,59 m

Liên kết ở hai đầu cột chống là liên kết khớp

 Chiều dài tính toán L0 = L = 3,79 m

+ Mô men quán tính của cột chống:

4 6 3

3

m 10 11 , 3 12

08 , 0 08 , 0 12

10 11 ,

59 , 3

r l

Tra bảng ta đợc:  = 0,115

Theo điều kiện ổn định:

2

kg/cm 23

8 8 115 , 0

6 , 168

b, Tính toán ván khuôn thành dầm phụ

Sơ đồ tính là dầm liên tục, gối tựa tại các vị trí nẹp

 Khoảng cách giữa các thanh nẹp

Đặc trng tiết diện của ván khuôn thành dầm phụ

7 2

2

10 1 , 177 6

025 , 0 15 , 0 6

10 1 , 177 10 110 10

Theo điều kiện biến dạng của ván:

Độ võng giới hạn cho phép của ván

3

10 214 , 2 12

025 , 0 15 , 0 12

10 214 , 2 10 2 , 1 128

Từ 2 điều kiện trên ta chọn khoảng giữa các nẹp : L = 0,6 m

Bố trí nh hình vẽ

III TÝnh To¸n V¸n Khu«n DÇm ChÝnh D1

3 8

7

4

5 6

6 2

2

10 67 , 66 6

04 , 0 25 , 0 6

10 67 , 66 10 110 10

+ Theo điều kiện biến dạng của ván đáy:

Độ võng giới hạn cho phép ván đáy

3

10 33 , 1 12

04 , 0 25 , 0 12

10 33 , 1 10 2 , 1 128

Liên kết ở hai đầu cột chống là liên kết khớp

 Chiều dài tính toán L0 = L = 3,23 m

Tải trọng tác dụng lên cột chống: N = L.qtt

ccqcctt = qtt vd + 2 g Fvt n = 512,6 + 2.600.0,03.0,52 = 553,2 kg/m

L: Khoảng cách giữa các cột chống L = 0,9 m

 N = 0,9.553,2 = 498 kg

+ Mô men quán tính của cột chống:

4 6 3

3

m 10 11 , 3 12

08 , 0 08 , 0 12

10 11 ,

8 , 3

r l

Tra bảng ta đợc:  = 0,131

Theo điều kiện ổn định:

2

kg/cm 4

, 59 8 8 131 , 0

p2tt = n.p2tc = 1,3.188 = 244,4 kg/m

 qtt = p1tt + p2tt = 487,5 + 244,4 = 731,9 kg/m

 Khoảng cách giữa các thanh nẹp

Đặc trng tiết diện của ván khuôn thành dầm phụ

5 2

2

10 5 , 7 6

03 , 0 5 , 0 6

10 5 , 7 10 110 10

Theo điều kiện biến dạng của ván:

Độ võng giới hạn cho phép của ván

3

10 125 , 1 12

03 , 0 5 , 0 12

10 125 , 1 10 2 , 1 128

Các dâm Dm1 , Dm2 có kích thớc giống D1 , D2 nên kết quả tính toán nhủ ở phần

II Còn Dm giống dầm chính nên đã tính ở phần III

V Gông Ván Khuôn Cột

Tính toán cho cột lớn nhất ở tầng 1, các cột khác thì tơng tự Chọn ván khuôn cột là

3 cm, chiều sâu tác dụng khi đầm là 0,7 m

ƯW bh   cm

M = R.W = 110.60 = 6600 kG.cm = 66 kG.m

Khoảng cách giữa các gông đợc tính theo công thức:

m q

M

700

66 10

l-ThÓ tÝchbªt«ng

m3

Tængmét tÇngTiÕt diÖn m2ChiÒu cao ThÓ tÝch

0,25 x 0,6 3,4 0.51 36 18.36DÇm phô D2 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 85 11.6875

0,25 x 0,6 3,4 0.51 36 18.36DÇm phô D2 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 85 11.6875

DÇm phô D3 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 68 9.35

Sµn 2 2,75 x 1,7 0,1 0.4675 68 31.79TÇng 3 Cét 1 0,25 x 0,35 3,08 0.2695 36 9.702 182.8625

Cét 2 0,25 x 0,35 3,08 0.2695 54 14.553

DÇm chÝnh D1 0,25 x 0,6 5,8 0.87 36 31.32

0,25 x 0,6 3,4 0.51 36 18.36DÇm phô D2 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 85 11.6875

0,25 x 0,6 3,4 0.51 36 18.36DÇm phô D2 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 85 11.6875

0,25 x 0,6 3,4 0.51 36 18.36DÇm phô D2 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 85 11.6875

0,25 x 0,6 3,4 0.51 36 18.36DÇm phô D2 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 85 11.6875

DÇm phô D3 0,2 x 0,25 2,75 0.1375 68 9.35

Sµn 2 2,75 x 1,7 0,1 0.4675 68 31.79

B¶ng 2: Thèng kª Khèi Lîng V¸n Khu«n

TÇng Tªn CÊu KiÖn

KÝch thíc 1 cÊu kiÖn Sè

l-îngcÊukiÖn

DiÖn tÝchv¸nkhu«n

m2

Tæng mét tÇngChiÒu réng ChiÒu dµi DiÖn tÝch

DÇm chÝnh D1 1.23 5.8 7.134 36 256.824

1.23 3.4 4.182 36 150.552

KL MétcÊu kiÖn

Sè lîngcÊukiÖn

Khèi lîngcèt thÐp Tæng mét tÇng

DÇm phô D3 0.1375 156 21.45 68 1458.6

Sµn 2 0.4675 156 72.93 68 4959.24

§ÞnhMøc giêc«ng/m3

Yªu cÊu sö dôngG.C«ng N.C«ng N.C«ng

T NC«ngMãn

44DÇm chÝnh

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

36 1.7 229.97 28.75 71.86 337.13

2 202.9104 1.7 344.95 43.12DÇm chÝnh

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

D1

1 256.824 2.1 539.33 67.42

106.94

2 150.552 2.1 316.16 39.52DÇm phô D1

107.52

5 2.1 225.80 28.23 50.81D2 86.02 2.1 180.64 22.58

B¶ng 5: B¶ng Thèng Kª Khèi Lîng Lao §éng Trong C«ng T¸c Bª T«ng

TÇng Tªn CÊuKiÖn ThÓ tÝchbªt«ng

m3

§M giêc«ng/1m3

Nhu cÇu sö dôngGiê c«ng Ngµy c«ng TængMãng

B¶ng 6: B¶ng Thèng Kª Khèi lîng Lao §éng Trong C«ng T¸c Cèt ThÐp

TÇng Tªn CÊuKiÖn îng cètKhèi

l-thÐp

§M giêc«ng/100kg

Yªu cÇu sö dông L§

Giê c«ng Ngµy c«ng Tæng NCMãn

DÇm

chÝnh D1

D2 82 x80 3,79 255 40x60D3 83 x80 3,79 204 40x60

phô

D2 82 x80 2,79 255 40x60D3 83 x80 2,79 204 40x60

D2 82 x80 2,79 255 40x60D3 83 x80 2,79 204 40x60

phô

D2 82 x80 2,79 255 40x60D3 83 x80 2,79 204 40x60

phô

D1 82 x80 2,79 255 40x60D2 83 x80 2,79 204 40x60

phô

D1 82 x80 2,79 255 40x60D2 83 x80 2,79 204 40x60

phô

D1 82 x80 2,79 255 40x60D2 83 x80 2,79 204 40x60

phô

D1 82 x80 2,79 255 40x60D2 83 x80 2,79 204 40x60

B¶ng 8: B¶ng Thèng Kª Lao §éng Trong C«ng T¸c Thao Giì V¸n Khu«n

TÇng Tªn CÊu KiÖn v¸n khu«nDiÖn tÝch

m2

§ÞnhMøc giêc«ng/m2

Yªu cÊu sö dôngTõng cÊu kiÖn Tõng lo¹i vµTÇngGiê

C«ng NgµyC«ng c«ngGiê Ngµyc«ng

1

79.30

2 312.8544 0.32 100.11 12.51DÇm chÝnh

D1

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02DÇm phô D1 107.525 0.32 34.41 4.30 7.74

D1

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02DÇm phô D1 107.525 0.32 34.41 4.30 7.74

D1

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02DÇm phô D1 107.525 0.32 34.41 4.30 7.74

D1

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02DÇm phô D1 107.525 0.32 34.41 4.30 7.74

D1

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02DÇm phô D1 107.525 0.32 34.41 4.30 7.74

D1

1 256.824 0.32 82.18 10.27

16.30

2 150.552 0.32 48.18 6.02DÇm phô D1 107.525 0.32 34.41 4.30 7.74

2 317.9 0.32 101.73 12.72

Phần III: phân khu công tác và xác định thờ gian thi

công

I, Phân Khu Công Tác

Phân khu công tác phải đảm bảo các điều kiện sau:

- Khối lợng lao động trên mọi đoạn phải bằng nhauvà nếu chênh lệch phải < 25%lấy công tác bê tông làm chuẩn

- Phải đủ mặt bằng để một đội thợ làm việc có năng suất và an toàn lao động

- Vị trí mạch ngừng phải đúng quy phạm ( ngừng lại chỗ có nội lực yếu )

- Phải thoả mãn điều kiện m> n+1 để th i công theo phơng pháp giây chuyền.m: Số phân đoạn và tối thiểu = 5 – 6

n: Số giây chuyền đơn

Chia đợt cho các tầng và chia phân khu công tác cho từng tầng

Từ mặt bằng ta chọn 2 phơng án: nh hình vẽ

Phơng án 1: Độ chênh thể tích bê tông giữa các phân đoạn ở phơng án 1 là: 33,3%

Phơng án 2: Độ chênh thể tích giữa phơng án 2 là: 16,67 %

Từ 2 phơng án phân chia trên ta chọn phơng án 2 là hợp lý hơn, vì khối lợng công việc chênh nhau ít và khối lợng công việc cho từng khu không lớn

II, Xác Định Thời Gian Thi Công

Thời gian thi công công tác theo phơng pháp giây chuyền đợc xác định theo công thức

t n m c

- Chiều cao công trình

- Tầm với của cần trục

- Tải trọng cần nâng

- Tiến độ của công tác thi công

Khối lợng cần vận chuyển trong một phân khu

Bê tông 21,7 m3 có khối lợng 54,25 tấn

Ván khuôn: 3,65 tấn

Cốt thép: 3,4 tấnCột chống xà gồ: 5 tấnChọn cần trục tháp KB308 có các thông số

t1 : Thời gian móc thùng vào móc cần: 10s

t2 : Thời gian móc vật đến vị trí quay ngang

t2 = 4 29s

1

25 4 V

S i

25



t8: Thời gian di chuyển xe con 60s

3 , 0

18

t9 : Thời gian di chuyển cần trục 53s

3 , 0

16

Tổng thời gian: T = 29 + 6 + 10 + 40.2 + 420 + 37 + 60 + 53 = 595 s

nck =

695

3600

=5,2 chu kỳ/h+ Năng suất vận chuyển bê tông:

 Tải trọng cần trục cẩu đợc trong 1,78 h = 11,32.1,78 = 20 t> 12,05 t

Vậy cần trục bảo đảm vận chuyển đủ Ta chỉ cần sử dụng một cần trục

 Chọn máy trộn bê tông:

Theo nhu cầu của công việc đòi hỏi lợng bê tông lớn nhất cho một phân khu là 21,7 m3 Ta chọn máy trộn kiểu tự do di động ký hiệu CB30B+ Dung tích khối bê tông trong một mẻ trộn: 165 l

+ Dung tích thùng trộn: 250 l

+ Số mẻ trộn trong một giờ: 30 mẻ

 Năng suất sử dụng của máy trộn bê tông

Ns = V sx f m k tg 3 , 96m /h

1000

8 , 0 30 66 , 0 250 1000

.





Năng suất một ngày = 8.3,96 = 31,68m3/ca

 Máy trộn đáp ứng đợc nhu cầu

+ Kiểm tra sự làm việc hợp lý của cần trục tháp – Máy trộn

Chu kỳ cần trục tháp : 5,2 =5 chu kỳ /h

Chu kỳ máy trộn: 30  Hệ số tổ hợp 30/5 = 6

 Máy trộn bê tông trộn đợc 6 mẻ thì cần trục thực hiện một chu kỳ

 Chọn máy đầm bê tông

- Dùng đầm chấn động trong (đầm dùi) để đầm bê tông ở cột và dầm

- Khối lợng bê tông cho cột và dầm lớn nhất Chọn máy đầm dùi I21A cónăng suất

- Đầm mặt: dùng đầm bàn để đầm các sàn bê tông Khối lợng bê tông lớn nhất trong một phân khu ở tầng 1-6 là

- Chonjmays U7 năng suất 20 m3/l

 Xác định hệ số luân chuyển ván khuôn

o Chu kỳ sử dụng ván khuôn T0 = t1 + t2 + t3 + t4 + t5+ t6

t1: Thời gian đặt ván khuôn của một khu :1 ngày

t2: Thời gian đặt cốt thép của một khu:1 ngày

t3: Thời gian đổ bê tông của một khu:1 ngày

t4: Thời gian bảo dỡng bê tông của một khu:1 ngày

t5: Thời gian tháo dỡ ván khuôn của một khu ( 2 ngày với ván khuôn không chịu lực và 12 ngày với ván khuôn chịu lực)

t6: Thời gian đặt sửa chữaván khuôn của một khu:1 ngày

Số khu vực cần chế tạo ván khuôn N xác định N = T0/T1

- Với ván khuôn không chịu lực: N = T0/T1 = (1+1+1+2+1+1) =7

- Với ván khuôn chịu lực: N = T0/T1 = (1+1+1+12+1+1) =17

Hệ số luân chuyển ván khuôn đợc xác định:

n = / = N’/N.’ = N/N

: Tổng lợng ván khuôn trên công trình

: Lợng ván khuôn cần chế tạo

N: Tổng số khu vực toàn khu

N: Số khu vực cần chế tạo ván khuôn

Giới thiệu biện pháp thi công

& an toàn lao động

1 Công tác ván khuôn:

- Ván khuôn cột, gồm 4 tấm ghép lại, 2 tấm trong có bề rộng bằng bề rộng cột, 2 tấm ngoài, mỗi tấm bằng hcột + 2 (6cm) Xung quanh có gông với khoảng cách các gông 850mm, đầu trên có xẻ khoang để liên kết với dầm Đoạn giữa có cửa

để đổ bê tông, đoạn chân có cửa để dọn dẹp vệ sinh Khi lắp cần đợc kiểm tra

đúng tim, cần dọi thẳng và đúng tâm và giữ cho cột đợc thẳng đứng ta có thể bố trí các thanh chống xiên hoặc bằng các tăng đơ

- Ván khuôn dầm: Có dạng hình hộp vá đợc ghép lại bởi hai tấm ván thành và một tấm ván đáy kẹp giữa, trên thành có xẻ khoang hở để đón dầm phụ, khi tiến hành lắp ta phải lắp tấm đáy trớc, sau đó đến cột chống và cuối cùng là lắp ván thành

- Ván khuôn sàn: Gồm các ván gỗ lắp khít và đợc nằm trên các xá gồ, cấu tạo nh hình vẽ

- Cột chống: Là các thanh gỗ vuông có tiết diện 80x80 hoặc 100x100 Chân cột

có đệm gỗ và nêm để điều chỉnh

-2 Công tác cốt thép

Gia công cốt thép bằng các công đoạn sau:

- Nắn thẳng, đánh gỉ: Có thể dùng vam hoặc tời kéo

- Hàn và nối: Có thể hàn hoặc nối, chiều dài mối nối hoặc hàn phải tuân theo yêu cầu kỹ thuật

- Cắt: Đảm bảo cắt đúng kích thớc thiết kế

- Lắp đặt thành khung lới

- Lắp đặt cốt thép

Đối với dầm thì nên buộc ngoài rồi mới chuyển vào vị trí

Đối với cột, sàn thì buộc nối tại chỗ

3 Công tác cốt thép

- Trộn bê tông: Trôn bê tông bằng máy dung tích thành trộn là 100lít trình tự trộn

nh sau đong cốt liệu vào thùng trộn theo cấp phối đã tính toán ( đảm bảo dung lợng ximăng, cát, đá, nớc ) và cho máy hoạt động theo đúng thời gian quy định Sau đó đổ bê tông vào thùng vận chuyển và dùng cầu trục tháp đổ bê tông

- Đổ bê tông: Đổ trực tiếp từ xe hoặc thùng trộn vận chuyển xuống ( trừ cột) Trong quá trình đổ và đầm, nếu có dừng thì phải dừng ở đúng chỗ mạch dừng theo thiết kế

- Đầm bê tông: Với cột và dầm ta dùng đầm dùi, với sàn ta dùng đầm bàn Sơ đồ

đầm và yêu cầu khi đầm phải đảm bảo yêu cầu kỹ thuật

- Bảo dỡng bê tông: Sau khi bê tông đã khô mặt thì tiết hành tới nớc bảo dỡng hoặc kết hợp che đậy các bao tải ớt … và đ Thời gian bảo dỡng phụ thuộc vào từng loại xi măng và thời tiết ( Theo yêu cầu kỹ thuật )

- Tháo dỡ ván khuôn: Đảm bảo tháo đúng thời gian qui định tức là khi bê tông đạtkhoảng 70%

 Trình tự tiến hành nh sau:

- Tháo ván khuôn cột

- Tháo ván khuôn thành dầm

- Tháo ván đáy dầm và ván sàn