Đồ án môn học: Thiết kế Công trình thu nước ngầm - Trạm bơm cấp 1

Đồ án môn học: Thiết kế Công trình thu nước ngầm - Trạm bơm cấp 1

Đồ án môn học Công trình thu-Trạm bơm

Thiết kế Công trình thu nớc ngầm-Trạm bơm cấp I

Nội dung và trình tự tính toán :

I/ : Số liệu tính toán II/ : Tính toán Công trình thu nớc ngầm

1 Dựng mặt cắt địa chất

2 Chọn tầng chứa nớc

3 Chọn sơ bộ loại giếng khoan và sơ đồ bố trí sơ bộ

4 Tính toán ống lọc và ống vách

5 Tính giếng khoan làm việc riêng lẻ

6 Tính giếng khoan làm việc đồng thời III/ : Thiết kế Trạm bơm

1 Xác định lu lợng, áp lực bơm

2 Chọn bơm

3 Chọn động cơ

4 Xác định chế độ làm việc của Máy bơm

5 Bơm chữa cháy

6 Tính toán kinh tế khi vận hành trạm bơm

7 Đặc điểm kết cấu nhà trạm

Đất thổ NhƯỡng

á cát

cát trung

sét

sét cát to

28.00 m

23.00 m

0.00 m

-10.00 m

Mặt đất

Mực NƯớc Tĩnh

Đáy cách thủy

1

3

4

5

I/ Số liệu tính toán

- Công suất thiết kế :21500 (m3/ngđ)

- Cao trình mặt đất : W20 (m)

- Cao trình mực nớc tĩnh : W8 (m)

- Mực nớc cao nhất trên trạm xử lý : W 29(m)

- Chiều dài ống đẩy 150 (m)

- Số đám cháy xảy ra đồng thời : 215 (l/s)

- Số giờ làm việc trong ngày : 24h

- Mặt cắt địa hình : Chiều dày lớp đất tính từ mắt đất :

 Đất thịt : 5m

 á cát : 12m

 Sét : 7m

 Sỏi,cát thô : 15m

 Cát, Sét :9m

II/ Tính toán công trình thu

1 Dựng mặt cắt địa chất (Nh hình 1)

2 Chọn tầng chứa n ớc

Dựa vào mặt cắt địa chất, có 1 tầng có khả năng thu đợc nớc :

Tầng Sỏi , cát thô 4, dày 15m

k=75150 (m/ng) R=400600 (m)

Do đó ta chọn tầng Sỏi , cát thô 4 là tầng chứa nớc và thu nớc ngầm ở đây vì các lý

do :+chất luợng nuớc là tốt

+ Đây là tầng chứa nớc có áp

+ Chiều dày m, hệ số thấm k, bán kính ảnh hởng R của tầng này là lớn

Chọn k = 100(m/ng), R= 500 (m)

3 Chọn sơ bộ loại giếng khoan và sơ đồ bố trí sơ bộ

a/ Chọn giếng khoan là giếng khoan hoàn chỉnh thu nớc ngầm có áp dùng ống lọc quấn dây có cốt ống là ống khoan lỗ đờng kính lỗ là 5

- Công suất thiết kế của trạm là 21500 m3/ngđ, để thỏa mãn điều kiện giếng khoan làm việc ổn định nên ta chọn sơ bộ số giếng khoan là8 giếng hoạt động và 2 giếng dự trữ

- Lu lợng mỗi giếng là :

Qg =

8

21500

= 2687,3 (m3/ngđ) = 31,1 (l/s) Tra bảng 2-1 Trang 16-SGK ta có :

+ Đờng kính ngoài của bơm : 200 (m m) + Đờng kính tối u của ống vách (N) : 300 (m m) + Đờng kính tối thiểu của ống vách (T) : 250 (m m)

200 m

Hình 1

Mặt cắt địa chất

Hình 2 : Sơ đồ 1 giếng

b/ Chọn sơ đồ bố trí các giếng

Chọn khoảng cách giữa các giếng ta phải xem xét đến độ hạ mực nớc của các giếng khi làm việc đồng thời sao cho lu lợng lấy ra tại mỗi giếng luôn đảm bảo Q=2687,5 (m3/ngđ)

+ Nếu khoảng cách giữa 2 giếng liền kề gần nhau quá thì khi làm việc đồng thời sẽ làm độ hạ mực nớc quá mức cho phép

+ Nếu khoảng cách giữa các giếng quá xa, tổn thất lớn, chi phí xây dựng và quản lý cao

Để đảm bảo các yếu tố quy định về độ hạ mực nớc, chi phí xây dựng và quản lý…

đảm bảo các giếng làm việc ổn định ta chọn khoảng cách giữa 2 giếng liền kề sơ bộ là

2500 m

4 Tính toán ống lọc và ống vách

a/ Tính toán ống lọc

- Kiểu loại đã chọn : ống lọc quấn dây

- Dây quấn là dây đồng hoặc thép không gỉ, tiết diện tròn, d=15 mm

- Cốt ống là ống khoan lỗ đờng kính lỗ đã chọn là 5

- Giữa dây quấn và cốt ống có đặt một số thanh thép 58 cách nhau 4050 mm

- Chiều dài công tác của ống lọc :

L=(0,70,9).m với m = 15 (m)

= > L=10,513,5 (m)

Chọn L=13,5 m với khoảng cách cách đáy và đỉnh là

a=(15-13,5)/2=0,75 (m)

- Vận tốc nớc chảy qua ống lọc là Vl=603 k

Vl : Vận tốc nớc chảy vào ống lọc

k : Hệ số thấm của tầng chứa nớc

k=100 với tầng chứa nớc là cát thô

Vl=603 100 = 278,5(m/ng)

- Đờng kính ống lọc :

Vl L

Q

5 , 278 5 , 13 14 , 3

5 , 2687



















Chọn theo tiêu chuẩn ta chọn cỡ đờng kính ống lọc là:

D = 219 mm

- Kiểm tra và tính lại chiều dài ống lọc và khoảng cách a

L =

Vl D

Q











= 14(m)

a =

2

L

m 

=

2

14

15 

= 0,5 (m)

- Sơ đồ ống lọc :

 Tỷ lệ diện tích lọc : 40%

 Đờng kính dây quấn : d=3 mm

 Khoảng cách giữa các vòng dây là 2 mm

 Khối lợng dây quấn cho 1 mét ống đờng kính 219mm là 7,5 kg

- Chèn sỏi ống lọc :

 Lớp sỏi chèn có chiều dày 80 mm

 Dùng sỏi thạch anh, sạch có hệ số thấm lớn, bền với hóa chất và vận tốc nớc chảy vào giếng nhỏ

 Cỡ hạt phụ thuộc cỡ hạt thực tế của tầng chứa nớc

 Chức năng dùng để hạn chế cát từ tầng chứa chui lọt vào ống

b/ Tính chọn ống vách

- Vật liệu làm ống vách là thép, ống gồm nhiều đoạn nối với nhau bằng hàn

- Chức năng :

 Ngăn nớc chất lợng xấu từ các tầng phía trên chảy vào giếng

 Gia cố, bảo vệ, tránh sạt lở giếng, chống sập giếng

- Kích thớc các đoạn ống vách là 6 m, có chiều dày 812 mm, các đoạn ống có cùng một cỡ đờng ống

- Theo tiêu chuẩn : đờng kính ống vách phải lớn hơn đờng kính ống lọc 80100

mm để đủ khoảng cách đặt sỏi chèn

Dl = 219 mm

Dv = Dl + (80100)

= 289319 mm

Chọn theo quy phạm ta có ống vách cần đặt với các kích thớc :

 Đờng kính trong : DTrong = 305 mm

 Đờng kính ngoài : DNgoài = 325 mm

 Chiều dày ống : 10 mm

 Trọng lợng 1m dài : 77,7 kg

Theo bảng 2-1 Trang 16-SGK, ống vách và khớp nối đợc chọn nh trên có đủ điều kiện để đặt bơm và đảm bảo các điều kiện :

Dvách trong > T = 250 mm

Dvách ngoài > N = 300 mm

5 Tính giếng khoan làm việc riêng lẻ

a/ Tính độ hạ mực n ớc S trong giếng

S = 0.37

r

R m k

Q

lg





+ S : Độ hạ mực nớc trong giếng + Q : Lu lợng tính toán, Q =Qg = 2687,5 (m3/ngđ) + R : Bán kính ảnh hởng, R = 500 (m)

+ r : Bán kính ống lọc, r =

2

D

=

2

219 , 0

= 0,1095 (m) + k : Hệ số thấm, k = 100

+ m : Chiếu dày tầng chứa nớc, m = 15 (m) Thay các số liệu ta có :

S = 0.37

1095 0

500 lg 15 100

5 , 2687



 = 6,557 (m)

28 2,8 5

28 2, 85

200

4 3

2

1 200

Vậy :

 Khi bơm làm việc với lu lợng Q = 2687,5 (m3/ngđ) thì độ hạ mực nớc trong giếng là 6,557 (m)

 Độ hạ mực nớc thực tế trong mỗi giếng là :

R = 10S K = 10x6,557 100 = 655,7

b/ Tính độ hạ mực n ớc giới hạn Sgh

Do khai thác nớc ngầm có áp :

Sgh = H - ( 0,30,5 )m - S - Hb

H : Độ sâu mực nớc tĩnh tính đến đáy cách thủy khi cha bơm

H = 20 - ( -8 ) = 28 (m)

m : Chiều dày tầng chứa nớc

Hb : Độ sâu đặt bơm dới mực nớc động

Hb = 2 5 m = > Chọn Hb = 5m

S : Tổn thất mực nớc qua ống lọc

Theo Abramop có :

s= a









k

S Q

- Diện tích xung quanh ống lọc

 =  DL = 3,14 0,219  14= 9,632(m2 )

a = 15  20 với ống quấn dây = > Chọn a =18

Vậy:

s = 18 2687100,59,6632,557





Sgh = 28 - 0,415 - 0,77 - 5 = 16,23 (m)

So sánh : S = 6,557 (m)

Sgh = 16,23 (m)

Kết luận : S<Sgh Vậy độ hạ mực nớc trong giếng thoả mãn điều kiện kiểm tra 6/ Tính giếng khoan khi nhóm giếng làm việc đồng thời

Khi có nhiều giếng làm việc song song trong tầng chứa nớc, sự làm việc của mỗi giếng gây ra ảnh hởng đến sự làm việc của giếng khác trong nhóm Mức độ ảnh hởng của các giếng gần nhau phụ thuộc vào nhiều yếu tố nh :

- Đặc trng của tầng chứa nớc

- Lu lợng khai thác

- Khoảng cách giữa các giếng

Khi làm việc đồng thời, do có sự ảnh hởng lẫn nhau nên độ hạ mực nớc S của các giếng sẽ tăng lên là S’

Nếu S’ < Sgh thì việc bố trí giếng, tính chọn các điều kiện là đã đảm bảo

Nếu S’ > Sgh thì ta phải tăng khoảng cách của các giếng

- Sơ đồ bố trí :

1 8

4

2 3

6

5 7

Các giếng trong từng nhóm 1,4,6,9 và 2,3,7,8 có độ hạ mực nớc tơng đơng nhau

Nhóm giếng 2,3,7,8 có độ hạ mực nớc cao hơn nhóm 1,4,6,9

Giếng 5,10 là giếng dự trữ

Tính cho giếng bất lợi nhất (2,3,7,8) :

Xét giếng 2 :

S2=

) lg lg

lg lg

lg lg

lg lg

(

37

.

0

9 2

9 8 2

8 7 2

7 6 2

6 4 2

4 3 2

3 1 2

1 0 2































R Q r

R Q r

R Q r

R Q r

R Q r

R Q r

R Q r

R Q

m

k

Qi = 2687,5 (m3/ngđ) - Lu lợng của các giếng 1,2, 3,4, 6,7,8,9

R = 500; k=100 ; m = 15 (m)

r2-i - Khoảng cách từ giếng 2 đến các giếng 1,3,4,6,7,8,9

r2-1 = r2-3 = r2-7 = 250m

r2-6 = r2-8 =2503 2= 353,55 m, r2-4 =500m, r2-9 =559m

ro = r2 =

2

D

= 0,1095 (m) - là bán kính giếng 2























55 , 353

500 lg 2 250

500 lg 3 1095 , 0

500 lg 5 , 2687 15

100

37 0

= 2,5 (m)

So sánh : S = 2,5 (m)

Sgh = 16,23 (m)

Kết luận : S<Sgh Vậy độ hạ mực nớc trong giếng 2 (giếng bất lợi nhất) thoả mãn điều kiện kiểm tra

Cao độ mực nớc tĩnh là 23 m

Độ hạ mực nớc khi các giếng làm việc đồng thời S’ =S2= 2,5 m

Tổn thất qua ống lọc là : s = 77 (cm)

Cao độ mực nớc động là : WMNĐ = WMNT - S’ - s = 8-2,5-0,77 = 4,73(m)

7/ Gia cố giếng

- Mục đích : Đảm bảo giếng làm việc ổn định, lâu dài, thu đợc nớc có chất lợng tốt

- Cổ giếng : Cao hơn mặt sàn 0,5 (m) để tránh nớc mặt tràn vào giếng và cân chỉnh mặt bệ nằm ngang đặt máy bơm Là một mặt bích có khoan một số lỗ

để luồn cáp điện, đặt phao báo khô, phao đo mực nớc …

- ống vách : Gồm nhiều đoạn ống có cùng cỡ đờng kính, chiều dài mỗi đoạn là

6 mét nối bằng cách hàn và đợc hạ cỡng bức xuống giếng cùng quá trình khoan dập Giữa ống vách và ống lọc đợc nối với nhau bằng côn nối với góc nghiêng 15o

- ống lắng : là đoạn ống thép trơn, đờng kính D=273 mm, đầu dới đặt van một chiều kiểu đĩa ống lắng có chiều dài LLắng = 2,5 (m)

- Các bộ phận khác đợc gia cố nh Sơ đồ cụ thể 1 giếng (Hình 3)

Hình 3 :

Sơ đồ cụ thể 1 giếng

1 Cổ giếng : Cao 0,5 m

2 ống vách DTrong = 357 mm, DNgoài = 377 mm

3 Côn nối giữa ống vách và ống lọc

4 ống lọc L=12,2 m - D=273 mm

5 ống lắng L=2,5 m - D=273 mm

6 Sỏi chèn với cỡ hạt có đờng kính 80

7 Lớp sét chèn cỡ hạt 810 mm

8 Vữa xi măng : Dài 10m

2 3 4

9

TXL

g1

g5

6

1 5

0,25 m 0,5 m

1,5 m

1 m

Mực NƯớc động

3 m

III/ Tính toán thiết kế Trạm bơm cấp I, thu n ớc ngầm

Hình 4 : Sơ đồ bố trí sơ bộ máy bơm trong 1 giếng

1/ Xác định l u l ợng, áp lực bơm

Với trạm bơm cấp I, mỗi trạm bơm gồm 1 ống đẩy và 1 máy bơm chìm

Đoạn ống đẩy nối từ máy bơm qua nhà trạm và đến điểm nối với ống đẩy chung của 1 dãy đợc chia làm 4 đoạn Tất cả các ống đẩy trong khu vực đều là ống thép

a/ L u l ợng của bơm : Qb=Qg=2500 (m3/ngđ) = 28,94 (l/s)

b/ Cột áp của bơm : Hb = WTXL=WMNĐ + h+htd

WTXL Là mực nớc cao nhất trên Trạm xử lý

WMNĐ Là mực nớc động

 h : Tổng tổn thất từ giếng xa nhất đến trạm xử lý

htd : áp lực tự do cần thiết tại dàn phun ma (do xử lý nớc ngầm)

htd = 1,52 m, chọn htd = 1,5 m b1/ Tổn thất dọc đ ờng từ giếng xa nhất đến trạm xử lý

Đoạn ống đẩy nối từ máy bơm qua nhà trạm và đến điểm nối với ống đẩy chung của 1 dãy đợc chia làm 4 đoạn Tất cả các ống đẩy trong khu vực đều là ống thép

Hình 4 : Sơ đồ tổng quát các giếng (để tính tổn thất dọc đờng trong đoạn ống

đẩy chung từ điểm 1-giếng xa nhất đến Trạm xử lý-điểm 4)

[m]

Q [m3/ng]

D [mm]

v [m/s]

io

[m/100m] i = 1,25io

hd

hdi = i.li

[m] MBG1-1 25,5 28,94 200 0,85 0,00616 0,0077 0,196

1-2 200 28,94 200 0,85 0,00616 0,0077 1,54

2-3 200 57,88 250 0,55 0,00208 0,0026 0,52

3-4 200 86,82 300 0,38 0,00087 0,00109 0,218

4-9 700 86,82 300 0,38 0,00087 0,00109 0,763

Tổng tổn thất dọc đờng trên ống đẩy tính từ Máy bơm ở giếng 1 đến trạm xử lý-điểm

4 là : hdd

hdd= hMBG1-1 +h1-2 + h2-3 +h3-4+h4-9 =0,196+1,54+0,52+0,218+0,763 = 2,237 (m)

hdd= 2,237 (m) b2/ Tính tổn thất cục bộ từ giếng xa nhất đến trạm xử lý

[m/s] Số côn, cút, tê

Hcbi = v2

i/2g [m] - g=9,81 m/s2

MBG1-1 0,85

1 cút 900 c90=0,5

1 van 1 chiều van=1,7

1 khoá k =1

2 cút 1350 135

c=0,3

(0,5+20,3+1,7+1)0,852/29,8

1

= 0,14 [m]

1-2 0,85 1 cút 900 c90=0,5

1 Côn mở côn=0,25

(0,5+0,25) 0,852/29,81

=0,028 [m]

2-3 0,55 1 Tê T =1,5

1 Côn mở côn=0,25

(1,5+0,25) 0,552/29,81

=0,108 [m]

3-4 0,38 1 Tê T =1,5 1,50,382/29,81

=0,011 [m]

4-9 0,38

1 khóa k =1

3 cút 900 c90=0,5 (1+0,5) 0,38

2/29,81

=0,011 [m]

Vậy  hcb =0,14+0,028+0,108+0,011+0,011 = 0,298 m

 h = hdd + hcb = 2,237+ 0,298 = 2,535 m

Hb = WTXL=WMNĐ + h + htd = 35 -17,75+2,535 +1, 5 = 18,395 [m]

Hb= 18,395 (m)

DN1=100

192

120

2/ Chọn bơm

Với Q = 28,94 (l/s) - Hb = 18,395(m)

Chọn bơm K86-1, hiệu xuất  = 78% P = 15,2 kw

3/ Chọn động cơ

Với bơm K86-1 tơng ứng chọn động cơ là NU60-2/32, mã bơm là 54111

PN = 9 kw PM =11,2 kw

L = 1165 mm A = 945 mm

Max  = 192 mm

Lắp đặt đứng DN1 = 100m

Hình 5 : Sơ đồ bơm K86-1

4/ Xác định chế độ làm việc của Máy bơm

a/ Dựng đ ờng đặc tính ống

H 1 ống = Hhh + SQ2

Hhh = WTXL- WMNĐ = 35-17,75 = 17,25 m

 h = SQ2

 h = 3,535 m ;

Q = Q 6 bơm = 173,64 l/s

000118 ,

0 64 , 173

535 , 3

2



Q

h S

Vậy H1 ống = 17,25 + 0,000118 x Q2

Cho Q thay đổi, ta có H 1 ống tơng ứng

Giữ nguyên tung độ H, nhân đôi hoành độ Q ta đợc đờng đặc tính 2 ống

Kết quả tính toán H 1 ống đợc ghi dới bảng sau :

b/ Dựng đ ờng đặc tính bơm

Để xây dựng đờng đặc tính của 4 bơm làm việc song song ta quy đổi bơm 1,2,3 về bơm 4 Cao trình của 4 bơm là nh nhau và chung nhau đoạn ống

Bơm 1 quy đổi về bơm 4 :

hd=0,196+1,54+0,52+0,218=2,474 (m)

hcb=0,14+0,028 +0,108 +0,011 = 0,287 (m)

h1=2,474+0,287=2,761 (m)

Bơm 2 quy đổi về bơm 4 :

hd=0,196+0,52+0,218=0,934 (m)

hcb=0,14+0,108 +0,011 = 0,259 (m)

h2=0,934+0,259=1,193 (m)

Bơm 3 quy đổi về bơm 4 :

hd=0,196+0,218=0,414 (m)

hcb=0,14+0,011 = 0,151 (m)

h3=0,414+0,151=0,565 (m)

2

Q

h

S  , Q=28,94x3=86,82 (l/s)

H=0

1-4

0 10 20 30 40 50

0,000366 0,000366 0,000366 0,000366 0,000366 0,000366

0 0,0366 0,1464 0,3294 0,5856 0,915

0 0,0366 0,1464 0,3294 0,5856 0,915

2-4

0 10 20 30 40 50

0,000158 0,000158 0,000158 0,000158 0,000158 0,000158

0 0,0158 0,0632 0,1422 0,2528 0,395

0 0,0158 0,0632 0,1422 0,2528 0,395

3-4

0 10 20 30 40 50

0,000075 0,000075 0,000075 0,000075 0,000075 0,000075

0 0,0075 0,03 0,0675 0,12 0,1875

0 0,0075 0,03 0,0675 0,12 0,1875

Từ các giá trị SQ2 nh trên ta vẽ đợc đờng đặc tính của các đoạn ống nối 1-4, 2-4, 3-4

Trừ các giá trị tơng ứng H trên đờng đặc tính 1 bơm cho đờng đặc tính đoạn ống nối 1-2 ta đợc đờng đặc tính quy đổi của 1 bơm H-Q’1

Trừ các giá trị tơng ứng H trên đờng đặc tính bơm 1 và 2 song song cho đờng đặc tính đoạn ống nối 3-4 ta đợc đờng đặc tính quy đổi của 2 bơm H-Q’1+2

Trừ các giá trị tơng ứng H trên đờng đặc tính bơm 1,2,3 cho đờng đặc tính đoạn ống nối 3-4 ta đợc đờng đặc tính quy đổi của 3 bơm H-Q’1+2+3

Từ đờng đặc tính bơm 1 giữ nguyên tung độ H, nhân 6 hoành độ Q ta đợc đờng

đặc tính 6 bơm làm việc song song H-Q6b

Từ giao điểm của đờng đặc tính 6 bơm H-Q6b và đờng đặc tính 2 ống dóng sang ngang, giao với các đờng đặc tính H-Q’1 ,H-Q’1+2 ,H-Q’1+2+3 tại các điểm A1, A2, A3

đây chính là các điểm làm việc của các bơm 1,2,3 cũng giống nh các bơm 5,6,7 Tại các điểm A1, A2, A3 ta tìm đợc điểm làm việc của từng bơm trong nhóm

Q1= 30,5 (l/s); H1= 18,5 (m); 1 = 77 %; P1 = 15,2 kw

Q2= 30 (l/s); H2= 18,5 (m); 1 = 76 %; P1 = 15,1 kw

Q3= 30 (l/s); H3= 18,5 (m); 1 = 76 %; P1 = 15,1 kw

Q5= 30,5 (l/s); H4= 18,5 (m); 1 = 77 %; P1 = 15,2 kw

Q6= 30 (l/s); H4= 18,5 (m); 1 = 76 %; P1 = 15,1 kw

Q7= 30 (l/s); H4= 18,5 (m); 1 = 76 %; P1 = 15,1 kw Tại điểm làm việc ta có Q và H đều lớn hơn Q, H tính toán

Ta có

% 54 , 3 30

94 28 30

%

100   





H

Htt

H

% 03 , 0 4

, 18

395 , 18 4 , 18

%





H

Htt

H

Vậy kết quả tính toán là hợp lý

5/ Bơm chữa cháy

- Chức năng của bơm chữa cháy đặt ở trạm bơm cấp I là để khôi phục lại l ợng nớc dự trự chữa cháy trong bể chứa nớc sạch

- Do hệ thống chữa cháy đợc bố trí kết hợp nên lợng nớc chữa cháy này cũng phải đợc

xử lý giống nh nớc cấp cho sinh hoạt hoặc sản xuất Vì vậy, cột áp của bơm chữa cháy tính nh các bơm công tác

- Lu lợng và thời gian khôi phục đợc lựa chọn sao cho phù hợp với khả năng làm việc của Trạm xử lý, mức độ an toàn về phòng chữa cháy của xí nghiệp và khu dân c

- Đề bài có : số đám cháy xảy ra đồng thời : 2 x 15 = 30 (l/s)

- Để phục hồi lợng nớc dự trữ chữa cháy, ta sử dụng bơm và giếng dự trữ Khi đó lu l-ợng của bơm chữa cháy trên thực tế là lu ll-ợng của 1 bơm công tác :

Qbcc = 28,94 l/s Cách này hợp lý vì khi có cháy, chỉ cần sử dụng thêm bơm và giếng

dự trữ là đủ dùng khôi phục lợng nớc chữa cháy trong bể chứa nớc sạch