THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP NHÀ CAO TẦNG THEO TCVN

THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP NHÀ CAO TẦNG THEO TCVN

TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi T HI T K K T C U B Ê T Ô N G C T T H É P N H À C A O T NG T H E O T CV N M CL C GI I THI U .3 1.1 Mục đích 1.2 Tài liệu tham kh o 1.3 Các yêu cầu thiết kế nhà cao tầng, cần lưu ý từ đầu QUY TRÌNH THI T K 2.1 Đặc trưng vật liệu 2.1.1 Bê tông 2.1.2 Thép 2.2 Xác định sơ b tiết diện 2.2.1 Sàn 2.2.2 Dầm 12 2.2.3 Cột 13 2.2.4 Vách cứng 14 2.3 Xác định t i trọng 16 2.3.1 Tĩnh tǝi – DL 16 2.3.2 HoǛt tǝi – LL 20 2.4 Bài toán dao đ ng riêng MODE SHAPE 20 2.4.1 Các phương pháp xác định tần số dao động riêng 21 2.4.2 Kiểm tra chu kỳ dao động riêng .24 2.4.3 ǜnh hưởng tần số dao động riêng đến tǝi trọng động .26 2.4.4 Khai báo Mass source q trình phân tích TSDDR ETABS 27 2.5 T i trọng gió 30 2.5.1 Gió tĩnh 30 2.5.2 Gió động 31 2.5.3 Tổ hợp tǝi trọng gió 36 2.6 T i trọng đ ng đ t 36 2.6.1 Những nguyên tắc đǛo thiết kế sở 36 2.6.2 Gia tốc thiết kế 38 2.6.3 Cấp động đất 40 2.6.4 Các loǛi đất 42 2.6.5 Biểu diễn bǝn tác động động đất 44 2.6.6 Các phương pháp mô tǝi trọng động đất 44 2.6.7 Tổ hợp thành phần động đất (mục 4.3.3.5.) 49 2.7 2.7.1 Tổ hợp t i trọng, n i lực chuyển vị 51 Xác định nội lực .52 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi 2.7.2 2.8 Tổ hợp tǝi trọng, nội lực chuyển vị 52 Kiểm tra mơ hình theo TCXD198-1997 56 2.8.1 Kiểm tra ổn định chống lật .56 2.8.2 Kiểm tra độ cứng .56 2.8.3 Kiểm tra dao động (nên kiểm tra, không thuyết minh) .56 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi GI I THI U 1.1 M c đích Xây dựng quy trình thiết kế kết c u nhà cao tầng theo TCVN nhằm phục vụ cho công tác thiết kế m t cách chuyên nghiệp, thống nh t hiệu qu cao 1.2 Tài li u tham kh o TCVN 2737 – 1995: Tiêu chuẩn thiết kế t i trọng tác đ ng TCVN 229 – 1999: Chỉ dẫn tính tốn thành phần đ ng t i trọng gió theo TCVN 2737-1995 TCXDVN 375 – 2006: Thiết kế cơng trình chịu đ ng đ t TCXDVN 356 – 2005: Kết c u bê tông bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế TCXDVN 198 – 1997: Nhà cao tầng – Thiết kế kết c u bê tơng cốt thép tồn khối TCXDVN 205 – 1998: Móng cọc – tiêu chuẩn thiết kế Ray W.Clough and Joseph Penzien, Dynamic of Structure - McGrawHill,1993 Singiresu S.Rao, Mechanical Vibrations - Addison-Wesley,1990 MonoGraph on Planning and Design of Tall Building-Structural design of Tall Steel Building - American Society of C.E, 1979 10 Phan Văn Cúc & Nguyễn Lê Ninh, Tính tốn cấu tǛo kháng chấn cơng trình nhiều tầng - NXB Khoa học kỹ thuật,1994 11 Thiết kế thi công kết cấu nhà cao tầng - NXB xây dựng -1996 1.3 Các yêu c u thi t k nhà cao t ng, c n lưu ý từ đ u Phân biệt lãng phí an tồn cơng trình, đặc biệt kết c u • Lãng phí dư; biết đủ, thêm thêm tỷ lệ lớn • An tồn vừa đủ, đ m b o an tồn cơng trình lâu dài Thiết kế nhà cao tầng, t t c b phận kết c u ph i an toàn, đặc biệt phần móng Khi thiết kế, ph i dự trù đề xu t biện pháp thi công, dù gi i pháp chưa đ t, để TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi • Có sở lập dự toán, tổng dự toán từ đầu, chi phí thiết bị, vật tư để thi cơng, cần tính đủ; đặc biệt chưa có su t đầu tư chi tiết hồn chỉnh tình hình địa ch t phức t p cơng trình • Nói lên tính kh thi phương án thiết kế • Có hướng dẫn cần thiết từ đầu cho đơn vị đ u thầu, giám sát, triển khai thi công, đặc biệt tầng hầm, nhiều tầng hầm M t ví dụ gi i pháp “TOP – DOWN” Nếu đ t xung quanh, tầng tăng diện tích (vượt khỏi diện tích khối đế) để tăng diện tích để xe lo i, đủ bố trí hồ nước ngầm, hầm phân (trong điều kiện Việt Nam) b phận kỹ thuật (điện, nước) Khi số tầng cao, kết c u thép, kết c u liên hợp hay bê tông DUL hiệu qu kết c u BTCT thông thường Hệ chịu lực cơng trình kết c u định Kiến trúc, M-E, C p thoát nước thang máy nhà cao tầng r t quan trọng, không phần kết c u Kết c u nh hưởng đến bền vững cơng trình, thiết kế chuyên ngành khác, phục vụ cho tiện nghi sử dụng cơng trình… yếu tố đ m b o thành công khai thác Quan tâm thêm đến cách bố trí thang máy nhà cao tầng, nhà chọc trời TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi Chế đ b o trì cơng trình m t thành phần hồ sơ thiết kế ph i n p cho chủ đầu tư từ đầu Cần quy định rõ phương pháp tiến đ ph i quan trắc chuyển vị công trình Cơng trình cao tầng thường khối lớn, kích thước m i c nh mặt vượt giới h n cho phép Do vậy, cần tiên lượng trước gi i pháp khe lún, khe nhiệt; gi i pháp phân đợt thi công, từ đầu Phân chia cơng trình khe co giãn, khe chống đ ng đ t khe lún thiết kế nhà cao tầng cố gắng điều chỉnh hình dáng kích thước mặt gi i pháp kết c u thi công để h n chế việc chia cắt dẫn đến b t lợi cho kết c u cơng trình; thứ nh t: t i trọng cơng trình lớn nên t i hai bên khe lún c u t o móng gặp khó khăn; thứ hai: dao đ ng nh hưởng địa ch n dễ gây xô đẩy làm hư hỏng cơng trình Việc chia cắt cơng trình cần ph i h n chế, song trường hợp sau việc chia cắt cần tiến hành: ♦ Đối với khe co giãn: khe co giãn cần ph i bố trí kích thước mặt cơng trình q lớn (vượt giá trị cho phép theo tiêu chuẩn) mà khơng có biện pháp kết c u thi cơng đ m b o tính an tồn cho cơng trình Đối với nhà cao tầng kho ng cách cho phép hai khe co giãn phụ thu c vào hệ kết c u chịu lực cơng trình kết c u tường ngồi cơng trình Với hệ kết c u khung vách BTCT tồn khối tường ngồi lắp ghép kho ng cách cho phép hai khe co giãn 65m, tường ngồi liền khối kho ng cách cho phép 45m ♦ Đối với khe lún: Khe lún b phận cơng trình chênh lệch làm cho cơng trình bị hư hỏng Những trường hợp sau khơng nên bố trí khe lún: ¾ Cơng trình tựa cọc, đá gia cố đ m b o đ lún cơng trình khơng đáng kể ¾ Với việc tính lún có đ tin cậy cao thể hiên đ chênh lún b phận nằm giới h n cho phép ♦ Đối với khe phòng chống đ ng đ t: khe phòng chống đ ng đ t bố trí t i cơng trình thiết kế chống đ ng đ t trường hợp: TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi ¾ Kích thước mặt vượt giới h n cho phép theo tiêu chuẩn ¾ Nhà có tầng lệch tương đối lớn ¾ Đ cứng t i trọng b phận nhà chênh lệch Việc t o khe co giãn, khe phòng chống đ ng đ t khe lún cần tuân theo nguyên tắc sau: ♦ Các khe co giãn, khe phòng chống đ ng đ t khe lún nên bố trí trùng ♦ Khe phòng chống đ ng đ t nên bố trí suốt chiều cao nhà, trường hợp khơng cần có khe lún khơng nên cắt qua móng mà nên dùng gi i pháp gia cố thêm móng t i vị trí khe phịng chống đ ng đ t ♦ Khi cơng trình thiết kế chống đ ng đ t khe co giãn khe lún ph i tuân theo yêu cầu khe phòng chống đ ng đ t Đ r ng khe lún khe phòng chống đ ng đ t cần xem xét vào chuyển vị đỉnh cơng trình chuyển dịch móng sinh Chiều r ng tối thiểu khe lún khe phịng chống đ ng đ t tính theo cơng thức: dmin= V1 + V2 + 20mm đó: V1 V2 chuyển dịch ngang cực đ i theo phương vng góc với khe hai b phận cơng trình hai bên khe, t i đỉnh khối kề khe có chiều cao nhỏ hai khối Gi m nh hưởng nhiệt đ co ngót bê tông: tăng thép t i nơi nh y c m với nhiệt đ sàn mái, sàn tầng tường đầu hồi… Nếu gi i pháp móng sử dụng phương pháp TOP-DOWN, ph i dự trù từ đầu, tính tốn cụ thể; số lượng tầng sàn thượng tầng tối đa mà m i sàn hầm xuống sâu hơn, tiếp nhận được, tầng hầm thi cơng hồn chỉnh Lưu ý quy ước đánh số thứ tự tầng hầm (1, 2, 3…) đánh từ tầng hầm vị trí cùng, trở xuống QUY TRÌNH THI T K Đây lưu đồ nhằm tóm tắt tồn b quy trình thiết kế kết c u BTCT nhà cao tầng TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi Lựa chọn, b trí k t c u phù h p yêu c u ki n trúc - Chọn phương án kết c u tổng thể Xác định sơ b ti t di n Define section - Mác bê tông - Sàn, dầm, c t, vách Xác định t i trọng Static load case - Tƿnh t i: TLBT, hoàn thiện, tường - Ho t t i Bài toán dao đ ng riêng Mode Shape - Khai báo Mass source - Kiểm tra chu kỳ dao đ ng T1 - Kiểm tra d ng dao đ ng Mode shape Tính tốn nhập t i trọng đ ng Dynamic Load - T i trọng gió - T i trọng đ ng đ t Tổ h p t i trọng Load combination - Tổ hợp kiểm tra chuyển vị, đ võng - Tổ hợp tính bền Điều chỉnh thiết kế Kiểm tra mơ hình tính tốn Check model - Kiểm tra ổn định chống lật - Kiểm tra chuyển vị ngang đỉnh (đ cứng) - Kiểm tra gia tốc đỉnh (dao đ ng) Bài toán thi t k Design - Thiết kế sàn, dầm, c t, vách - Kiểm tra hàm lượng Triển khai chi ti t - Triển khai b n vẽ thi công TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi 2.1 Đặc trưng vật li u Cường đ chịu lực, đ bền mỏi, tính biến d ng, kh chống cháy Mác bê tông ≥ 300 (BTCT thường), ≥ 350 (BTCT ứng lực trước) Dùng thép cường đ cao, dùng thép hình kết c u h n hợp thép – BTCT Trọng lượng kết c u nh hưởng đến t i trọng đ ng đ t 2.1.1 Bê tông Phân lo i bê tông sau ♦ Bê tông nặng có khối lượng riêng trung bình từ 2200 kg/m3 đến 2500 kg/m3; ♦ Bê tơng h t nhỏ có khối lượng riêng trung bình lớn 1800 kg/m3; ♦ Bê tơng nhẹ có c u trúc đặc r ng; ♦ Bê tông tổ ong chưng áp không chưng áp; ♦ Bê tông đặc biệt: bê tông tự ứng su t Điều 5.1.2.6 (trang 63, TCVN 356-2005), hệ số nở ngang ban đầu bê tông ν (hệ số Pốt-xơng) l y 0,2 t t c lo i bê tông Mô đun trượt bê tông G l y 0,4 giá trị Eb tương ứng Giá trị Eb cho b ng sau: B 15 20 22.5 25 27.5 30 M 200 250 300 350 350 400 Rb 8.5 11.5 13 14.5 14.5 17 MPa Rbt 0.75 0.9 0.975 1.05 1.05 1.2 MPa Eb 23000 27000 28500 30000 30000 32500 MPa Điều 5.1.2.1 (trang 63, TCVN 356-2005), hệ số dãn nở nhiệt α bt nhiệt đ thay đổi từ -40°C đến 50°C, tuỳ thu c vào lo i bê tông l y sau: ♦ Đối với bê tông nặng, bê tông h t nhỏ bê tông nhẹ cốt liệu nhỏ lo i đặc chắc: α bt = 1.0 × 10−5 ( 1/oC); TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi ♦ Đối với bê tông nhẹ dùng cốt liệu nhỏ lo i r ng: α bt = 0.7 × 10−5 ( 1/oC); ♦ Đối với bê tông tổ ong bê tông r ng: α bt = 0.8 × 10−5 ( 1/oC) Trong trường hợp có số liệu thành phần khoáng ch t cốt liệu, lượng xi măng mức đ ngậm nước bê tông, cho phép l y giá trị α bt khác có quan có thẩm quyền phê duyệt 2.1.2 Thép Lo i CI, AI CII, AII CIII, AIII (∅≥10) Rs, Rsn 225 280 365 MPa Rsw 175 225 290 MPa Es 210000 210000 200000 MPa Ghi chú: 1MPa = 1000 kN/m2 2.2 Xác định sơ b ti t di n Xác định sơ b tiết diện cho c u kiện công trình sàn, dầm, c t, vách nhằm phục vụ cho toán dao đ ng riêng Lựa chọn tiết diện ph i thỏa mãn yêu cầu kiến trúc đ m b o điều kiện chu kỳ dao đ ng 2.2.1 Sàn Nhằm thỏa mãn gi thiết kết c u (dầm) sàn vách cứng mặt phẳng ngang (diaphragm), nghƿa có đ cứng tuyệt đối mặt phẳng sàn mềm (biến d ng được) mép sàn, lý thuyết tính tốn nhà cao tầng nay, dẫn đến chuyển vị ngang m i cao trình NCT khơng đổi Sàn cứng, chu kỳ dao động gia tốc dao động giảm đi, đ m b o không vượt giới h n cho phép Và thông thường, “chồng” tầng lên, mà m i sàn tính tốn sàn đ c lập, kh đ cứng gi thiết không đ m b o tuyệt đối – cơng trình “rung, lắc” nhẹ, c m nhận có gió m nh thổi vào Nhà cao tầng, cần đặt sẵn đường ống thiết bị nhà, cần tăng “1 ít” chiều dày sàn Sàn DUL, để dễ bố trí cáp, chiều dày sàn lớn, hợp lý, có lợi Sàn nhà tầng, thơng thường TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi J s = (0.35 ÷ 0.55) J d Sàn nhà cao tầng, nên có J s = (0.5 ÷ 0.65) J d J s moment quán tính sàn, ứng với chiều r ng quy ước b a b′ = min( + bd ) a : nhịp c t (phương gió tác dụng xét đến nh hưởng) b : bước c t (phương trực giao với a ) bd : bề r ng dầm Kết qu tính tốn cho th y: chiều dày sàn chọn theo quy định thông thường nhà tầng, cần nhân thêm hệ số, xác định theo b ng Số tầng 12 15 20 25 30 40 Sàn n m 1.04 1.06 1.10 1.14 1.18 1.26 Sàn dầm 1.04 1.06 1.08 1.11 1.15 1.22 Kh chống đ ng đ t công trình, tăng đơi chút Lưu ý: Cốt thép, phǝi tính tốn sàn nhà tầng, thơng thường 2.2.1.1 Sàn nấm, sàn phẳng Thường chọn ⎞ ⎛ hs = ⎜ ÷ ⎟ L ⎝ 30 40 ⎠ Lưu ý: Khi thực cơng trình nhà cao tầng, thời gian gần đây, thường hay sử dụng sàn n m DUL, không dầm Khi xây tường ngăn phịng, có v n đề cần quan tâm • Tường xây khơng (vì khơng có) dầm, t i lo i dãy Cần phân tích thêm n i lực sàn n m, chịu lo i t i này, để tránh n i lực phân bố không đều, dễ gây nứt sàn, th y trước • Khi xây (hay lắp) tường, khơng chèn kín khe hở mặt tường (giáp sàn), tường mỏng; lâu dài xu t khe nứt dọc co ngót theo mặt tiếp giáp này, nh hưởng đến việc sử dụng bình thường cơng trình 10 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi Các tham số Lo i Mô t NSPT cu vs,30(m/s) (nhát/30cm) (Pa) A Đá kiến t o địa ch t khác tựa đá, kể c đ t yếu bề mặt với bề dày lớn nh t 5m >800 - - B Đ t cát, cu i sỏi r t chặt đ t sét r t cứng có bề dày nh t hàng chục mét, tính ch t học tăng dần theo đ sâu 360-800 >50 >250 C Đ t cát, cu i sỏi chặt, chặt vừa đ t sét cứng có bề dày lớn từ hàng chục tới hàng trăm mét 180-360 15-50 D Đ t rời tr ng thái từ xốp đến chặt vừa (có khơng xen kẹp vài lớp đ t dính) có đa phần đ t dính tr ng thái từ mềm đến cứng vừa 800m/s S1 Địa tầng bao gồm chứa m t lớp đ t sét mềm/bùn (bụi) tính dẻo cao (PI> 40) đ ẩm cao, có chiều dày nh t 10m S2 Địa tầng bao gồm đ t dễ hoá lỏng, đ t sét nh y đ t khác với đ t lo i A-E S1 70 250 0.25 g = 2.5 (m/s2) thành phần thẳng đứng tác đ ng đ ng đ t cần xét trường hợp sau ♦ Các b phận kết c u nằm ngang gần ngang có nhịp L ≥ 20 m ♦ Các b phận kết c u d ng console nằm ngang gần ngang dài 5m ♦ Các thành phần kết c u ứng lực trước nằm ngang gần ngang ♦ Các dầm đỡ c t ♦ Các kết c u có cách ch n đáy Chỉ tính tốn thành phần đứng t i đ ng đ t với c u kiện c u kiện đỡ liên quan trực tiếp với chúng Nếu thành phần nằm ngang xét đến cho c u kiện sử dụng ba tổ hợp sau EEdx + 0.3EEdy + 0.3EEdz 0.3EEdx + EEdy + 0.3EEdz 0.3EEdx + 0.3EEdy + EEdz EEdz biểu thị hệ qu tác đ ng tác đ ng đ ng đ t theo phương đứng Nếu thực phân tích tƿnh phi tuyến bỏ qua thành phần thẳng đứng đ ng đ t Ghi nhập gi m đ cứng chống uốn chống cắt c u kiện bị nứt t i mục 4.3.1 (6) (7) trang 46 TCVN375-2006 (6) Trong nhà bêtông, nhà thép-bêtông liên hợp nhà xây, đ cứng c u kiện chịu t i nói chung cần đánh giá có xét đến hệ qu vết nứt Đ cứng cần tương ứng với bắt đầu ch y dẻo cốt thép (7) Trừ phi thực phân tích xác c u kiện bị nứt, đặc trưng đ cứng chống cắt đ cứng chống uốn đàn hồi c u kiện bêtơng khối xây l y m t nửa (50%) đ cứng tương ứng c u kiện khơng bị nứt (xem xét có u cầu) 2.7 Tổ h p t i trọng, n i lực chuyển vị 51 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi 2.7.1 Xác định nội lực Có hai lo i sơ đồ để tính tốn n i lực sơ đồ đàn hồi sơ đồ dẻo phụ thu c vào việc người thiết kế cho phép vật liệu làm việc miền (điều khiển sơ đồ ứng dụng End length offsets – vừng cứng t i nút khung ETABS) Với kết c u tƿnh định, dùng sơ đồ đàn hồi vật liệu kết c u vượt qua giai đo n đàn hồi (đến giai đo n ch y dẻo) kết c u bị phá hủy Với kết c u sử dụng phương pháp lực, phương pháp chuyển vị phương pháp PTHH để tìm n i lực Với kết c u siêu tƿnh, tính theo sơ đồ đàn hồi sơ đồ dẻo Nếu dùng sơ đồ dẻo, kết c u thiết kế làm việc miền dẻo khơng bị phá hủy Để tìm n i lực dùng sơ đồ dẻo sử dụng phương pháp tr ng thái tới h n phương pháp PTHH Sử dụng sơ đồ đàn hồi tức cho kết c u làm việc miền đàn hồi, an tồn khơng kinh tế cho kết c u làm việc miền dẻo Cần ý bê tông cốt thép vật liệu đàn hồi-dẻo khơng đồng nh t Do cơng thức c hai sơ đồ mang tính gần Đối với sơ đồ dẻo, r t khó khăn đánh giá mức đ dẻo kết c u xu t biến d ng dẻo kết c u phân phối l i n i lực Do áp dụng sơ đồ dẻo c u kiện dầm, n i lực biến d ng kết c u nhà cao tầng tính tốn theo phương pháp đàn hồi (mục 2.6.2 – TCXD198-1997) 2.7.2 Tổ hợp tǝi trọng, nội lực chuyển vị Đối với tƿnh t i, lo i t i thường xuyên tác dụng lên kết c u ln gây n i lực Đối với ho t t i, xu t khơng chí đổi chiều tác dụng (t i trọng gió) Ngay c với ho t t i đồ đ c gây có khơng, xu t ch ch khác Do thiết kế ph i tổ hợp n i lực để tìm giá trị b t lợi cho kết c u: S = S g + γ Sij S g n i lực tƿnh t i gây (luôn không đổi), Sij n i lực trường hợp thứ i ho t t i thứ j gây (thay đổi c trị số d u), γ hệ số tổ hợp, γ = l y ho t t i γ = 0.9 l y từ hai ho t t i trở lên 52 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi M t d ng khác để tìm n i lực nguy hiểm c u kiện tổ hợp t i trọng Theo cách khơng tính n i lực trường hợp t i lựa chọn để c ng tác dụng mà tiến hành tổ hợp trước lo i t i trọng, sau tính n i lực với t i trọng tổ hợp Tổ hợp t i trọng tổ hợp n i lực giống kết c u làm việc tuyến tính (nguyên lý c ng tác dụng) khác kết c u làm việc phi tuyến Trong thực hành, thường dùng tổ hợp t i trọng đơn gi n, dễ làm, dễ hình dung, sai số khơng đáng kể Theo TCXD2737-1995, có hai tổ hợp t i trọng sau: ♦ Tổ hợp b n: Tƿnh t i DL (mục 2.3.3), ho t t i dài h n LL(mục 2.3.4) ngắn h n(mục 2.3.3) W ♦ Tổ hợp đặc biệt: Tƿnh t i, ho t t i dài h n ngắn h n x y m t t i trọng đặc biệt (mục 2.3.6) E Ghi chú: Trong trình gán t i trọng gió vào mơ hình, cần tách hai thành phần tƿnh Wt đ ng Wd Sau đó, tổ hợp l i gió theo cơng thức sau W = Wt + Wd Theo TCXD2737-1995 TCVN375-2006, ♦ Tƿnh t i + Ho t t i ♦ Tƿnh t i + Gió ♦ Tƿnh t i + 0.9 Ho t t i + 0.9 Gió ♦ Tƿnh t i + đ ng đ t ♦ Tƿnh t i + đ ng đ t + ψ2,i x Ho t t i (Mục 3.2.4 (TCVN375-2006)) Các giá trị ψ2,i cho B ng 3.4 trang 36 (TCVN375-2006) B ng 3.4: Các giá trị Ψ 2,i nhà Ψ2 Tác đ ng T i trọng đặt lên nhà, lo i Lo i A: Khu vực nhà ở, gia đình 0,3 Lo i B: Khu vực văn phòng 0,3 Lo i C: Khu vực h i họp 0,6 Lo i D: Khu vực mua bán 0,6 Lo i E: Khu vực kho lưu trữ 0,8 Lo i F: Khu vực giao thông, trọng lượng xe 30kN 0,6 53 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi Lo i G: Khu vực giao thông 30kN; trọng lượng xe 160kN Lo i H: Mái 0,3 Đây b ng tổ hợp triển khai cho thiết kế cơng trình nhà văn phòng Tên tổ hợp Tổ hợp COMBO1 ADD COMBO2 COMBO3 COMBO4 COMBO5 COMBO6 COMBO7 COMBO8 COMBO9 COMBO10 COMBO11 COMBO12 ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD Thành phần Hệ số tổ hợp DL LL DL WX DL WX -1 DL WY DL WY -1 DL LL 0.9 WX 0.9 DL LL 0.9 WY 0.9 DL LL 0.9 WX -0.9 DL LL 0.9 WY -0.9 DL EY DL EX DL N i dung tính tốn - kiểm tra Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền 54 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi Tên tổ hợp COMBO13 COMBO14 COMBO15 COMBO16 COMBO17 Tổ hợp ADD ADD ADD ADD ADD Thành phần Hệ số tổ hợp EY -1 DL EX -1 DL LL 0.3 EY EX 0.3 DL LL 0.3 EX EY 0.3 DL LL 0.3 EY -1 EX -0.3 DL LL 0.3 EX -1 EY -0.3 N i dung tính tốn - kiểm tra Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền Tính bền ENVE1 ENVE ENVE(COMBO1 + + COMBO17) COMBO18 ADD DL 0.909 LL 0.833 DL 0.909 WY 0.833 DL 0.909 WX 0.833 DL 0.909 WY -0.833 DL 0.909 WX -0.833 COMBO19 COMBO20 COMBO21 COMBO22 ENVE2 ADD ADD ADD ADD ENVE Kiểm tra đ võng theo phương thẳng đứng dầm, sàn Chuyển vị gió theo phương Y Chuyển vị gió theo phương X Chuyển vị gió theo phương Y Chuyển vị gió theo phương X ENVE (COMBO18 + + COMBO22) 55 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi 2.8 Kiểm tra mô hình theo TCXD198-1997 2.8.1 Kiểm tra ổn định chống lật Tỉ lệ mômen lật t i trọng ngang gây ph i tho mãn điều kiện: M CL ≥ 1.5 ML : M CL , M L mômen chống lật mômen gây lật Chú ý: Nhà cao tầng BTCT có tỉ lệ chiều cao chiều r ng lớn 5, ph i kiểm tra kh chống lật tác đ ng đ ng đ t t i trọng gió Khi tính tốn mơmen chống lật, ho t t i tầng kể đến 50%, tƿnh t i l y 90% (áp dụng móng đ t tự nhiên) 2.8.2 Kiểm tra độ cứng Chuyển vị theo phương ngang t i đỉnh kết c u nhà cao tầng tính theo phương pháp đàn hồi ph i tho mãn điều kiện: ♦ Kết c u khung BTCT : f/H ≤ 1/500 ♦ Kết c u vách BTCT : f/H ≤ 1/1000 ♦ Kết c u khung - vách : f/H ≤ 1/750 f H chuyển vị theo phương ngang t i đỉnh kết c u xu t từ ETABS chiều cao công trình tính từ mặt đài móng 2.8.3 Kiểm tra dao động (nên kiểm tra, không thuyết minh) Theo yêu cầu sử dụng, gia tốc cực đ i chuyển đ ng t i đỉnh cơng trình tác đ ng gió có giá trị nằm giới h n cho phép: ⎡ ⎤ y ≤ ⎢Y ⎥ ⎣ ⎦ ⎡⎣Y⎤⎦ giá trị cho phép gia tốc, l y 150mm/ s2 y giá trị tính tốn gia tốc cực đ i tác đ ng t i trọng gió xác định (theo MonoGraph on Planning and Design of Tall BuildingStructural design of Tall Steel Building - American Society of C.E, 1979 Thiết kế thi công kết cấu nhà cao tầng - NXB xây dựng -1996)  y = (2π f ) Aw 56 TS Lương Văn H i – ThS Trần Minh Thi đó: Aw chuyển vị t i đỉnh cơng trình thành phần đ ng gió gây 57 ... M c đích Xây dựng quy trình thiết kế kết c u nhà cao tầng theo TCVN nhằm phục vụ cho công tác thiết kế m t cách chuyên nghiệp, thống nh t hiệu qu cao 1.2 Tài li u tham kh o TCVN 2737 – 1995:... kh o TCVN 2737 – 1995: Tiêu chuẩn thiết kế t i trọng tác đ ng TCVN 229 – 1999: Chỉ dẫn tính tốn thành phần đ ng t i trọng gió theo TCVN 2737-1995 TCXDVN 375 – 2006: Thiết kế công trình chịu đ... tầng hầm thi cơng hồn chỉnh Lưu ý quy ước đánh số thứ tự tầng hầm (1, 2, 3…) đánh từ tầng hầm vị trí cùng, trở xuống QUY TRÌNH THI T K Đây lưu đồ nhằm tóm tắt tồn b quy trình thiết kế kết c u BTCT