KHÁI NIỆM MỞ ĐẦU VÀ VỊ TRÍ ĐỊA LÝ THIẾT KẾ ĐƯỜNG DẦY 110 KV

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP CHƯƠNG I KHÁI NIỆM MỞ ĐẦU VÀ VỊ TRÍ ĐỊA LÝ THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY 110 KV PHẦN I.1 KHÁI NIỆM MỞ ĐẦU Đường dây tải điện, gơi tắt đường dây hay đường dây điện, phần tử hệ thống điện (HTĐ), có chức liên kết (nối) phần tử khác hệ thống điện nhà máy điện, trạm biến áp, trạm cắt, trạm bù, hộ dùng điện… với Trên đường dây có dịng điện đó, có cơng suất điện chuyển qua Vì đường dây thường coi làm nhiệm vụ tải điện gọi đường dây tải điện Để thiết lập đường dây, cần thực dạng dự án, theo trình tự qui định luật lệ xây dựng Quá trình thực dự án bắt đầu lập đề án Đề án tập hợp tài liệu tư vấn trình hệ thống nội dung nghiên cứu tính khả thi dự án lựa chọn qui mô, địa điểm, công nghệ giải pháp kỹ thuật, giá, biện pháp quản lý vận hành tổ chức thực dự án Đề án sở pháp lý để thực dự án I.2 PHÂN LOẠI DỰ ÁN ĐƯỜNG DÂY Đường dây phân loại theo cấp điện áp, dạng kết cấu, cơng dụng đặc tính công nghệ….Tuy nhiên, theo mục tiêu phạm vi việc lập đề án, xem xét hai tiêu phân loại theo cấp điện áp theo kết cấu I.2.1 Phân loại theo cấp điện áp Có bốn loại cấp điện áp : a Đường dây hạ áp (ĐDHA): có điện áp danh định hệ thống 1.000V, theo TCVN đường dây 0,4 kV, có điện áp danh định hệ thống 220/380V b Đường dây trung áp (ĐDTA): có điện áp danh định hệ thống từ kV đến 35 kV, đường dây: KV, 10kV, 15 kV, 22 kV, 35 kV Theo qui định 1867/NL-KHKT ngày 12/09/1994 Bộ Năng Lượng cấp 22 kV cấp chuẩn, cấp 35 kV cấp cho phép dùng, cấp lại loại bỏ dần Do đó, ĐDTA thực tế xem xét hai loại đường dây 22kV đường dây 35kV c Đường dây cao áp (ĐDCA) : có điện áp danh định hệ thống 35kV đến 220kV, gồm loại: 66kV, 110kV, 220kV Theo qui định Bộ Năng Lượng Tổng Công Ty Điện Lực Việt Nam, đường dây 66kV thu hẹp dần thay dần đường dây 110kV Do đó, đường dây cao áp xét loại 110kV 220kV Trong thiết kế đồ án tốt nghiệp xét đường dây cao áp 110kV THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP d Đường dây siêu cao áp (ĐDSCA) có điện áp danh định hệ thống 220kV, cụ thể là: 330kV, 400kV, 500kV, 750kV….Ở Việt Nam xem xét đường dây 500kV Các đường dây siêu cao áp khác chưa nghiên cứu áp dụng I.2.2 Phân loại đường dây theo kết cấu Theo kết cấu đường dây có bốn dạng: a Đường dây khơng dây trần (ĐDK) có kết cấu móng-cột-cách điện-dây dẫn trần Đây loại hình phổ biến nhất, áp dụng cho tất cấp điện áp b Đường dây không, dây bọc (ĐDB) có kết cấu móng-cột-cách điện-dây dẫn bọc Loại áp dụng cho đường dây trung áp hạ áp c Đường dây cáp ngầm (CN) có kết cấu cáp, môi trường đặt cáp Môi trường đặt cáp đất, hầm cáp, rãnh cáp, giá cáp, ống cáp…Do giá thành cao nên đường dây áp dụng hạn chế, chủ yếu thành phố đông dân, khu công nghiệp tập trung, đoạn vượt cần thiết nơi có yêu cầu đặc biệt d Đường dây cáp vặn xoắn (CX) có kết cấu móng-cột-cáp vặn xoắn Loại thích hợpvới đường dây trung hạ áp, giá thành khơng cao, chiếm hành lang tuyến, tính an tồn tinh cậy cao I.3 VỊ TRÍ ĐỊA LÝ THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY 110KV Vùng địa lý thiết kế cho đường dây 110kV tỉnh Đồng Nai, đoạn từ huyện Trảng Bom đến thị xã Long Khánh Chiều dài suốt tuyến khoảng 25km đến 35km I.3.1 Thới thiệu sơ lược Huyện Trảng Bom Huyện Long Khánh a Huyện Trảng Bom: huyện thuộc tỉnh Đồng Nai, nằm phía Đơng Thành Phố Hồ Chí Minh khoảng 50 km cách trung tâm thành phố Biên Hoà khoảng 30 km Là huyện trung du, phía nam giáp huyện Long Thành, phía Đơng giáp huyện Thống Nhất, phía Tây giáp thành phố Biên Hồ, phía Bắc giáp huyện Vĩnh Cửu Hồ Trị An Trảng Bom có Quốc Lộ 1A tuyến đường sắt Bắc-Nam chạy qua, tiếng với khu du lịch Sinh Thái Giang Điền Trảng Bom trở thành dô thị thuộc thành phố Biên Hòa năm tới Trảng Bom có vị trí vơ quan trọng phát triển công nghiệp tỉnh Đồng Nai., với khu công nghiệp Hố Nai, Bàu Xéo, tương lai Trảng Bom quận chuyên cơng nghiệp thành phố Biên Hịa trở thành phố trực thuộc Trung Ương Huyện Trảng Bom gồm thị trấn Trảng Bom 16 xã: An Viễn, Bàu Hàm 1, Bắc Sơn, Bình Minh, Cây Gáo, Đơng Hòa, Đồi 61, Giang Điền, Hố Nai 3, Hưng Thịnh, Quảng Tiến, Sơng Thao, Sơng Trầu, Tây Hồ, Thanh Bình, Trung Hòa Dân số 192.127 người Mật độ: 591 người/km2 Thành phần dân tộc: chủ yếu người Kinh THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Trảng Bom huyện có địa hình trung du chuyển từ cao nguyên Nam Trung Bộ đến đồng Nam Bộ Nhìn chung đất Trảng Bom có địa hình tương đối phẳng Khí hậu Trảng Bom khí hậu nhiệt đới gió mùa, có hai mùa tương phàn (mùa khơ mùa mưa) Nhiệt độ quanh năm 25-26oC thích hợp cho phát triển trồng nhiệt đới, đặc biệt công nghiệp có giá trị xuất cao Lượng mưa tương đối cao từ 1.300 mm đến 2.400 mm phân bố theo vùng theo vụ Ngoài ra, Trảng Bom huyện thuộc tỉnh Đồng Nai nằm vùng kinh tế trọng điểm phía Nam, thuộc vùng bão thiên tai Địa hình đất dai tương đối phẳng phù hợp với định hướng phát triển kinh tế - xã hội b Huyện Long Khánh Long Khánh thị xã thuộc tỉnh Đồng Nai Thị xã thành lập theo nghị định số 97/2003/NĐ-CP ngày 21 tháng 08 năm 2003 Chính Phủ nước Cộng Hịa Xã Hội Chủ Nghĩa Việt Nam Vị trí nằm phía Đông tỉnh Đồng Nai thị xã Trung Du nằm dọc Quốc Lộ 1A có tuyến đường sắt Bắc – Nam qua, cửa ngõ vào thành phố Hồ Chí Minh, phía Bắc giáp huyện Thống Nhất, phía Nam giáp huyện Cẩm Mỹ, phía Đơng giáp huyện Xn Lộc Địa hình tương đối phẳng, khí hậu nhiệt đới gió mùa xích đạo, có hai mùa mùa mưa mùa khơ Nhiệt độ trung bình 25-260C, lượng mưa trung bình 1.500 mm đến 2.700 mm phân bố theo vùng Tổng diện tích tự nhiên 497 km2 chiếm 8,43% diện tích tự nhiên tồn tỉnh Dân số: 200.800 người, mật độ dân số: 404 người/km2 Thị xã có 15 đơn vị hành cấp xã, bao gồm phường xã: phường: Xuân Bình, Xuân An, Xn Hồ, Xn Trung, Xn Thanh, Phú Bình – xã: Bàu Trâm, Bảo Vinh, Bảo Quang, Suối Tre, Xuân Lập, Bàu Sen, Xn Tân, Hàng Gịn, Bình Lộc Thị xã Long Khánh nằm vùng kinh tế trọng điểm phía nam, tiếp giáp với vùng kinh tế chiến lược Đông nam Bộ, cao nguyên miền trung có nhiều tuyến đường giao thơng quốc gia qua, có vị trí quan trọng mặt trị-kinh tế-xã hội an ninh quốc phòng tỉnh khu vực Là đầu mối giao hang hoá với tỉnh Bình Thuận, Lâm Đồng, Phú Yên… tạo điều kiện cho phát triển thương mại, dịch vụ Có diện tích đất đai màu mỡ thuận lợi cho việc phát triển loại cơng nghiệp, ăn trái có giá trị kinh tế cao, có khả xuất cao su, cà phê, chôm chôm, sầu riêng….Đã quy hoạch hai khu cơng nghiệp có diện tích 204 nằm địa bàn thị xã thu hút bốn dự án đầu tư nước ngoài, số doanh nghiệp nhà nước, trăm doanh nghiệp quốc doanh… THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Cơ cấu kinh tế năm 2005 : công nghiệp- xây dưng chiếm 30,4%, nông- lâm nghiệp- thuỷ sản chiếm 23%, dịch vụ chiếm 46,6% Lợi vế kềt cấu hạ tầng kỹ thuật huyện Trảng Bom Long Khánh: Cấp điện: sử dụng nguồn điện chung hệ thống điện quốc gia, gồm điện áp 110kV, 35kV, 22kV, 15 kV Hệ thống phân phối 15-22kV với trạm biến áp có cơng suất lớn phủ kín phường xã, thị trấn huyện Thông tin liên lạc: mạng lưới điện thoại huyện trực tiếp liên lạc với huyện tỉnh Đồng Nai tỉnh khác, giới…kể Internet tốc độ cao (ADSL), truyền số liệu… Giao thông - hai huyện điều nằm đọc theo Quốc Lộ 1A tuyến đường sắt Bắc Nam nên thuận lợi cho việc vận chuyển phát triển kinh tế xã hội tỉnh vùng phụ cận PHẦN CÁC PHƯƠNG ÁN ĐẶT TUYẾN ĐƯỜNG DÂY Huyện Trảng Bom Long Khánh thuộc tỉnh Đồng Nai nằm vùng kinh tế trọng điểm phía nam, nên việc tăng công suất cung cấp điện cho hai huyện tương lai cấp bách Công suất đủ cung cấp điện cho nhu cầu tại, việc quy hoạch thêm khu công nghiệp cụm dân cư tương lai gần ảnh hưởng đến khả cung cấp cho hai huyện nói Do địi hỏi phải có thêm đường dây truyền tải mới, cụ thể 110kV nhằm phục vụ cho công tác phát triển kinh tế cùa hai huyện vùng PHƯƠNG ÁN Đi Thẳng Từ Huyện Trảng Bom Đến Huyện Long Khánh ( Sơ đồ hình 1.1 )  Khí hậu nhiệt đới gió mùa, có hai mùa mưa nắng rõ ràng Nhiệt độ trung bình năm 25 – 260C Lượng mưa trung bình năm từ 1.500mm đến 2.700mm phân bố theo mùa vùng  Chiều dài toàn tuyến: 26 km  Đầu tuyến: Bắt đầu từ xã Đồi 61 thuộc huyện Trảng Bom  Cuối tuyến: kết thúc xã Bảo Vinh thuộc huyện Long Khánh  Toàn tuyến qua xã, phường, thị trấn sau: Xã Đồi 61, Tây Hồ, Sơng Thao, Hưng Thịnh, Hưng Lộc, Bàu Hàm thuộc huyện Trảng Bom Xã Xuân Thanh, Xuân Lập, Suối Tre, Bảo Vinh thuộc huyện Long Khánh  Các phân đoạn tuyến cần ý: Đoạn từ xã Đồi 61 đến xã Tây Hồ : Địa hình đoạn tương đối phẳng, dân cư không tập trung, chủ yếu rừng cao su thích hợp cho việc thi công nhanh, THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP nên cần đẩy nhanh tiến độ thi công đoạn Mặc khác rừng cao su nên có giá trị kinh tế cao việc xuất khẩu, cần mở rộng hành lang lưới điện cần xem xét thật thận trọng trước đưa định sau + Đường dây cắt Quốc Lộ 1A xã Tây Hồ, có khu dân cư trãi dài theo tuyến khoảng km Khu vực phải tính tốn đến chi phí đền bù giải toả tái định cư thật chi tiết, nhằm tránh tình trạng không đồng người dân chủ đầu tư chi phí đền bù dẫn đến chậm trễ q trình thi cơng Đồng thời có nhiều vườn ăn có giá trị cần xem xét + Đoạn băng ngang đường dây qua QL 1A: QL 1A tuyến đường huyết mạch từ Bắc vào Nam ngược lại Nên q trình thi cơng phải tuyệt đối an tồn, tránh trường hợp thi cơng gây ùn tắc tai nạn giao thông Trong trường hợp có ùn tắc hay tai nạn phải có phương án dự phịng để giải tình trạng thời gian sớm + Vì cắt chéo QL 1A cần phải có cao độ thích hợp chỗ đoạn giao chéo, đoạn quan trọng liên quan đến giao thơng tính mạng người dân nên đặc biệt lưu ý - Đoạn từ xã Sông Thao, Hưng Thịnh, Hưng Lộc, Bàu Hàm thuộc huyện Trảng Bom: Địa hình phức tạp có nhiều gò, đồi, đất rừng, nương rẫy vườn ăn Dân cư sống rãi rác Khu vực chi phí di dời giải toả khơng cao đoạn xã Tây Hoà ảnh hưởng đáng kể đến tốc độ thi cơng Vì xã Hưng Thịnh Hưng Lộc có nhiều gị, đồi rừng làm ảnh hưởng đấn công tác vận chuyển nguyên nhiên vật liệu q trình thi cơng Đoạn cần quan tâm cơng tác vận chuyển + Ngồi ra, xã Sông Thao Bàu Hàm tập trung nhiều hoa màu người dân nên cần ý đến việc đền bù - Đoạn từ xã Bàu Hàm ( Trảng Bom) đến xã Xuân Thanh, Xuân Lập ( Long Khánh ) : Đoạn giao chéo với QL 20 xã Bàu Hàm Vì vậy, phải đề cao tính an tồn thi cơng khơng so với đoạn QL 1A Đây Quốc Lộ huyết mạch lên huyện lân cận Thống Nhất, Định Quán… + Đoạn qua xã Xuân Thanh Xuân Lập vùng đồng trung du rộng lớn tập trung nhiều nương rẫy Mặc khác đoạn lại thi công gần QL 1A so với đoạn khác Vì vậy, việc vận chuyển nguyên nhiên vật liệu phục vụ cơng trình cung có nhiều thuận lợi, cấn rút ngắn thời gian thi công đoạn + Khó khăn mà đoạn gặp phải thiếu đồng công tác hỗ trợ lẫn nhau, xã Bàu Hàm thuộc Trảng Bom Xuân Thanh, Xuân Lập thuộc Long Khánh - Đoạn từ xã Suối Tre đến xã Bảo Vinh : Dân cư tập trung đông so với xã Xuân Thanh, Xuân Lập Địa hình tương đối phẳng Do dân cư tập trung đông nên vùng canh tác rộng lớn cộng với vườn ăn có giá trị kinh tế cao THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Ví vậy, cần lưu ý đến q trình thu hồi đất phục vụ cho dự án cần xem xét hài hồ chi phí đền bù điểm thi cơng dời đến vị trí + Tại xã Bảo Vinh điểm kết thúc toàn tuyến nên chọn vị trí thích hợp để thực đấu nối đường dây vào trạm biến áp 110/22kV Vị trí đặt trạm biến áp phù hợp xã Bảo Vinh lệch phía xã Suối Tre Điều giúp tránh xa khu dân cư, đặc biệt bến xe Long Khánh nằm tiếp giáp ba xã Bảo Vinh, Bàu Sen Xuân Tân PHƯƠNG ÁN Đường Dây Đi Dọc Theo Tuyến Đường Sắt Bắc – Nam ( Sơ đồ hình 1.2 )  Khí hậu nhiệt đới gió mùa, có hai mùa mưa nắng rõ ràng Nhiệt độ trung bình năm 25 – 260C Lượng mưa trung bình năm từ 1.500mm đến 2.700mm phân bố theo mùa vùng  Chiều dài toàn tuyến : 32 km  Đầu tuyến : xã Đồi 61 thuộc huyện Trảng Bom  Cuối tuyến : Điểm kết thúc xã Bàu Sen thuộc huyện Long Khánh  Toàn tuyến qua xã, phường, thị trấn : Xã Đồi 61, Tây Hồ, Đơng Hoà, Hưng Thịnh, Hưng Lộc, Bàu Hàm thuộc huyện Trảng Bom Xã Xuân Tân, Xuân Lập, Bàu Sen thuộc huyện Long Khánh  Các Phân đoạn tuyến cần ý : - Đoạn từ xã Đồi 61 đến xã Tây Hồ : Địa hình phẳng có rừng cao su tập trung, dân cư dễ dang vận chuyển nguyên nhiên vật liệu cho thi công Nên xem xét khía cạnh đền bù cho việc thu hồi đất trồng cao su phục vụ dự án loại có giá trị cao xuất + Ngồi cần lưu ý đoạn băng qua đường giao thông liên xã xã Đối 61, đường quan trọng xã Đối 61 liên lạc với xã lân cận tân Lập, An Viễn đoạn QL 1A + Điểm giao chéo thứ hai thứ ba đoạn với đường giao thơng xã tây Hồ, đường hướng tới QL 1A + Với đặc điểm nêu nên thi công phải trọng đến vấn đề giao thơng Trong q trình thi cơng nên chọn thời điểm thích hợp ngày để thực Tại điểm giao chéo với đường giao thông cần tập trung nhân lực tài lực thi công dứt điểm, hết điểm tiếp tục thực đến điểm giao chéo khác Hạn chế thi công đồng thời hai điểm giao chéo trên, dẫn đến khó khăn việc lại người dân xã Đối 61 Tây Hồ - Đoạn Đơng Hồ, Hưng Thịnh, Hưng Lộc, Bàu Hàm : Địa hình tương đối phức tạp, gồm nhiều gò đồi đất rừng Dọc theo tuyến đường sắt có khúc quanh gắt (xã Đơng Hồ, Hưng Thịnh) đường vòng cung kéo dài ( Hưng Thịnh, THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Hưng Lộc, Bàu Hàm) Những nơi địa hình hiểm yếu cần quan tâm cách xây dựng móng lắp đặt cột cho thích hợp + Xã Đơng Hồ dân cư thưa thớt tập trung so với Hưng Thịnh Hưng Lộc có vườn ăn Do xã có diện tích hẹp hai xã kề bên + Tiến độ thi công đoạn nhiều thời gian có nhiều khúc quanh gắt lẫn dài, đất rừng, gị, đồi chiếm đa số Có thể nói đoạn khó so với tồn tuyến, lại thiếu đường giao thông phục vụ cho công tác vận chuyển trang thiết bị Bù lại, lợi có đường điện giao chéo với trục lộ giao thơng + Xã Bàu Hàm dân cư tập trung hơn, địa hình bớt phức tạp, nơi tiếp giáp với huyện Long Khánh, đồng thời có đường liên tỉnh lộ 769 qua, điểm quan tâm thi công Tỉnh lộ 769 đường thông thương quan trọng xã Hưng Lộc Bàu Hàm - Đoạn Xuân Thanh, Xuân Lập, Bàu Sen : Dân cư sống tập trung, địa hình phằng, có nhiều vườn ăn nương rẫy Phải có biện pháp thích hợp triển khai dự án, liw6n quan trưc tiếp đến đời sống nhiều người dân thuộc ba xã + Xã Bàu Sen có vai trị quan trọng tuyến đường dây qua, tương lai trở thành nơi cung cấp thêm công suất cho xã, huyện gần bên, Bàu Sen bao bọc quanh QL 1A, trung tâm Bàu Sen, Bảo Vinh, Xuân Tân, phần thị xã Xuân Lộc (huyện Xuân Lộc) Nơi toạ lạc bến xe Long Khánh Ngồi cịn điểm kết thúc tuyến - Trảng Bom – Long Khánh – phải chọn lựa địa điểm thích hợp để đấu nối với trạm biến áp Vị trí thích hợp đặt trạm để đấu nối xã Bàu Sen lệch phía xã Xuân Lập Địa điểm tránh xa khu dân cư sầm uất bến xe Long Khánh, xa chút ga Xuân Lộc Về lậu dài dễ dàng phát triển mặt đặt máy biến áp PHƯƠNG ÁN Đường Dây Đi Dọc Quốc Lộ 1A (Sơ đồ hình 1.3 )  Khí hậu nhiệt đới gió mùa, có hai mùa mưa nắng rõ ràng Nhiệt độ trung bình năm 25 – 260C Lượng mưa trung bình năm từ 1.500mm đến 2.700mm phân bố theo mùa vùng  Chiều dài toàn tuyến : 30 km  Đầu tuyến : xã Đồi 61 thuộc huyện Trảng Bom  Cuối tuyến : kết thúc xã Bàu Sen thuộc huyện Long Khánh  Toàn tuyến qua xã, phường thị trấn sau: Xã Đồi 61, Tây Hồ, Đơng Hồ, Hưng Thịnh, Hưng Lộc, Bàu Hàm thuộc huyện Trảng Bom Xã Xuân Thanh, Xuận Lộc thuộc huyện Long Khánh THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP  Các phân đoạn cần lưu ý: - Đoạn từ xã Đồi 61 đến xã Tây Hồ : địa hình tương đối phẳng, dân cư tập trung hai đầu xã - Đoạn xã Tây Hoà dân cư tập trung đầu xã, tuyến đường dây quanh co, khúc khuỷu liên tục, bù lại hành lang an toàn QL 1A tuơng đối rộng, nên đường dây sâu vào rừng cao su, giảm chi phí cho việc đền bù Đoạn trọng đến việc xây móng, đặt trụ thiết kế loại xà thích hợp với địa hình khu vực Ngồi chi phí đền bù đầu xã cũngng cần đề cập đến + Đoạn qua xã Tây Hoà, phía cuối xã dân cư tập trung đơng, dẫn đến đường dây sâu vào khu dân cư khúc quanh - Đoạn Đơng Hồ, Hưng Thịnh, Hưng Lộc, Bàu Hàm : địa hình phức tạp, đất rừng, đồi, gò, nương rẫy chiếm đa số Đường dây dọc theo tuyến tương đối thẳng, có khúc quanh Chỉ khúc quanh nhỏ xã Hưng Thịnh khúc quanh thoải xã Hưng Lộc Mặc dù cơng tác thi cơng gặp nhiều khó khăn địa hình khơng phằng phức tạp làm cạn trở việc vận chuyển nguyên, nhiên vật liệu phục vụ cơng trình Một ngun nhân khác cản trở thi công vào mùa mưa hai xã Xuân Thịnh Hưng Lộc có lương mưa cao, thường xuyên làm mềm gây sạc lở đất Đây điểm cần quan tâm xây đưng móng trụ, phải tính tốn chi tiết để trụ đứng vững mưa kéo dài nhiều ngày, liên tục Là khu vực có nhiều gị, đồi lại có lượng mưa lớn nên thường xuyên có sấm chớp, đặc biệt chống đến biện pháp chống sét cho đoạn + Đoạn xã Bàu Hàm tuyến đường dây thẳng có đoạn giao chéo với tỉnh lộ 769 đoạn cuối xã Đây tỉnh lộ quan trọng nối giao-thương nối xã Bàu Hàm với xã Xuân Thanh, Xuân Lập ( Long Khánh) xã Lộ 25 Đoạn tỉnh lộ 769 nối vào QL 20 hướng đến QL 1A Khi thực đoạn cần rút ngắn thời gian, nhằm hạn chế bị động điều tiết giao thông xã với - Đoạn xã Xuân Thanh, Xuân Lộc, Bàu Sen : địa hình phẳng tập trung nhiều nương rẫy vườn ăn quả, tuyến đường dây thuộc xã thẳng, lại khơng có đoạn giao chéo giúp việc thi cơng giảm nhiều thời gian Đoạn có nhiều hoa màu nên việc tổ chức đền bù phải thật tốt, tránh ảnh hưởng đến đời sống người dân thực dự án + Cuối xã Bàu Sen: dân cư lại tập trung, xã bao quanh QL 1A tiếp giáp với bến xe Long Khánh Nên xem xét việc đấu nối đường dây vào trạm 110/22 kV vị trí thích hợp Không nên đấu nối đường dây gần với khu dân cư bến xe Long Khánh, cần tránh hai khu vực nói trên, để tương lai gần mở rộng thêm mặt trạm biến áp cung cấp điện cho xã huyện lân cận Xuân Tân Bảo Vinh, phần xã Xuân Lộc ( huyện Xuân Lộc ) THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP CHƯƠNG II CÁC GIẢI PHÁP CỘT - XÀ VÀ MÓNG TRỤ PHẦN I : CÁC GIẢI PHÁP CỘT – XÀ I MỞ ĐẦU Trong trình lập đề án thiết kế đường dây, thông thường cột chọn theo đặc điểm đường dây, sau kiểm tra sức chịu tải cột theo điều kiện tính toán Loại cột chiều cao cột xác định chia cột tuyến Vấn đề lại lựa chọn kết cấu cột để thoã mãn yêu cầu thiết kế Tùy theo mục đích sử dụng, cột đường dây phân thành nhiều loại: cột trung gian, cột néo, cột góc, cột cuối, cột chuyển cột chuyên dùng Theo đặc tính làm việc, cột đường dây khơng, chia làm hai loại: cột néo cột trung gian Cột néo dùng để kẹp chặt dây dẫn số điểm đường đường dây không phải chịu toàn lực kéo dây dẫn dây chống sét cột néo Các loại cột yêu cầu phải cứng bền, sử dụng nơi phù hợp theo điều kiện lắp ráp đường dây khơng Cột néo có cấu trúc bình thường cấu trúc giảm nhẹ Cột trung gian dùng để giữ dây dẫn độ cao cho trước không chịu lực kéo dây dẫn dây chống sét (hoặc chịu phần lực kéo đó.) Cột thơng dụng có cấu trúc thơng thường gọi cột bình thường Cột có cấu trúc đặc biệt dung trường hợp riêng biệt gọi cột chuyên dùng Theo quy ước 1968-70 đường dây ký hiệu sau đây:  - trung gian; Y – góc; K – vịng; C – chun dùng; B – bê tông;  - gỗ (đối với cột kim loại, khơng có chữ ký hiệu vật liệu cột) Phần số nhãn hiệu biểu điện áp danh định kích thước, kiểu cột Nếu số cuối nhãn hiệu lẻ - cột mạch; chẵn - cột hai mạch Đường dây lựa chọn nhiều kết cấu cột, đó, ba loại phổ biến cột thép khung (cột sắt thép), cột bê tông ly tâm (BTLT – bao gồm loại dự ứng lực) cột thép đơn thân (TĐT) Ngoài ra, nhiều loại cột khác cột gỗ, cột bê tông cốt thép (BTCT) vuông, cột phi tiêu chuẩn II CỘT BÊ TƠNG CỐT THÉP Cột bê tơng cốt thép (BTCT) gồm hai loại bê tông ly tâm (BTLT) cột bê tơng vng (BTV) Ngồi ra, cột BTLT chế tạo dạng dự ứng lực gọi bê tơng ly tâm tiền áp (BTTA) Hình 2.1 giới thiệu sơ đồ ứng dụng điển hình cột BTCT Các kích thước hình học xác định chọn giải pháp công nghệ THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP II.1 Cột bê tông ly tâm Cột bê tông ly tâm sản xuất theo tiêu chuẩn TCVN 5847-1994 (Hình 2.2)  Kết cấu cột: Cột có mặt cắt trịn với độ 1,33 ± 0,07 Theo chiều dài, cột BTLT phân làm hai đoạn : - Loại đúc liền dùng cho cột có chiều dài 14m - Loại nối bích măng xơng, dùng cho cột có chiều cao 14m Mỗi đoạn cột xem cột, tuân thủ theo quy định, tiêu chuẩn cột  Kích thước - Đường kính ngồi đầu cột : 190mm - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép đầu cột: không nhỏ 50mm - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép đáy cột: không nhỏ 60mm - Độ lệch tâm cột bích nối: 1% - Độ cong cột theo chiều dài: 1% Hàn cốt thép dọc vào bích măng xông phải đảm bảo chiều cao bề dày mối hàn theo thiết kế Cho phép có vết nứt với bề rộn gkhông lớn 0,1mm Các vết nứt khơng nối liên tiếp vịng quanh thân cột Trên bề mặt cột sử dụng môi trường xâm thực có lớp bảo vệ đến độ cao 2,6m tính từ đáy cột, cột 14m trở xuống, 3,1m cột có chiều cao 14m Lực đầu cột cho bảng Lực đầu cột BTLT theo tiêu chuẩn TCVN 5847-1994 Ký hiệu cột 10A 10B 10C 12A 12B 12C 14A 14B 14C 16B 16C 18B 18C 20B 20C 20D Lực kéo ngang đầu cột, daN, không nhỏ 320 420 520 540 720 900 650 850 1.100 920 1.100 920 1.200 920 1.000 1.300 THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV Đường kính ngồi cột 323 350 387 403 430 456 10 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP TCS'  k  CPCS FCS  0,3.13,095.111,3  437,24daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ cố đứt dây pha dây chống sét ' ' FT'  x(Gd  G S  Td   Qvd )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' ) 2(326,53  43,3  439  390,3)  183,25  43,3  251,63  1.095,25  59,5  145,26  437,24 FT'  2.398,26  1.573,43  642  4.613,69daN II.3 Lực tác động lên cột néo thẳng góc II.3.1 Trong chế độ bình thường Cột néo thẳng chịu lực G, Q Ngồi cịn chịu lực kéo, T chênh lệch lực kéo hai khoảng cột Td  Td  Td TCS  TCS  TCS T1   F T2   F  ,  tính theo lực kéo thực tế: tính cho chế độ bão lạnh tuỳ theo quan hệ l1 , l2 l2K F tiết diện dây dẫn dây chống sét  Cột xét cột số 51 Với l1 = 200m l2 = 230m - Lực dọc G trọng lượng dây dẫn Gd  g d Fd lTL  0,00346.342,8 228,4  270,90daN GCS  g CS FCS lTL  0,00346.111,3.228,4  88daN - Lực ngang gió tác động có hướng vng góc dây dẫn Qvd  g vd Fd l G  0,00554.342,8.215  408,30daN QCS  g vCS FCS l G  0,00985.111,3.215  235,7 daN - Chênh lệch lực kéo hai khoảng cột: T + l1 = 200m < l2K = 221m, xuất phát từ trạng trái lạnh nhất, ta có phương trình trạng thái sau:  13  6,229 12  164,609  , giải phương trình:   8,505daN / mm + l2 = 230m > l2K = 221m, xuất phát từ trang thái bão, phương trình trạng thái:  23  6,987 22  217,696  , giải phương trình:   9,433daN / mm T  Td  Td   F   F  342,8(8,505  9,433  318,12daN / mm + Dây chống sét  CS1  8,505daN / mm  CS  6,164daN / mm TCS  TCS1  TCS   CS1 F   CS F  111,3(8,505  6,164  260,55daN / mm THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 119 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP - Lực tác động tổng hợp lên cột chế độ bình thường FT  3(Gd  G S  Qvd  T )  (GCS  QCS  TCS ) FT  3(270,9  43,3  408,3  318,12)  (88  235,7  260,55)  3.706,11daN  Cột xét cột số 53 Với l1 = 300m l2 = 230m, lTL = 259m - Lực dọc G trọng lượng dây dẫn Gd  g d Fd lTL  0,00346.342,8 259  307,20daN GCS  g CS FCS lTL  0,00346.111,3.259  99,74daN - Lực ngang gió tác động có hướng vng góc dây dẫn Qvd  g vd Fd lG  0,00554.342,8.265  503,30daN QCS  g vCS FCS lG  0,00985.111,3.265  290,50daN - Chênh lệch lực kéo hai khoảng cột: T + l1 = 300m > l2K = 221m, xuất phát từ trạng trái bão, ta có phương trình trạng thái sau:  13  4,591 12  370,37  , giải phương trình:   5,262daN / mm + l2 = 230m > l2K = 221m, xuất phát từ trang thái bão, phương trình trạng thái:  23  6,987 22  217,696  , giải phương trình:   9,433daN / mm T  Td  Td   F   F  342,8(5,262  9,433  1.429,81daN / mm + Dây chống sét  CS  5,262daN / mm  CS  6,164daN / mm TCS  TCS1  TCS   CS1 F   CS F  111,3(5,262  6,164  100,40daN / mm - Lực tác động tổng hợp lên cột chế độ bình thường FT  3(Gd  G S  Qvd  T )  (GCS  QCS  TCS ) FT  3(307,2  43,3  503,3  1.429,81)  (99,74  290,5  100,4)  7.341,47 daN  Cột xét cột số 70 Với l1 = 200m l2 = 230m - Lực dọc G trọng lượng dây dẫn Gd  g d Fd lTL  0,00346.342,8 221  262,12daN GCS  g CS FCS lTL  0,00346.111,3.221  85,10daN - Lực ngang gió tác động có hướng vng góc dây dẫn Qvd  g vd Fd l G  0,00554.342,8.215  408,30daN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 120 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP QCS  g vCS FCS l G  0,00985.111,3.215  235,7 daN - Chênh lệch lực kéo hai khoảng cột: T + l1 = 200m < l2K = 221m, xuất phát từ trạng trái lạnh nhất, ta có phương trình trạng thái sau:  13  6,229 12  164,609  , giải phương trình:   8,505daN / mm + l2 = 230m > l2K = 221m, xuất phát từ trang thái bão, phương trình trạng thái:  23  6,987 22  217,696  , giải phương trình:   9,433daN / mm T  Td  Td   F   F  342,8(8,505  9,433  318,12daN / mm + Dây chống sét  CS  8,505daN / mm  CS  6,164daN / mm TCS  TCS1  TCS   CS1 F   CS F  111,3(8,505  6,164  260,55daN / mm - Lực tác động tổng hợp lên cột chế độ bình thường FT  3(Gd  G S  Qvd  T )  (GCS  QCS  TCS ) FT  3(262,12  43,3  408,3  318,12)  (85,1  235,7  260,55)  3.676,87 daN II.3.2 Trong chế độ cố Ở dây khơng bị đứt có lực G, Q, T Ở dây đứt, khoảng cột lành thay vào lực T lực T’ phía có xuất lực G’ , Q’  Cột xét cột số 51: với ltdT = 226,8 - Lực G’ giảm nhẹ Gd'  g d Fd l tdT /  0,00346.342,8.226,8 /  134,50daN ' GCS  g CS FCS l tdT /  0,00346.111,3.226,8 /  43,70daN - Lực Q’ giảm nhẹ: Qd'  g vd Fd l G /  0,00554.342,8.215 /  204,15daN ' QCS  g vCS FCS l G /  0,00985.111.3.215 /  117,85daN - Lực tổng hợp tác dụng lên đầu cột chế độ cố ' ' FT'  2(Gd  G S  Qvd  T )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' )  2(270,9  43,3  408,3  318,12)  (134,5  43,3  204,15  1.095,25)  (43,7  117,85  437,24) FT'  2.081,24  1.477,20  598,79  4.157,23daN  Cột xét cột số 53: với ltdT = 300m THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP - Lực G’ giảm nhẹ Gd'  g d Fd ltdT /  0,00346.342,8.300 /  177,90daN ' GCS  g CS FCS l tdT /  0,00346.111,3.300 /  57,80daN - Lực Q’ giảm nhẹ: Qd'  g vd Fd lG /  0,00554.342,8.265 /  251,60daN ' QCS  g vCS FCS lG /  0,00985.111.3.265 /  145,30daN - Lực tổng hợp tác dụng lên đầu cột chế độ cố ' ' FT'  2(Gd  G S  Qvd  T )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' )  2(307,2  43,3  503,3  1.429,8)  (177,9  43,3  251,6  1.095,3)  (57,8  145,3  437,2) FT'  4.567,20  1.567,10  640,30  6.774,60daN  Cột xét cột số 70: với ltdT = 213,40m - Lực G’ giảm nhẹ Gd'  g d Fd ltdT /  0,00346.342,8.213,4 /  126,60daN ' GCS  g CS FCS ltdT /  0,00346.111,3.213,4 /  41daN - Lực Q’ giảm nhẹ: Qd'  g vd Fd l G /  0,00554.342,8.215 /  204,15daN ' QCS  g vCS FCS l G /  0,00985.111.3.215 /  117,85daN - Lực tổng hợp tác dụng lên đầu cột chế độ cố FT  3(Gd  G S  Qvd  T )  (GCS  QCS  TCS ) FT  3(262,12  43,3  408,3  318,12)  (85,1  235,7  260,55)  3.676,87 daN ' ' FT'  2(Gd  G S  Qvd  T )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' )  2(262,12  43,3  408,3  318,12)  (126,6  43,3  204,15  1.095,25)  (41  117,9  437,2) FT'  2.063,68  1.469,30  596,10  4.129daN II.4 Lực tác dụng lên cột néo góc II.4.1 Trong chế độ bình thường Trong chế độ bình thường lực G lực tổng hợp PT Qv Td giống cột đỡ góc cột đỡ  Cột xét cột số 3: với l1 = 230m; l2 = 230m ltdT = 230m - Lực dọc G dây dẫn THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 122 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Gd  g d Fd lTL  0,00346.342.,8.230  272,80daN GCS  g CS FCS lTL  0,00346.111,3.230  88,60daN - Lực kéo tổng hợp Td Td   2.Td sin  /  2. F sin  /  2.9,433.432,8 sin 30 /  1.673,90daN TCS  2.TCS sin  /  2. FCS sin  /  6,164.111,3 sin 30 /  355,13daN - Lực Qv gió tác động Qvd  l.PvCS cos  /  230.1,484 cos 30 /  329,70daN QvCS  l.PvCS cos  /  230.1,026 cos 30 /  227,90daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ bình thướng FT  3(Gd  G S  Qvd  Td  )  (GCS  QvCS  TCS ) FT  3(272,8  43,3  329,7  1673,9)  88,6  227,9  355,13)  7.630,43daN  Cột xét cột số 10: với l1 = 300m; l2 = 230m ltdT = 335,70m - Lực dọc G dây dẫn Gd  g d Fd lTL  0,00346.342.,8.277  328,50daN GCS  g CS FCS lTL  0,00346.111,3.277  106,70daN - Lực kéo tổng hợp Td  1d  5,262daN / mm  d  9,433daN / mm T1d   1d Fd sin  /  5,262.342,8 sin 30 /  466,90daN T2 d   d Fd sin  /  9,433.342,8 sin 30 /  836,90daN Td   T1d  T2 d  446,90  836,90  1.283,80daN + Dây chống sét:  1CS  5,449daN / mm  2CS  6,164daN / mm T1CS   1CS FCS sin 30 /  5,449.111,3 sin 30 /  157daN T2CS   2CS FCS sin 30 /  6,164.111,3 sin 30 /  177,50daN TCS   T1CS  T2CS  157  177,50  334,50daN - Lực Qv gió tác động Qv1d  0,5.l1 Pvd cos  /  0,5.300.1,484 cos 30 /  215daN Qv d  0,5.l Pvd cos  /  0,5.230.1,484 cos 30 /  164,80daN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 123 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Qvd  Qv21d  Qv22 d  2Qv1d Qv d cos  Qvd  215  164,8  2.215.164,8 cos 30  367 daN + Dây chống sét Qv1CS  0,5.l1 PvCS cos  /  0,5.300.1,026 cos 30 /  133,30daN Qv 2CS  0,5.l PvCS cos  /  0,5.230.1,026 cos 30 /  114daN QvCS  Qv21CS  Qv22CS  2Qv1CS Qv 2CS cos  QvCS  133,30  114  2.133.30.114 cos 30  238,90daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ bình thướng FT  3(Gd  G S  Qvd  Td  )  (GCS  QvCS  TCS ) FT  3(328,5  43,3  367  1.283,8)  106,7  238,9  334,5  6.747,90daN  Cột xét cột số 45: với l1 = 200m; l2 = 230m ltdT = 186,60m - Lực dọc G dây dẫn Gd  g d Fd lTL  0,00346.342.,8.190,80  226,30daN GCS  g CS FCS lTL  0,00346.111,3.190,80  73,50daN - Lực kéo tổng hợp Td  1d  8,505daN / mm  d  9,433daN / mm T1d   1d Fd sin  /  8,505.342,8 sin 30 /  754,60daN T2 d   d Fd sin  /  9,433.342,8 sin 30 /  836,90daN Td   T1d  T2 d  754,60  836,90  1.591,50daN + Dây chống sét:  1CS  8,505daN / mm  2CS  6,164daN / mm T1CS   1CS FCS sin 30 /  8,505.111,3 sin 30 /  245daN T2CS   2CS FCS sin 30 /  6,164.111,3 sin 30 /  177,50daN TCS   T1CS  T2CS  245  177,50  422,50daN - Lực Qv gió tác động Qv1d  0,5.l1 Pvd cos  /  0,5.200.1,484 cos 30 /  143,30daN Qv d  0,5.l Pvd cos  /  0,5.230.1,484 cos 30 /  164,80daN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 124 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Qvd  Qv21d  Qv22 d  2Qv1d Qv d cos  Qvd  143,30  164,8  2.143.164,8 cos 30  305,30daN + Dây chống sét Qv1CS  0,5.l1 PvCS cos  /  0,5.200.1,026 cos 30 /  99,10daN Qv 2CS  0,5.l PvCS cos  /  0,5.230.1,026 cos 30 /  114daN QvCS  Qv21CS  Qv22CS  2Qv1CS Qv 2CS cos  QvCS  99,10  114  2.99,10.114 cos 30  221,30daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ bình thướng FT  3(Gd  G S  Qvd  Td  )  (GCS  QvCS  TCS ) FT  3(226,3  43,3  305,3  1.591,5)  73,5  221,3  422,5  7.215,90daN II.4.2 Trong chế độ cố Trong chế độ cố chế độ dây pha dây chống sét bị đứt bên, già thiết có dây x dây chống sét bị đứt khoảng cột 2, dây x , dây chống sét khoảng cột lành nguyên Ở dây không đứt tải trọng G PT chế độ bình thường Ở dây đứttải G lực gió Q (xuất trở lại) bị giảm thành G’, Q’ dây khoảng cột Ngoài xuất thêm khoảng cột lực TSC cột đỡ thẳng  Cột xét cột số : với lG = 230m ltdT = 230m - Lực G’ tỷ tải dây Gd'  g d Fd l tdT /  0,00346.342,8.230 /  136,40daN ' GCS  g CS FCS ltdT /  0,00346.111,3.230 /  44,30daN - Lực Q’ gió tác động có hướng vng góc dây dẫn Qd'  g vd Fd l G /  0,00554.342,8.230 /  218,40daN ' QCS  g vCS FCS l G /  0,00985.111,3.230 /  126daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ cố ' ' FT'  x(Gd  G S  Qvd  Td  )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' )  2(272,8  43,3  329,7  1.673,9)  (136,4  43,3  218,4  1.095,3  (44,3  126  437,2) FT'  4.639,40  1.493,40  606,50  6.739,30daN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 125 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP  SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Cột xét cột số 10 : với lG = 265m ltdT = 335,70m - Lực G’ tỷ tải dây Gd'  g d Fd ltdT /  0,00346.342,8.335,7 /  199daN ' GCS  g CS FCS l tdT /  0,00346.111,3.335,7 /  64,60daN - Lực Q’ gió tác động có hướng vng góc dây dẫn Qd'  g vd Fd lG /  0,00554.342,8.265 /  251,60daN ' QCS  g vCS FCS lG /  0,00985.111,3.265 /  145,30daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ cố ' ' FT'  x(Gd  G S  Qvd  Td  )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' )  2(328,5  43,3  367  1.283,8)  (199  43,3  251,6  1.095,3  (64,6  145,3  437,2) FT'  4.045,20  1.589,20  647,10  6.281.50daN  Cột xét cột số 45 : với lG = 215m ltdT = 186,60m - Lực G’ tỷ tải dây Gd'  g d Fd ltdT /  0,00346.342,8.186,6 /  110,70daN ' GCS  g CS FCS l tdT /  0,00346.111,3.186,6 /  35,90daN - Lực Q’ gió tác động có hướng vng góc dây dẫn Qd'  g vd Fd lG /  0,00554.342,8.215 /  204daN ' QCS  g vCS FCS lG /  0,00985.111,3.215 /  117,90daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ cố FT  3(Gd  G S  Qvd  Td  )  (GCS  QvCS  TCS ) FT  3(226,3  43,3  305,3  1.591,5)  73,5  221,3  422,5  7.215,90daN ' ' FT'  x(Gd  G S  Qvd  Td  )  (Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' )  2(226,3  43,3  305,3  1.591,5)  (110,7  43,3  204  1.095,3  (35,9  117,9  437,2) FT'  4.332,80  1.453,30  591  6.377,10daN II.5 Lực tác động lên cột cuối II.5.1 Trong chế độ bình thường Ở cột cuối lực G, Q giảm thành lực G’, Q’ có khồng cột Các lực QTH T khơng có THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 126 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Lực TSC trở thành lực tác động chế độ bình thường  Cột xét cột số 1: với lG = 115m ltdP = 115m - Lực G’ dây dẫn dây chống sét Gd'  g d Fd ltdP /  0,00346.342,8.115 /  68,20daN ' GCS  g CS FCS l tdP /  0,00346.111,3.115 /  22,20daN - Lực Q’ gió tác động theo hướng vng góc dây dẫn Qd'  g vd Fd lG /  0,00554.342,8.115 /  109,20daN ' QCS  g vCS FCS lG /  0,00985.111,3.115 /  63daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ bình thường ' ' FT  3x(Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' ) FT  x(68,2  43,3  109,2  1.095,3)  (22,2  63  437,2)  4.142,80daN  Cột xét cột số 95: với lG = 150m ltdT = 150m - Lực G’ dây dẫn dây chống sét Gd'  g d Fd ltdP /  0,00346.342,8.150 /  89daN ' GCS  g CS FCS l tdP /  0,00346.111,3.150 /  29daN - Lực Q’ gió tác động theo hướng vng góc dây dẫn Qd'  g vd Fd lG /  0,00554.342,8.150 /  142,40daN ' QCS  g vCS FCS l G /  0,00985.111,3.150 /  82,20daN - Lực tổng hợp tác động lên đầu cột chế độ bình thường ' ' FT  3x(Gd'  G S  Qd'  Td' )  (GCS  QCS  TCS' ) FT  x(89  43,3  142,2  1.095,3)  (29  82,2  437,2)  4.657,80daN II.5.2 Trong chế độ cố Khi cố dây x, dây chống sét trọng lượng dây dây chống sét lực gió khơng, cịn lại lực chuỗi sứ  Cột xét cột số 1: - Lực tổng hợp tác động lên cột chế độ cố, FT'  x(Gd'  G S  Qd' )  G S FT'  x(68,2  43.3  109.2)  43,3  487,70daN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 127 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP  SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP Cột xét cột số 95: - Lực tổng hợp tác động lên cột chế độ cố, FT'  x(Gd'  G S  Qd' )  G S FT'  x(89  43.3  142.2)  43,3  592,30daN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 128 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP CHƯƠNG VIII TÍNH MĨNG TRỤ VÀ DỰ TRÙ GIÁ TIỀN 1KM ĐƯỜNG DÂY PHẦN I : TÍNH MĨNG TRỤ Cot Co mong Betong lot Mat bang mong Trường hợp tải trọng ngồi lớn, việc sử dụng móng đất móng chèn bê tông, đà cản không phù hợp người ta sử dụng móng cổ cao hay móng lọ mực Bảng đặc tính kỹ thuật cột bê tơng cốt thép Loại cột Bê tông, m  B110  1,81 Kim loại cán, dây cáp, kg Sản phẩm KL, hàn nối, đúc, kg Khối lượng cột sau lắp ráp kg 493 29 5.200 Các thông số đầu vào tính cột: Cột bê tơng cột thép dài 22,60m Lực đầu cột: 8.000daN = 8T (tấn) Trọng lượng cột: 5.200kg Đường kính đỉnh: 334mm Đường kính đáy: 560mm Địa chất:  w  2,01T C  0,03kg / cm   15 E  100kg / cm (1.000T / m ) Rtc  1,43kg / cm  14,30T / m THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 129 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP A = 0,32  SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP B = 2,29 D = 4,85 Tải trọng đứng ( Trọng lượng cột, sứ xà dây dẫn) N  5.200  x 43  x60  x1.186 /  276 /  7,426T  Moment gây chân cột M  18,3T cột chôn sâu 2m  Lực cắt Q gây cổ móng: Q = Px = 8T  Chọn móng có kích thước sau: - Chiều sâu chơn móng h = 2m - Chiều rộng móng b = 2,4m - Chiều dài móng a = 2m - Chiều cao móng h2 = 0,3m - Chiều rộng cổ móng a’ = b’ = 1,1m - Chiều cao cổ móng h1 = 0,8m h0 = 0,25m  h0’ = 0,3m h0’ = 27,5cm Tải trọng thân móng đất đắp N  24  2,42  2,37  19,21T  Tải Trọng lên đáy móng: N = N1 + N2 = 7,426 + 19,21 = 26,636T  Kiểm tra ứng suất gây W ab 2 x 2,4   1,92 6 Pmax  N M 26,64 18,3     15,081T / m  1,2 x14,30  17,16T / m F W x 2,4 1,92 Pmin  N M 2,01 18,3     9,95T / m  F W x 2,4 1,92 Thoả điều kiện áp lực gây  Kiểm tra ứng suất gây  N 19,83   4,13T / m  0,413kg / cm  Rtc  1,434kg / cm 4,8 F  Kiểm tra độ dày móng Pl tt  Pmin  x  9,95  2,707  12 ,657 T / m  12 657 kg / m Pmax  Pl tt 15,081  12.657 P    13.869kg / m 2 tt  Chọn chiều cao có cho móng THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 130 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP P0tt xb tt 13.869 x 2,4  0,65 x  0,23m 0,4 xbtr xRn 0,4 x1,1x 21x10 h0  0,65 x Chọn h = 30cm phù hợp khơng bị chọc thủng  Tính thép móng - Moment tương ứng mặt ngàm -1 là: tt xPmax  P0tt x15.081  13869 M  axL x  x0,65 x  6.201kg.m 6 - Moment tương ứng mặt ngàm – 2: M  2,40 x Với: Ptbtt   tt tt Pmax  Pmin 15.081  13.869   14.475kg.m 2 Diện tích cột thép chịu M1: M1  3,06cm 0,9 xh0 xRa Fa1   0,45 x0,45 x14.475  880kg.m Diện tích cột thép chịu M2: M2  1,18cm 0,9 xh0 xRa Fa   Tính thép cổ móng: A M  0,24 b xh0'' xRn ' Fa  Tra bảng   0,87 M  27,317cm xh0 xRa PHẦN II : DỰ TRỤ GIÁ TIỀN 1KM ĐƯỜNG DÂY - Dây AC 300: 1km đường dây trọng lượng : 1.572 kg, với đơn giá 50.000đ/kg 1.572 x 50.000 = 78.600.000 đồng Ta có dây pha: x 78.600.000 = 235.800.000 đồng - Dây AC 95 : 1km đường dây trọng lượng : 583 kg, đơn giá 35.000đ/kg 385 x 35.000 = 13.475.000 đồng - Cột, đơn giá : 10.000.000đ/cây THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 131 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP - Xà: x 1.500.000 + 1.000.000 = 5.500.000 đồng - Sứ treo : 24 x 150.000 = 3.600.000 đồng - Bê tơng móng cột : 10 x 1.500.000 = 15.000.000 đồng Trung bình 1km đường dây đặt trụ điện, ta có số tiền dự trù cho 1km đường dây sau: 235.800.000 + 13.475.000 + 4x(10.000.000+3.600.000+15.000.000+5.500.000) = 385.675.000 đồng Ngồi có chênh lệch khoảng cột với nhau: 230 x = 920m 1.000 – 920 = 80m Tỷ lệ : 80/230 = 0,35 Ta có khoảng chênh lệch số tiền: 34.100.000 x 0,35 = 11.935.000 đồng Vậy số tiền tính cho 1km đường dây: 385.675.000 + 11.935.000 = 397.610.000 đồng THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 132 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP TÀI LIỆU THAM KHẢO HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN – HOÀNG HỮU THẬN LƯỚI ĐIỆN VÀ HỆ THỐNG ĐIỆN - TRẦN BÁCH THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN - HỒ VĂN HIẾN CHƯƠNG TRÌNH MATLAB THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 133 ... Các trường hợp đường dây qui mơ lớn, chứng minh tính khả thi so với loại cột khác THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV 18 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP - Cột thép khung sử dụng cho... 110KV 20 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY TẢI ĐIỆN 110KV SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP 21 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN MINH NGHIỆP CHƯƠNG III CHỌN PHƯƠNG ÁN VÀ DÂY DẪN PHẦN I : CHỌN PHƯƠNG ÁN... thuộc Trung Ương Huyện Trảng Bom gồm thị trấn Trảng Bom 16 xã: An Viễn, Bàu Hàm 1, Bắc Sơn, Bình Minh, Cây Gáo, Đơng Hịa, Đồi 61, Giang Điền, Hố Nai 3, Hưng Thịnh, Quảng Tiến, Sơng Thao, Sơng Trầu,