PHANI PHAN SAN DAT
Khu vực san đất có kích thước 500 x 650m” với bản đồ địa hình như hình vẽ Độ chênh cao đường đồng mức 0,3 m
1 Tính toán khu vực xây dựng
Tính san bằng khu vực xây dựng theo yêu câu cân bằng phần đất đào và phần đất
đắp Trình tự tiễn hành theo các bước sau:
1, Chia khu đất san bằng thành các ô vuông :
Ở đây phân chia với cạnh 6 vuông băng 100m, kẻ đường chéo, trong những 6
tam giác xuôi chiều với đường đồng mức đi qua các ô lưới đó, khu đất xây dựng được
chia thành 70 ô tam giác
2 Tính cao trình đen ở các đỉnh ô vuông
Cao trình đen được tính nội suy từ đường đồng mức bằng các mặt cắt qua các đỉnh ô vuông đó Kết quả ghi trên bình đề san bằng 3 Tính cao trình san bằng : P= aS ng HL, +231, +3, +A SPU FC, + 2G +4 BY) 3(na+mb) Trong đó n là cạnh của tam giác vuông cân , m lả cạnh của tam giác vuông không cân H,, =1,4971 (m) 4 Tính cao trình thi công : hy, = H- Hụ
Kết quả độ cao tự nhiên, độ cao thi công được ghi trên bình đồ
Trang 25 Tính khối lượng đất các lăng trụ tam giác:
a) Với các ơ hồn tồn đào hoặc hoàn toàn đắp được tính theo công thức:
3 ab
‘Vato (ap) = 6 x (hb, +h, +h,) va Vato (đáp) = +h, +h,) b) Với các ô chuyền tiến: a°xh? _ _ abx hy —————— Và Van a 6x(h, +h,)x(h, +h,) 6x(h, +h.) +h) Vaao (aap) =Vi- Vigan Trong đó: Vaio (dip) = ~ Dấu của V, theo dấu của hy
số lấy theo giá trị tuyệt đối Các số liệu tính toán được ghi ở báng
6 Tính khối lượng đất mái dốc:
Dat mai dốc đảo hoặc đắp được tỉnh thco công thức: Vị= ““Š*# x (bệ + bệ) (dấu của ví lấy theo h1) xem x hệ Vụ= " ễ i Với: m là hệ số mái đốc — 0,85 Kết quá tính toán ghi ở bảng dưới Từ đó la có : ~ Tổng khối lượng đất đắp:
Trang 6v9 2.043 2.053 8.81 36.949 36.940 0 VI0 2.053 1,863 B81 33.852 33.852 0 VII 1.863 1.703 8.81 28.061 28.061 0 VI2 1.703 1.513 8.81 22.857 22.857 0 VI3 1,513 0.913 8.81 13.754 13.754 0 VI4 0.913 0.543 8.81 4.970 4.970 0 VI§ 0.543 0.083 8.81 1.329 1329 0 VI6 0 0.083 34.83 0.080 0.080 0 Vie" 0 ~0.587 7.67 0.881 0 0.881 VI7 0.387 0.997 425 28449 0 28.449 VI§ 0.997 1.167 425 50.068 0 50.068 VI9 1.167 1.427 135 72219 9 72219 V20 -1427 -1727 425 106.659 0 106.659 V2I „1737 71.837 21.25 67.549 0 67.549 v22 -1837 -1587 42.5 125.238 6 125.238 V23 1587 1.487 42.5 100.515 9 100.515 V24 -1.487 -1.447 425 91.488 0 91.488 V25 1.447 -1.347 425 83.057 0 83.057 V26 -1347 -1.177 425 68.001 0 68.001 V27 71177 0.997 425 50.566 0 50.566 V28 0.997 0.937 425 39.784 0 39.784
CU LI VAN CHUYEN TRUNG BINH Cu li van chuyén theo phuong x, y:
Wx = V.Lx suyraLx = Wx/V = 388.034 (m) Wy — V.Lysuy ra Ly — Wy/V — 174.748 (m) Cự lï vận chuyên trung binh Lib :
Lip = 425.567 (m)
II Chon may thi công và so đề di chuyên máy:
Khu vực san bằng là đất cấp II vùng đất rộng, độ đốc rất bé nên cá thể dùng
máy cạp để san nền cho khu đất Chọn máy cạp dz-20 (d498) đều của liên xô với các
Trang 7Chiều dai thùng cạp: l, = 8,785m 1 Đoạn đường đào của máy cạp: La tK eK, ue bh Véi q = 10m’, b = 2,65m, h=0,3m K, la hé sé day voi k, =0.95, K, là hệ số ảnh hưởng đến độ tơi xốp k, = 0,85 _ 10:0.95.0.85 Mos = 2,65.03 + 0,5 =10.65m SL 2, Năng suất của máy cạp : =I KK, Với k, 1a hé số sứ dụng thời gian k„ — 0,8 K„ là hệ số tơi xốp của đất kụ = 1,2 T là chủ kỳ làm việc của máy cạp Trong do: 1¡ là quãng đường đào lạ¿; = 10.65m, cho máy chạy với vận lốc số 1 với vận tốc 2.25km/h = 0,65m/s
1; là quăng đường vận chuyển lạ = l - l, = 427,202 - 10,65 = 416,55m, cho máy
chạy với vận tốc trung bình vạ = 5,1km/h = 1,43m/s, n, là số lần thay đôi số n,=3,
1, 1a là thời gian thay đổi số t, = 6s, t¿ là thời gian quay xe: tạ —30s, _ 10/65 „ 416,5 202 0,65 1,43 =e 3600.10.1.0,8 497.1,2 + 3x6 + 2x30 % 597s = 40.2m* /h
Năng suất ca máy 40,2 x 8 = 321,6m’/ngay, voi khu đất cần san bằng ta có thé cho hoạt động cùng lúc 10 máy làm việc suốt tông số ngày công để máy làm việc để san
184885759 321,6
bằng khu đất xây dựng là: 575/10 = 57,5 ngày
3 Sơ đồ di chuyên máy :
Với diện đất sàn bằng tương đối rộng, tuyến đào đắp gần nhau, ta cho máy theo hướng đã xác định ớ trên theo sơ đồ hình elip Tuan tự đào và rải đất theo các vòng nối tiếp nhau kín khu vực đào đắp
bằng khu nền : =574.89 = 575 ngày Thời gian đê hồn thành cơng tác san
Trang 8PHAN II THI CONG BO BE TONG COT THEP TOAN KHOI 1, Số liệu thiết kế: * Công trình nhà 5 tầng, 5 nhịp đối xứng : LI=3300mm L2 =3900mm 1.3 = I800mm * Bước cột :B=3600mm * Số bước cội là : 24 bước * Chiều cao tầng : h1 — h2—3900m * Kích thước các cấu kiện trong tằng cho như sau : - Móng có một bậc vát: + Diện tích mặt dưới: AxB=2600 x 1600mm + hy = 200mm, hạ = 300mm, h; = 1000mm - Kích thước cột ở các tầng T1,2,3 = 200x400mm 74,5 = 200x250mm - Dam chinh san tang kích thước : 200 x 350mm - Dầm chính sản mái kích thước _ : 200 x 350mm - Dam phy sàn tầng kích thước _ :200 x 300mm
- Dim phụ sản mái kích thước :200 x 300mm
* Hàm lượng cốt thép cho ImỶ bê tông móng :60kG * Hàm lượng cốt thép cho 1 mỶ bê tông cột _ :170kŒ * Hàm lượng cốt thép cho 1 mỶ bê tông đầm phụ : 150kG * Hàm lượng cốt thép cho Ï mỶ bê tông đầm chính : 220kG * Hàm lượng cốt thép cho I mỶ bê tông sàn _:25kG
* Hàm lượng cốt thép cho 1 mỶ bê tông dầm công xôn : 220kG
Trang 9A Thiết kế ván khuôn:
Trang 10Với sơ đồ bố trí hệ thống ván khuôn dầm sản như trên ta có thé dua về sơ đồ
tính như sau:
1 Tinh van san:
« Sơ đồ làm việc của sản là dầm liên tục kê trên các gỗi tựa là xả gỗ
s Chọn gỗ ván đày 3cm theo quy cách gỗ xẻ
© Cat mét dai theo phương vuông góc với xà gồ có bề rộng b = Im để tính Xem sàn làm việc như một đầm liên tục kê lên các gối tựa là xà gỗ a Tải trọng tác dụng : ~ Trọng lượng của bêtông cốt thép : 0,08 x 2600 x1 = 208 kG/m A fp £ ss & ~ Trọng lượng ván gô : 1 l I | 0,03 x 600 x 1 = 18 kG/ m
- Hoạt tải thi công ldy bang 200 kG/m; n=1,4 ® Tải trọng tiêu chuân tác dụng lên san là :
3q, =208 + I§ + 200 = 426 kG/ m
® Tải trọng tính tốn:
Trang 11© Chon trude xa gd tiét điện 6 x §em, các cột chống xà gồ được liên kết với nhau bằng các thanh giảng đọc theo phương xa go
« Sơ đồ làm việc là dầm liên tục có các gối tựa là trọng phan bé déu a Tai trong tac dụng lên xà gồ : cột chống xả 0, chiu tai - Tai trọng san : q”=426 kG/m q°= 528,6 kG/m - Trọng lượng bán thân xà gồ : 0,06.0,08.600 = 2,88 kG/m - Téng tai trong tac dụng lên xà gỗ là : D que =426 + 2,88 = 428.88 kG/ m Y qu = $28 + 2,88.1,1 =531 kG/m b Tinh khoảng cách cột chong xa gd theo các điều kiện : « Theo điều kiện cường độ : tua an lưng .M HW, Mou Ct oy pa [Maas [OM LE 10 \ at Ý 531 yy = 206.0.08 64.10%? /10.64.10-%,150,10* Sy \ 531 SẼ 5e „Jong V6i [a] = 150 kG/ cm? ôâ Theo iu kiện đô võng: 1s 4} = Y 400.9 lho 9.25 S8 ¿+ la|l2810256102 và \ 400.42888 3 3 Với c= 105 kG/cmẺ, J = SE = 88 scm 12 12 Chọn khoảng cách giữa các cột chống xà gỗ là 1 m 3 Tính toán kiểm tra tiết d L chống xà gồ :
Trang 12N=1x 531 =531kG
* Kiểm tra ổn định cột chống heo hai phương : (do cột chống xà gỗ đở sàn được giằng theo 2 phương nên lảm việc theo hai phương như nhan) R_4 = = =2 a & Phố, 2,0(em) LÍ mỹ 2 =~ - = HES 98,7 <[a]=150 Ta có m—I là hệ số ảnh hưởng của uốn dọc => }max=^= 87,5 =pmax — BE6g “ S100) = 0,318 4# 987 e Điều kiện ổn định: ơn Ð -— 5L —332402/0m2 4|Ä]=1508g/em2 gl 031831447
Vậy cột chống đảm bảo điều kiện ồn định
Thanh giăng gỗ chọn kích thước tiết diện 3x8cm, bồ trí cột chống xà gỗ và giằng cột chống như hình vẽ 1⁄4 1⁄2 va 7 WS mo m6 a 4 Tính ván đáy, cột chống dầm phụ và dầm chính: a.Tính ván đáy dầm phụ: « Tiết diện đầm phụ sàn tầng : 200 x 300mm
« Tiết diện dầm phụ sàn mái : 200 x 300mm
Ta tinh van day và cột chéng cho dầm phụ sản tang roi lay cae si
dung cho dam phy san mái bởi vì dầm phụ sàn mái có kích thước tiết diện bằng tiết
Trang 13- Hoạt tải thị công: 200.0,2= 40 kG/m de = 156 + 12,42 + 40 = 208,42 kG/m
qu = (156 12,42) x 1,1 +40 x 1,4 = 241,26 kG/m
« Tinh toan kha nang lam ec chuan van day :
Xem ván đáy dầm là 1 dầm liên tục kê trên các gối tựa là các cột chống
Giá trị mômen lớn nhất trên dầm là: Mix = a
Trang 14> _ mt, _ 332 A= r, 289 === =115 <[A]=150 = Ta có m=l là hệ số kể đến ảnh hưởng của uốn doc =A, 115 => Gx = Oy = 3100/1152 = 0,23
Diéu kién 6n dinh:
o=P/p.F = 181/ 0,23.5.10 = 16 kG/em* < 150 kG/em*
Vậy cột chống đảm bảo điều kiện ôn định
Thanh giảng gỗ chọn kích thước tiết diện 3x8em, bồ trí cột chống xà gỗ và giằng cột chống như hình vẽ e Tỉnh ván đáy dầm chính:
« Tiết diện dầm chính : + Cho dim san tầng: 200x350mm
+ Cho dim sàn mái:200x350mm
Tương tự ta cũng tính cho dầm sàn tầng rồi dùng kết quả tính được sử dụng cho dầm sàn tầng mái * Chọn ván gỗ dày 3cm cho ca van đáy và ván thành * Tải trọng tác dụng : ~ Trọng lượng bêtông : 0,2x0.35.2600 =1§2 kG/m ,03).600 =14,22 kG/m ~ Trọng lượng gỗ van : ( - Hoạt tải thi công _: 200 x 0,2 = 40 kG/m te = 182 + 14,22 + 40 =236,22kG/m qu = (182— 14,22) 1,1+ 40 1.4 —271,84 kG/m ® Tính toán khả năng làm việc của ván đáy :
Trang 15Vay ta chon khoảng cách cột chống là 0,8m đ Tính cột chống đầm chính: Chọn trước tiết cột chống 20 tiết diện chữ nhật 5x1Úcem Bé tri hé giang doc theo dam chính với l 1⁄2 ; l= I (với quân niệm liên kết giữa 2 đầu cột là khớp) Chiêu cao cột chống I= 3.9-0,08-0,35-0.2=3,27 m Tải trọng tác dụng lên cột chống là: N=0,75 x 271,84 =203,88kG * Kiém tra Gn định cột chống heo phương x : (phương dọc dam) 7 mm 10/5 ae =144e "=e ios em ml, 1633 =114 <[4]=150 1,44 Ta có m=l là hệ số kế đến ánh hưởng của uốn đọc =>Äy=2„= 114 > 0= @y = 3100/1142 = 0.24 «e Điều kiện ổn định: o= P/p.F= 203,88/ 0,24.5.10 = 17 kG/em2 < 150 kG/em2 Vậy cột chống đảm bảo điều kiện ôn định
Các thanh giăng cột chống dằm chính vả dầm phụ bố trí như đói với xà gồ, hệ thanh giằng chuẩn cột chống bồ trí đọc theo phương đầm
Với các sàn tầng trên có tải trọng sản bằng hoặc nhó hơn, có chiều cao cột chống
ngắn hơn do đó khi ta lấy kết qua cho tầng dưới đề sử dụng cho tầng trên thì điều kiện
về cường độ và độ võng luôn được thoả mãn
e Đối với những ô sàn có kích thước không lớn ( ô sàn có kích của nhịp 1 = 1800mm)
Đối với các ô sản có kích thước theo một phương không lớn lắm ta dùng giải pháp xà gỗồ có bố sung một vài cột chống, trong trường hợp này ta áp dụng cho các sản có
kích thước : bxh = I,8x36m, bxh = 1,6 x 3,6 m Theo phương án nảy tải trọng được
Trang 16truyền lên xà gỗ và truyền xuống cột chống qua hệ thống thanh đỡ và cột chống được
thực hiện trên mặt cắt cấu tạo hệ ván khuôn đầm phụ như hình vẽ
Với sơ đỗ bố trí hệ thống ván khuôn dầm sản như trên có thê đưa về sơ đồ tính với các loại cấu kiện như sau:
Câu tạo van khuôn dầm phụ trong trường hợp có bổ sung cột chống *Ghi chú: 1.Thanh chống ty / 2.Thanh đỡ xà gồ Tr 19 3.Xã gỗ đỡ sản Ze | 8 4.Thanh ghim ; x
5.Nep thanh dam —— 9
6.Nep van san 4 Â% /Z 7.Ván sản Ol 8.Day néo 9.Cột chống bô sung 10.Văn thành đầm 11.Cột chống ván đáy đầm
12.Van day dam 11
1 Tinh van san:
Chọn gô ván dày 3cm theo quy sr &
cach gỗ Xẻ 1 ở i
Tinh toán giống như trường hợp xà gồ có +——+——}
cột chống độc lập vì tải trọng tác dụng và cấu tạo sàn không đổi
2 Tính xả và cột chống xa 2d:
Sơ đỗ tính cho xà gồ như hình vẽ giá trị mômen lớn nhất dùng đẻ tính là: MỤ CC mas 1G)
Trong đó nhịp tính toán của xả 26: l„ = (1,8 - 0,2)/2 =0,8 m e Dé chon tiết diện xà gồ sơ bộ tính như sau:
Trang 17Ma W = bh2/6 = h3/12 > h = V12W = 312x225 - 6,46em Chọn xà gồ kích thước tiết điện : 6 x 8 em
* Kiểm tra khả năng làm việc của xà gỗ :
- Tài trọng do sản truyền xuống : q°=426 kG/m q' =528,6 kG/m - Trọng lượng bản thân xa g6: 0,06x 0,08x 600 = 2,88 kGim ~ Tải trọng tác dụng lên xà gỗ là: = q° =426 + 2,88 = 428,88 kG/m q' = 528,6 + 2,88.1,1 = 534.74 kG/m Mé men lon nhit: M,, =") : = Se =34/22kG.m "“ 6 Voi
e Kiểm tra kha nang làm việc của xà gồ : e Kiểm tra ứng suất : Moye _ 3422 ø= W 64 = 53.47 kG/em2 < 150 kG/em2 ø Kiểm tra độ võng: Ba 7 128 FEJ OP 128101256 42938" _ 061x102 < li =.Ì =0,0025 1 400 Với e= 105 kG/cm” bt ES stent 12 12
Vậy kích thước xà go đã chon thỏa mãn điều kiện làm việc
Kích thước và tiết diện cột chống chọn như trường hợp cột chống độc lập
3 Tỉnh ván đáy và cột chống dầm phụ :
a Tinh van day dầm phụ:
Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm phụ giống như khi tính cho các ô sàn có hệ thống xà pỗồ cột chống độc lập ta đã chọn ván gỗ dày 3cm khoảng cách giữa các cột
chống là 0,8m
b Tỉnh cột chống dầm phụ:
Tải trọng tác dụng lên cột chống: với cầu tạo ván khuôn như trường hợp này, tải
Trang 18- Trọng lượng gỗ ván sản: 0,03.0,45.600 =8,I kG/m
- Trọng lượng gỗ van dam: (0,2.0,03+ 2.0,21.0.03).600 = 11,16 kG/m
- Hoat tai thi céng: 200.(0,45+0,2) = 130 kG/m
gŸ = 128,71 109,218,11 11,161 130 = 387,16 kG/m
q" = (128,7+109,2+8,1-11,16).1,1+130.1,4 = 464,876 kG/m
Chiều cao c6t chong dam phy | =3,32m B6 trí hệ giằng cột chống dầm phụ như
đối với trường hợp xà gồ cột chống độc lập =lx=I,66m; ly= 3,32m * Kiểm tra ôn dịnh cột chẳng theo hai phương x,y : r= 1,44em T=2,89em Ay =Ax = 115 => ox = gy = 3100/1152 = 0,23 ø Điều kiện ổn định:
o = Nip.F = 464,786.0,75/ 0,23.5.10 = 30,3 kG/em” < 150 kG/em?
Vay cột chống đảm bảo điều kiện ôn định
4 Ván đáy và cột chống dầm chính :
Do xà gồ gác theo phương song song với dầm chính nên tái trọng tác dụng lên
dam chính không đổi Do đó ta chọn khoảng cách giữa các cột chống và tiết diện cột chống như phương án xà gỗ có cột chống đọc lập £ Tính tốn ván khn cột và gông cột: 1, Đối với cột tầng 1,2,3 : Tải trọng lớn nhất tác đụng lên ván khn : Prnax=¥-Hmaxt Paine Trong đó:
Nmax? Chiéu cao đổ bê tông gay áp lực vào ván khuôn : † : trọng lượng riêng của bê tông
Dưệng : lực chấn dong do dam va dé bé tông và đô bê tông
Trang 19Chon van khuén day 3em Xem ván khuôn làm việc như dầm liên tục đặt thắng
đứng trên các gôi tựa là các gông cột
Để tiết kiệm gông cot ta chia ca cột thành những đoạn cách nhau 0,75m từ chân cột trở lên * Đối với đoạn thứ nhất tại tiết điện 1 - I : - Mix = 10 Mmax = Wo] = 223x150 -9000k¢.cn 1 3 Kiểm tra bén 1, =,|!° 200919 = 9,45¢m) \ 44616 {128.10°.40,3° Kiểm tra võng lạ= { = 41,A(em) = 0,414n 12.40,56.400
Chọn khoảng cách giữa các gông 14 40 cm Bồ trí 3 gông ở trên đoạn 0,8m đầu tiên * Đối với đoạn thứ nhát tại tiết diện 2 - 2 :
Cé : Ptt max = 3519kG/m ; Pte max = 3199kG/m tự Mac Ta Max — Wha] — 22 x50 = 9000ke.cm Kiém tra bén |, ì 128.10°.40.3° {123129400 Chọn khoảng cách giữa các gông là 45 em Bố trí 2 gong ở trên doạn 0.9m tiếp theo Kiểm tra võng l;= ; =44,82(cm) = 0,48m * Đắi với đoạn thứ nhất tại tiết điện 3 - 3 : Có : Pụ max = 2576,4kG/m ; Pụ max — 2342.2kG/m Vp Mu= Ta Maix— W[o] = “= x150 -9000kg.em =a Kiểm tra bén 1, = [10900010 — 0 suy Ý 25764 H28 1054033 Kiểm tra võng l;= 3 158.10 /405 =49,7(cm) Í12.23,422.400
Bồ trí 2 gông ở trên đoạn 0,9m tiếp theo
* Đấi với đoạn thứ nhất tại tiết diện 4 - 4 :
Trang 20CO : Permax = 1633,8kG/m ; Premax= 1485,3kG/m ge Maax Tổ Mix WLa]- 2231150 = 9000ke:em 102900010 _2 40m) Kiém tra bén =) 16338 hoanSansỶ (128100403 vn Kiểm tra võng lạ = Ý12.14853.400 Đoạn còn lại 0,95m bồ trí 2 gong cột Bế trí mỗi cột 9 gông cột 2 Đối với cột tầng 4,5 : Tải trọng lớn nhất tác dụng lên ván khuôn : max = Y- max Động
Hix: chiéu cao đỗ bê tông pây áp lực vào ván khuôn : +: trọng lượng riêng của bê tông,
Đa¿ng: LỰC chấn động do đầm và đồ bê tông và đỗ bê tông
Thông thường công tác đỗ bê tông được chỉa thành các đợt , mỗi đợt lay bang mat tầng nhà, nên h„ạ„= 3,9 - 0,35 =3,55m Dự định chọn loại máy ¡1 16 có các thông số : Năng suất 3-6m3⁄h Bán kính ảnh hưởng r =35cm Chiéu day lop dam h = 30cm <r Do r =0,35m > b =0,25m nên P = y.b = pd= y.h =>pua=y(h,.v+b)=2600(3,55+0,25)= 9880kG/m” Tải trọng phân bồ quc= Premax-b = 9880.0,25 =2470kG/m q;=(2600.3,55.1,1+0,25.2600.1,4)0,25= 2717kG/m Kích thước cột T4,5 00x250cm Chọn ván khuôn đảy 3em Xem ván khuôn làm việc như đầm liên Lục đặt thẳng
đứng trên các gỗi tựa là các gông cột
Để tiết kiệm gông cột ta chỉa cả cột thành những đoạn cách nhau 0,75m từ chân cột tro lên
Trang 21
\ \
,J128.102.25
{ 12.24,7.400
Chọn khoảng cách giữa các gông là 40 em Bố trí 3 gông ở trên đoạn 0,8m đầu tiên
* Đối với đoạn thứ nhất tại tiết điện 2 - 2 : Có : Pu mm = 2143KG/m 5 Promax = 1948kG/m Kiểm tra vong b=; ~ 42(cm) = 0,42m a’ Mn 10 Maus = WLal= = 150 = 562Sky.cm 6 10 ?.5625.10 Kiểm tra bền l,=,|ˆ—?”“””” = 0,510) \ 2143 128,10°.25.3°
Kiém tra võng lạ= \ 1P.Igi8E100 = 45,2(cm) = 0.452m
Chọn khoảng cách giữa các gông là 45 cm Bồ trí 2 gông ở trên doan 0,9m tiếp theo * Đối với đoạn thứ nhát tại tiết điện 3 - 3 : Có : Pu say — 15609kG/m ; Pu max ~ 1426,3kG/m Mụu— TC 10 anal Mansx = W[o] = 253 i 50 = 5625ky.cm — 2 # ~~ Độ
Kiểm tra ban 1, = 12 5625-10 _ 9 seam) \ 1569
Kiếm tra vong l= ss inouatas = 50(em) = 05m
Bố trí 2 gông ở trên đoạn 0,9m tiếp theo
* Dối với đoạn thứ nhất tại tiết diện 4 - 4:
Có : Pu may = 995kG/m ; P¿ mạ = 904,5kGim
Trang 22
\ 12.9,045.400 [ee-EO 29.3" = 58:4(omy'=0:584i 128.10°.25.3° Kiểm tra vong |;
Đoạn còn lại 0,95m bố trí 2 gong cot => Bế trí mỗi cột 9 gông cột ø Tính tốn ván khn móng Chọn chiều day ván thành móng là 3em sơ đồ làm việc của các thành phan van khuôn móng Xem tâm ván thành được tính như dầm liên tục kê lên các gối tựa là các thanh đỡ của khung các lắm ván đó (nẹp ván thành )
Các thanh ngang là các đầm đơn giản chịu tải trọng truyền từ ván kê trên nó 1 Tỉnh khoảng cách giữa các khung đỡữ Áp lực tác dụng lên tấm ván thành bậc móng là : Pa — 1(h1h2) = 2600(0,2~0,3) = 1300kG/mẺ Dự định chọn loại máy ¡116 có các thông số : Nang suất 3-6m3/h Bán kính ảnh hưởng r =35cm 0cm <r Tải trọng đầm pạ= 600.0.,35=9 [0kG/m2 Tải trọng phân bố đều trên suốt chiều đải ván thành : que=(pd+pb).h1=(1300 + 910).0,2 = 442kG/m qu=(1300.1,11910.1,4).0.2=486,2kG/m Khả năng chịu mô men của ván khuôn thành là : Chiều dày lớp đầm 5842 M -W{o]- Tu 50 = 4500kg.cm = 45kg.m
Khoảng cách giữa các khung đỡ bằng: Theo điều kiện cường độ : 10.M — j1045 < y Ph, =,| \ 486.2 = 096m Thco điều kiện độ võng : = 68,8cm = 0,688m Chọn khoảng cách giữa các thanh chống là 0,6m cho cả 2 cạnh của móng 2 Tính ván khuôn cổ móng :
Tải trọng lớn nhất tác dụng lên ván khn : Prax ¥ Danas [Mong
h„ạ„: chiều cao đổ bê tông gây áp lực vào ván khuôn : + : trọng lượng riêng của bê tông
Pang: lyre chắn động do dam và dé bé tông và đô bê tông
Trang 23
Thông thường công tác đỗ bê tông được chia thành các đợt , mỗi đợt lây bằng một tầng nhà , nén hmax= 1000 - 200 = 800mm = 0,§m Dự định chọn loại máy ï1 16 có các thông, sé: Nang suat 3-6m3/h Bán kính ảnh hưởng r =35cm Chiều dày lớp đầm h=30em<r >pd=y.h =>pmax=y(hmax~h)=2600(0,8+0,35)= 2990kG/m? Tai trong phân bồ qt/c=pt/cmax.b=2990.0,5=1755kG/m qtt<(2600.0.8.1,1 + 0,35.2600.1,4)0,5= 1930.5kG/m Kích thước cột 300 x 500cm
Chọn ván khuôn dày 3em Xem ván khuôn làm việc như đầm liên tục đặt thẳng
đứng trên các gỗi tựa là các gông cột
Để tiết kiệm gỗng cột ta chia cả cột thành những đoạn cách nhau 0,75m từ chân cột trở lên * Dối với đoạn thứ nhất tại tiết diện 1 - I : vf Mnax = i “8 _ xI50=11250kGcm 5 Mmax = W[o]= ` Tao een 107.11250,10 Kiểm tra bén 1, = ,| ——— \ 19305 =0,760m) —— 128.10°.50.3° FT Kiểm tra võng l; = : Ý 12.175.400 = 59(cm) = 0,59m Cả đoạn cô móng ta bố trí 3 gông, mỗi pông cách nhau 40cm
Trang 24TO CHUC THI CONG CONG TRINH
Sau khi có đầy đủ các số liệu ta tiễn hành tổ chức thi công đồ bẻ tông tại chỗ theo phương pháp đây chuyền
Do yêu cầu của công việc , đặc điểm công trình Do việc biên chế thành phần tổ thực hiện các công việc khác nhau nên việc tố chức đồ bê tông tại chỗ với các tổ thực
hiện các công việc sẽ có nhịp công tác không đổi , thống nhát,không là bội số của nhau
trong ting dot thi công
Sau khi lựa chọn và giải quyết các yêu cầu cỏ bản của công việc đã tố chúc thi công theo 2 phương án sau để dễ thi công công trình ta chỉa công trình thành 6 đợt công tác theo chiều cao nhà mỗi đợt là I tầng Trong mỗi đợt phân thành nhiều phân đoạn
* Trong quá trình th công các tô đọi được lây vào thỉ công sẽ làm liên tục với thành
phần và số lượng không đổi từ khi bắt đầu đến khi kết thúc công việc
* Với số lượng người
chọn , tính tốn thời gian hồn thành công tác chủ yếu là
công tác đỗ bê tông sau đó tính thời gian cho các công việc còn lại với số người vào thi công sao cho : mỗi công việc hoàn thảnh với thời gian hoàn thành bằng thời gian hồn thành cơng tác đơ bê tông
* Sắp xếp thời điễm thực hiện các công việc theo công tác đỏ bê tông với mới liên hệ đầu cuối thoả mãn các gián đoạn kỳ thuật trong thi công đổ bê tông nhà nhiều tầng
* Các tô thợ thi công ngày một ca và mỗi ca thực hiện một phân đoạn
* Tất cả các số liệu được tính toán và được ghi ở bản
lây
Trên đó các công việc được tiễn hành liên tục từ đợt 1 đến đợt 6, từ trục 1 đến trục 23 của công trình
Tiến độ thi công của phương án : số phân đoạn tối thiểu trong mỗi đợt thi công phải thoả mãn : m = Mpin
Min = ẨhtnTI=Ta514-1=8
Ở đây tl : gián đoạn kỳ thuật chờ cho bê tông đạt đến cường độ cho phép dưng lắp ván khuôn trên nó ,lấy tI=5 ngày Thành phần các tô đọi của từng khu vực được biên
chế và bề trí để hoàn thành các công việc như sau : Công tác ván khuôn : Chế tạo và lấp ghép ván khuôn cột : tô thợ pồm 3 người : l bậc 4,1 bậc 3, 1 bậc 2 : chọn 3 tổ Chế tạo và lắp ghép ván khuôn móng và đầm : tổ thợ gồm 4 người : 2 bậc 4, 1 bậc 3, 1 bậc 2 : chọn 4 tổ
Chế tạo và lắp ghép ván sàn : tổ thợ gồm 2 người : I bậc 4 và | bac 3: chon 8 tố Ngoài thợ trong biên chế trong tổ đội còn lấy một số thợ bậc 2 đẻ vận chuyển có ghỉ trong bảng tính công cho công tác ván khuôn
Trang 25Công tác cốt thép :chọn một tô gồm 18 người
Công tác bê tông : chọn một tô gồm 20 người
Công tác tháo ván khuôn :riêng ván khuôn móng lay theo thanh phan to tho san
xuất va chế tạo là 4 người Các loại khác lấy thợ bậc 2
Móng : chọn I tô
Phần khác chọn 10 người
Mặt bằng phân chia phân đoan cho các công việc lấy theo khối lượng lường phân
đoạn tính theo năng suất của tổ thợ thược hiện theo thứ tự từ trục 1 đến trục 25 Từ
Trang 27TIEN ĐỘ THỊ CÔNG
`V Xác định hệ số luôn chuyển ván khuôn và khối gỗ sử dụng :
HIệ số luân chuyển ván khuôn được tính cho kết cấu cùng loại Ở đây kích thước sàn giống chau trong cả 5 tầng Các kích thước khác :
Cột tầng I giống cột tầng II & II Tầng IV giống tang V
Dam chinh : tang 1,2,3,4 như nhau Dam phụ : tầng 1,2,3.4 như nhau
Chu kỳ sử đụng ván khuôn lớn nhất có thê nhận biết ngay trên biêu đồ tiến độ thi công Do cấu tạo ván khuôn như trình bày nên chỉ tính hệ số luân chuyển ván khuôn không chịu lực (do ván khuôn chịu lực và ván khuôn không chịu lực cùng được tháo
đở cùng một lúc )
1 Tinh hệ số luân chuyển vắn khuôn dẫn chính :
Tomax = 23 ngay
Số khu vực chế tao van khuén: = Sky = -l8 =23
Tổng số khu vực cần luân chuyên ván khuôn :3m=43 Hệ số luân chuyển ván khuôn dược tính là :
lm _ 43
Nae = E An 1,9 chọn nạ„—=I
2 Hệ số luân chuyển ván khuôn dầm phụ :
Trang 284 Tĩnh khối lượng số sứ dụng khi tính đến hệ số luân chuyển ván khuôn Hê số luân chuyển ván khuôn của từng kết cấu : Loại kết cấu xm Skv N San 43 2 1 Dam chinh T:1,2,3,4 43 23 1 Dầm phụ :T:1,2,3,4,5 43 23 1 Cét tang 1,2, 21 23 <1 Cột tầng 4,5 H 23 <I Méng 9 4 1 BANG THONG KE VAN KHUON Téng Tang “Tên cầu kiện Kích thước Diện tích số Diện tích cấu nha Tiết diện hay khối | kiện hay khối lượng lượng tcộng | Móng Thành móng bậc dưới 003 x 0.2 R84 1.68 156 262.08 Cổ món; 003 x 0.8 16 1.28 156 199.68 Tang I Sản 003 x 3.7 34 12.58 48 603.84 0.03 x 3.1 34 10.54 48 508.92 003 x 16 34 5.44 24 130.56 0.03 x 145, 34 4.93 48 236.64 Cột 003 x 02 5.6 igs 156 174.72 0.03 x 04 5.6 2.24 156 349.44 Thanh dimehinh 0,03 x 027| 5.8 1.566 52 81.432 003 x 0.27) 28 0.756 26 19.656 003 x 0.27 7 1.89 52 98.28 Day dim chinh 0.03 x 02 2.9 0.58 52 30.16 0.03 x 02 eS 1 42 46.2 0.03 x 02 14 0.28 26 7.28
‘Thanh dam phu 0.03 x 0.22) 68 1.496 144 215.424
Trang 32Cột 0.03 x 02 5.6 1ử2 156 174.72 003 x 025, $6 14 186 218.4 Ihành dảm chính 003 x 027| 5 1.566 52 81.432 0.03 x 027| 28 0.756 26 19,656 003 x 0.27 7 1.89 52 98.28 Đây dẳm chính 003 x 02 2.9 0.58 52 30.16 0.03 x 02 xã Ll 42 46.2 0.03 x 02 14 0.28 2 7.28 Thành dầm phụ 0.03 x 022| 68 1.496 14 215.424 Day dầm phụ 0.03 x 02 34 0.68 144 97.92 Thành công xôn 003 x 027| 245 0.6615 52 34.398 Đây công xôn 0.03 x 0.35] 135 0.4725 52 24.57 ‘Thanh dim bo 003 x 0.27 tg 1.89 48 90.72 Day dim bo 0.03 x 01 3.6 0.36 48 17.28 Xà gỗ dỗ sản 006 x 008| 68 0.03264 | 480 15.6672 006 x 0.08 3.05 0.01464 360 §.2704 Cột chống xà gỗ $80 3.59 2 2760 5520 'Thanh giằng 003 x 008| 2.05 | 0.00492 | 2208 | 1086336 0.03 x 0.08 1 0.0024 | 7334 17.6016 Cột chống dằm phụ 0.05 x 0.1 | 3.32 0.0166 | 648 10.7568 ‘Thanh giằng 003 x 0.08 lầu 0.00408 647 2.63976 0.03 0.08| 0.8 0.00192 | 1294 2.48448 Cétchéngd chinh 005 x 01| 327 | 0.01035 | 650 10.6275 Thanh giằng 0.03 x 0.08] 1.68 |0.004032| 649 2.616768 0.03 0.08| 0.8 0.00192 | 1298 2.49216 Cộtchốngdầmbo 0.05 x 0.1 | 327 | 0.01035 | 648 10.5948 Thanh giằng 0.03 x 0.08} 17 | 0.00408 | 647 2.63976 0.03 0.08| 0.8 0.00192 | 1294 2.48448 Téng khối lượng gổ dùng từng tầng nhà 1/Móng :gỗ ván dảy 3cm 461.8 m° 2/Tẳng I: a/Văn: — Cột:Gỗ ván dày 3em 524.2 mỸ Sản : Ván dày 3em 1477 mử
Dầm chính : Văn dày 3em 283 m
bam phu : Van day 3em 313.3 m
Công xôn : Ván dày 3em sọ m?
Dam bo :Van day 3em 108 m
Trang 33Lổng công : b/Thanh Xà gỗ : 6x#em Cột chống : Tổng cộng : Tầng II và tầng II như tầng T 3/Tdng IV va ting V a/Ván: Cột: gỗ ván dày 3em Sản : Văn dày 3cm
Dam chính ; Văn dày 3cm Dam phy ; Van day 3em
Công xôn : Ván dày 3cm
DAm bo :Van day 3em “Tổng cộng : b/Thanh : Xa g6 : 6x8em Cột chống : “Tổng cộng : 2704.4 20.9 3552 43.8 5616.7 393.12 1477.0 283.0 313.3 59.0 108.0 2633.4 3616.7
(hi chi: : Cong x6n ev kich thude va phuong niut dim chinh nên ía có thể cộng kích thước của nó tào dẫm chính )
Trang 34VL Chon may thi cong :
1 Thống kê khối lượng vật liệu của mỗi khu vực trong tầng :
BANG THÓNG KẾ TRỌNG LƯỢNG VÁN KHUÔN, CÓT THÉP CỦA MỘT KHU VUC TRONG TANG VK Cột chong dam | Cét chong dâm phụ Xàgô — Cột Tong Œ) chính (T) (T) thép cộng (T) (7) (T) 452 | 0,86 0,87 114 1,90 9.29 2 Chọn cân trục thiêu nhi để vận chuyển ván khuôn và cốt thép Năng suật cua can trục được tính , Q=14x0,5x1x8x0,9=50,4T/ca
Loại cần trục T108,sức trục 0,5T Chon | máy 3.Chọn máy thăng tải phục vụ vận chuyển bê lông :
Khối lượng bê tông cần vận chuyên trong một ca : 52,91
Năng suất máy :Q=n.Qo=T.Ktg.Km.Qo/Tck=8x0,85x0,85x0,5x60/6=29 T/ca
Chọn máy T41 ,sức tải 0.5T , chon 2 may 4.Chọn máy trộn bê tông :
Khối lượng bê tông cần trộn trong | ca: 52,9 T Năng suất của máy :
N=c.n.KI.K2/1000=250x20x0,67x0,85/1000=22,87 T/ca
Chọn máy trộn bê tông c-99,dung tích 250m3.chọn 2 máy
3.Chọn máy đầm bê tông :
Khôi lượng bê tông trong I ca Máy đầm
Trang 35THONG KE CAC CHI SO CUA PHUONG AN DA DE RA
S86 TT | Các chỉ sô Donvi | P.A chon
1 Thời gian thi công Ngày 84
2 Số lượng công nhân tham gia Người | 89
3 May thang tai Chiệc 2T41